第5章 混凝土簡支梁橋-54

1、Bridge Engineering 橋橋 梁梁 工工 程程 主 講：魏召蘭 四川農(nóng)業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院 5.4 主梁內(nèi)力計(jì)算主梁內(nèi)力計(jì)算 主梁主梁的內(nèi)力計(jì)算，可分為的內(nèi)力計(jì)算，可分為設(shè)計(jì)內(nèi)力計(jì)算設(shè)計(jì)內(nèi)力計(jì)算和和施工內(nèi)施工內(nèi) 力計(jì)算力計(jì)算兩部分兩部分。 主梁主梁內(nèi)力包括恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力和附加內(nèi)力內(nèi)力包括恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力和附加內(nèi)力 (如風(fēng)力或離心力引起的內(nèi)力如風(fēng)力或離心力引起的內(nèi)力)。對于超靜定梁，還應(yīng)。對于超靜定梁，還應(yīng) 包括由于預(yù)加力，混凝土收縮徐變和溫度變化等引起包括由于預(yù)加力，混凝土收縮徐變和溫度變化等引起 的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。將它們按規(guī)范的規(guī)定進(jìn)行組合，從中的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。將它們按規(guī)范的規(guī)定

2、進(jìn)行組合，從中 挑選出最大設(shè)計(jì)內(nèi)力，依此進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)挑選出最大設(shè)計(jì)內(nèi)力，依此進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)和驗(yàn)算和驗(yàn)算。設(shè)。設(shè) 計(jì)實(shí)踐表明，在這幾部分內(nèi)力中，恒、活載內(nèi)力是主計(jì)實(shí)踐表明，在這幾部分內(nèi)力中，恒、活載內(nèi)力是主 要的，一般占整個設(shè)計(jì)最大內(nèi)力的要的，一般占整個設(shè)計(jì)最大內(nèi)力的8090以上以上。 5.4.1 恒載內(nèi)力計(jì)算恒載內(nèi)力計(jì)算 主梁恒載內(nèi)力，包括主梁自重主梁恒載內(nèi)力，包括主梁自重(一期恒載一期恒載)引起的引起的 主梁自重內(nèi)力主梁自重內(nèi)力SG1，和，和二期恒載二期恒載(如橋面鋪裝、人行道、如橋面鋪裝、人行道、 欄桿、燈柱等欄桿、燈柱等)引起的主梁二期恒載內(nèi)力引起的主梁二期恒載內(nèi)力SG2 ，總稱為，總稱為

3、 主梁恒載內(nèi)力主梁恒載內(nèi)力SG。 一一期恒載是在結(jié)構(gòu)逐步形成的過程中作用于橋上期恒載是在結(jié)構(gòu)逐步形成的過程中作用于橋上 的，因而它的計(jì)算的，因而它的計(jì)算與施工方法有密切關(guān)系與施工方法有密切關(guān)系。特別在大、。特別在大、 中跨預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定梁橋的施工中不斷中跨預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定梁橋的施工中不斷有體系轉(zhuǎn)有體系轉(zhuǎn) 換換過程，在計(jì)算上梁自重內(nèi)力時必須過程，在計(jì)算上梁自重內(nèi)力時必須分階段分階段進(jìn)行，有進(jìn)行，有 一定的復(fù)雜性。二期恒載作用于橋上時，主梁結(jié)構(gòu)已一定的復(fù)雜性。二期恒載作用于橋上時，主梁結(jié)構(gòu)已 形成最終體系，這部分內(nèi)力可直接應(yīng)用結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響形成最終體系，這部分內(nèi)力可直接應(yīng)用結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響 線進(jìn)行

4、計(jì)算。主梁恒載內(nèi)力計(jì)算方法可歸納為兩大類線進(jìn)行計(jì)算。主梁恒載內(nèi)力計(jì)算方法可歸納為兩大類： 結(jié)構(gòu)恒載的內(nèi)力計(jì)算 一期恒載SG1 （自重、橫梁等） 二期恒載SG2 (橋面鋪裝、人行道、欄桿等) 應(yīng)用成橋體系 的內(nèi)力影響線 進(jìn)行內(nèi)力求解 內(nèi)力計(jì)算與施工方 法有關(guān)，尤其是超 靜定梁橋需根據(jù)不 同的施工體系進(jìn)行 分階段計(jì)算 施工過程中結(jié)構(gòu)不 發(fā)生體系轉(zhuǎn)換 在施工過程中結(jié)構(gòu) 發(fā)生體系轉(zhuǎn)換 均攤 (一一)在施工過程中結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換在施工過程中結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換 1. 主梁一期恒載主梁一期恒載SG1 主梁一期恒載自重內(nèi)力主梁一期恒載自重內(nèi)力SG1精確計(jì)算公式：精確計(jì)算公式： 1 1( ) ( )G l S

5、gxy x dx 式中式中：SG1 主梁自重內(nèi)力主梁自重內(nèi)力(彎矩或剪力彎矩或剪力)； g1(x) 主梁一期自重集度；主梁一期自重集度； y(x) 相應(yīng)的主梁內(nèi)力相應(yīng)的主梁內(nèi)力影響線影響線坐標(biāo)。坐標(biāo)。 所有靜定結(jié)構(gòu)及整體澆筑一次落架的超靜定結(jié)構(gòu)，所有靜定結(jié)構(gòu)及整體澆筑一次落架的超靜定結(jié)構(gòu)， 自重作用于橋上時，結(jié)構(gòu)已是最終體系，求解如下：自重作用于橋上時，結(jié)構(gòu)已是最終體系，求解如下： 2. 主梁主梁二二期期恒載恒載SG2 n 受力體系：受力體系： 主梁在縱、橫向的連接已完成，二期恒載將作用主梁在縱、橫向的連接已完成，二期恒載將作用 在橋梁的最終成橋體系上。在橋梁的最終成橋體系上。 n 精確計(jì)算方

6、法：精確計(jì)算方法： 考慮結(jié)構(gòu)的空間受力特點(diǎn)，將人行道、欄桿、燈考慮結(jié)構(gòu)的空間受力特點(diǎn)，將人行道、欄桿、燈 柱和管道等重量像柱和管道等重量像活載活載那樣，按荷載橫向分布的規(guī)律那樣，按荷載橫向分布的規(guī)律 進(jìn)行分配。進(jìn)行分配。 n 近似的計(jì)算方法：近似的計(jì)算方法： 將橫向?qū)M向不等分布的鋪裝層重量、沿橋兩側(cè)作用的不等分布的鋪裝層重量、沿橋兩側(cè)作用的 人行道、欄桿、燈柱和管道等重量人行道、欄桿、燈柱和管道等重量均勻分?jǐn)偨o主梁均勻分?jǐn)偨o主梁。 3. 計(jì)算舉例計(jì)算舉例 已知：已知：由由5片主梁組成的裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋片主梁組成的裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋， 計(jì)算跨徑計(jì)算跨徑 19.5m ，每每側(cè)側(cè)欄桿

7、及人行道重欄桿及人行道重 5kN/m 。鋼筋混。鋼筋混 凝土、瀝青混凝土和混凝土的重力密度分別為凝土、瀝青混凝土和混凝土的重力密度分別為 25kN/m3、 23 kN/m3和和 24 kN/m3。求：。求：邊邊/中主梁中主梁恒載內(nèi)力。恒載內(nèi)力。 計(jì)算恒載集度計(jì)算恒載集度(kN/m) 中主梁 邊主梁 合 計(jì) 欄桿和人行道 橋面鋪裝層 中主梁 邊主梁 橫 隔 梁 單片T梁重 2 0.080.141.60.180.150.16 (1.00)525 /19.500.63 222 g 9.760.633.672.0016.06 i gg 9.761.263.672.0016.69 i gg 4 52 /

8、 52.00g 3 1 0.027.0023+(0.06+0.12)7.0024 /5=3.67 2 g , 2 20.631.26g 1 0.08+0.14 0.18 1.30+(1.60.18)25=9.76 2 g 結(jié)構(gòu)恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)構(gòu)恒載內(nèi)力計(jì)算 邊邊( (中中) )主梁自重產(chǎn)生的內(nèi)力主梁自重產(chǎn)生的內(nèi)力 (793.3) Q=0 (0) x=1/2 (595.0)(81.4) x=1/4 M=0 (0) (162.7) x=0 彎 矩M (kNm)剪 力Q (kN)截面x 16.06 19.5156.6 2 Q 16.0619.5 19.5278.3 24 Q 16.0619.519.5

9、 (19.5)572.5 244 M 2 1 16.06 19.5763.4 8 M (二二)在施工過程中結(jié)構(gòu)有體系轉(zhuǎn)換在施工過程中結(jié)構(gòu)有體系轉(zhuǎn)換 可可采用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法按施工階段分別計(jì)算各階采用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法按施工階段分別計(jì)算各階 段內(nèi)力，然后按疊加原理計(jì)算總的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力。段內(nèi)力，然后按疊加原理計(jì)算總的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力。 為了說明問題，以三跨等高度預(yù)應(yīng)力混凝土連為了說明問題，以三跨等高度預(yù)應(yīng)力混凝土連 續(xù)梁為例，跨徑為續(xù)梁為例，跨徑為(30+40+30)m，針對不同的施工方，針對不同的施工方 法，對主梁內(nèi)力進(jìn)行法，對主梁內(nèi)力進(jìn)行分析分析(施工方法未講到，只進(jìn)行施工方法未講到，只進(jìn)行 結(jié)果展示結(jié)果展

10、示)。 u滿堂支架現(xiàn)澆滿堂支架現(xiàn)澆施工過程不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換施工過程不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換 u 簡支梁簡支梁連續(xù)梁連續(xù)梁 對于對于簡支變連續(xù)的施工方法在施工的第一個簡支變連續(xù)的施工方法在施工的第一個 階段，各跨上梁體處于簡支狀態(tài)，所以此時的恒階段，各跨上梁體處于簡支狀態(tài)，所以此時的恒 載彎矩為主梁自重作用下的簡支梁彎矩，在張拉載彎矩為主梁自重作用下的簡支梁彎矩，在張拉 預(yù)應(yīng)力筋以前，恒載內(nèi)力如下圖所示。預(yù)應(yīng)力筋以前，恒載內(nèi)力如下圖所示。 簡支變連續(xù)施工時簡支狀態(tài)主梁一期恒載彎矩分布簡支變連續(xù)施工時簡支狀態(tài)主梁一期恒載彎矩分布 u 單懸臂梁單懸臂梁連續(xù)梁連續(xù)梁 其具體施工過程分為兩個階段：其具體施工過程分為

11、兩個階段： (1)體系兩側(cè)為懸臂梁而兩臨時支墩間為簡支梁，體系兩側(cè)為懸臂梁而兩臨時支墩間為簡支梁， 其恒載內(nèi)力圖為兩側(cè)懸臂梁與中間簡支梁內(nèi)力其恒載內(nèi)力圖為兩側(cè)懸臂梁與中間簡支梁內(nèi)力 圖的組合，如下圖所示；圖的組合，如下圖所示； 懸臂施工階段主梁彎矩分布懸臂施工階段主梁彎矩分布 (2)在臨時支墩上的接頭處現(xiàn)澆混凝土，待混凝土在臨時支墩上的接頭處現(xiàn)澆混凝土，待混凝土 結(jié)硬并張拉預(yù)應(yīng)力筋后，拆除臨時墩上的反力將結(jié)硬并張拉預(yù)應(yīng)力筋后，拆除臨時墩上的反力將 以相反的方向作用于結(jié)構(gòu)上，其產(chǎn)生的內(nèi)力如下以相反的方向作用于結(jié)構(gòu)上，其產(chǎn)生的內(nèi)力如下 圖所示；圖所示； 臨時支墩拆除引起的主梁彎矩分布臨時支墩拆除引

12、起的主梁彎矩分布 結(jié)構(gòu)總的一期恒載內(nèi)力為兩個階段內(nèi)力之和，結(jié)構(gòu)總的一期恒載內(nèi)力為兩個階段內(nèi)力之和， 如下圖所示：如下圖所示： 單懸臂變連續(xù)施工時主梁一期恒載彎矩分布單懸臂變連續(xù)施工時主梁一期恒載彎矩分布 簡支變連續(xù)施工時簡支變連續(xù)施工時簡支狀態(tài)簡支狀態(tài)主梁一期恒載彎矩分布主梁一期恒載彎矩分布 滿堂支架就地澆筑施工時主梁一期恒載彎矩分布滿堂支架就地澆筑施工時主梁一期恒載彎矩分布 單懸臂變連續(xù)施工時主梁一期恒載彎矩分布單懸臂變連續(xù)施工時主梁一期恒載彎矩分布 通過通過比較三種不同的施工方法所產(chǎn)生的一期恒載比較三種不同的施工方法所產(chǎn)生的一期恒載 內(nèi)力可知，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的內(nèi)力可知，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)

13、梁的一期恒載內(nèi)力確實(shí)一期恒載內(nèi)力確實(shí) 與施工方法有著直接的關(guān)系。與施工方法有著直接的關(guān)系。懸臂變連續(xù)和滿堂支架懸臂變連續(xù)和滿堂支架 就地澆筑所產(chǎn)生的自重內(nèi)力較為接近，而簡支變連續(xù)就地澆筑所產(chǎn)生的自重內(nèi)力較為接近，而簡支變連續(xù) 則相差較大。計(jì)算則相差較大。計(jì)算二期恒載內(nèi)力和活載內(nèi)力二期恒載內(nèi)力和活載內(nèi)力，當(dāng)二期，當(dāng)二期 恒載和活載作用于橋上時，主梁結(jié)構(gòu)已形成最終體系，恒載和活載作用于橋上時，主梁結(jié)構(gòu)已形成最終體系， 主梁的內(nèi)力計(jì)算可直接應(yīng)用結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響線，所得到主梁的內(nèi)力計(jì)算可直接應(yīng)用結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響線，所得到 結(jié)果都一樣，結(jié)果都一樣，和施工方法沒有關(guān)系。和施工方法沒有關(guān)系。 5.4.2 活載內(nèi)力計(jì)

14、算活載內(nèi)力計(jì)算 在使用階段，結(jié)構(gòu)已成為最終體系，此時主梁在在使用階段，結(jié)構(gòu)已成為最終體系，此時主梁在 縱向、橫向都聯(lián)成了整體，因此縱向、橫向都聯(lián)成了整體，因此呈現(xiàn)空間結(jié)構(gòu)的受力呈現(xiàn)空間結(jié)構(gòu)的受力 特性特性，即荷載在結(jié)構(gòu)的縱向和橫向都有傳遞，精確計(jì)，即荷載在結(jié)構(gòu)的縱向和橫向都有傳遞，精確計(jì) 算是算是復(fù)雜復(fù)雜的。為此，引入的。為此，引入橫向分布系數(shù)橫向分布系數(shù)m(各片主梁在各片主梁在 橫向?qū)奢d的分配橫向?qū)奢d的分配)的概念，把一個空間結(jié)構(gòu)的力學(xué)計(jì)的概念，把一個空間結(jié)構(gòu)的力學(xué)計(jì) 算問題簡化成平面問題。算問題簡化成平面問題。 1. 活載內(nèi)力計(jì)算活載內(nèi)力計(jì)算步驟：步驟： 求橫向分布系數(shù)求橫向分布系數(shù)

15、m 應(yīng)用主梁應(yīng)用主梁內(nèi)力影響線內(nèi)力影響線，將，將荷載乘荷載乘 m 后，在后，在縱向縱向 按最不利位置按最不利位置的內(nèi)力影響線上布載，求得主梁的內(nèi)力影響線上布載，求得主梁最大最大 活載內(nèi)力活載內(nèi)力。 (1)車輛荷載車輛荷載(1) iii Sm P y (2)車道荷載車道荷載 (1) ikkk SmqP y (3)人群荷載人群荷載 ir Smq r q縱向每延米人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值縱向每延米人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值(單位：單位：kN/m) 2. 計(jì)算公式計(jì)算公式 計(jì)算主梁支點(diǎn)或靠近支計(jì)算主梁支點(diǎn)或靠近支 點(diǎn)截面的剪力時，尚應(yīng)點(diǎn)截面的剪力時，尚應(yīng) 計(jì)入由荷載橫向分布系計(jì)入由荷載橫向分布系 數(shù)沿橋跨變化的影響數(shù)沿橋跨

16、變化的影響 。 0 (1)() 2 A A A c A k Q a mmQq QQ y c m (mo-mc)qk k q ck m q 3. 活載內(nèi)力計(jì)算方法活載內(nèi)力計(jì)算方法 支點(diǎn)截面支點(diǎn)截面剪力計(jì)算剪力計(jì)算 汽車荷載汽車荷載 人群荷載人群荷載 0 0 1 (1) 2 () 2 其中 kick ck i Sm p ym q a mmqy yl 0 2 () 2 其中 crcr a Smqmmqy l 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算支點(diǎn)截面剪力計(jì)算 2 (1)() ,4 8其中 ic i ckk yl Sm p y l m q 2 8 其中 cr Smql 汽車荷載汽車荷載 人群荷載人群荷載 跨中截面彎矩計(jì)

17、算跨中截面彎矩計(jì)算 汽車荷載汽車荷載 人群荷載人群荷載 1 2 (1)() 8其中 ckick i Sm p ym q yl 8 其中 cr mqlS 跨中截面剪力計(jì)算跨中截面剪力計(jì)算 4. 計(jì)算舉例計(jì)算舉例 已知已知：由由5片主梁組成的裝配式鋼筋混凝土簡支片主梁組成的裝配式鋼筋混凝土簡支 梁橋梁橋，計(jì)算跨徑計(jì)算跨徑 19.5m 。求：邊主梁在求：邊主梁在公路公路II級級和和 人群荷載人群荷載3.0kN/m2作用下的跨中最大彎矩、最大剪力作用下的跨中最大彎矩、最大剪力 以及支點(diǎn)截面最大剪力以及支點(diǎn)截面最大剪力 。 (1) 確定荷載大小確定荷載大小 公路公路-II級均布荷載級均布荷載qk為： 為

18、： q k=10.5 0.75=7.875 kN/m 公路公路-II級中集中荷載級中集中荷載 Pk為：為： 計(jì)算彎矩效應(yīng)時：計(jì)算彎矩效應(yīng)時： 0.75 2 (19.5130) 0.75 299224.25 k P kN 計(jì)算剪力效應(yīng)時：計(jì)算剪力效應(yīng)時： 1.2 224.25269.1 k PkN l 汽車荷載汽車荷載(公路公路-II級級)大小大小(P40) l 人群荷載大小人群荷載大小 縱向每延米人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：縱向每延米人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： 3.0 0.75=2.25/ r qkNm 此此0.75為人行道寬度，非公路為人行道寬度，非公路II級相對公路級相對公路I級的折減系數(shù)級的折減系數(shù) (2

19、) 計(jì)算沖擊系數(shù)計(jì)算沖擊系數(shù)(P43) 簡支梁基頻的簡化計(jì)算公式：簡支梁基頻的簡化計(jì)算公式： 單根主梁：單根主梁： 24 332 0.3902,0.066146, 0.3902 259.76/ 9.76 9.810.995 10 c AmIm GN m G gNSm C30混凝土混凝土 102 3.0 10EN m 2 2 c c EI f lm c mG g= 10 23 3.143 100.066146 5.831 2 19.50.995 10 0.1767ln0.01570.296 fHz f 11.296m+= g1 or g ? (3) 計(jì)算汽車荷載折減系數(shù)計(jì)算汽車荷載折減系數(shù) 雙車

20、道不折減，故雙車道不折減，故 =1=1 (4) 荷載橫向分布系數(shù)求解荷載橫向分布系數(shù)求解 梁號梁號荷載荷載公路公路II級級人群荷載人群荷載備注備注 邊主梁邊主梁 支點(diǎn)支點(diǎn)m0 跨中跨中mc 0.438 0.538 0.684 1.422 按按杠桿法杠桿法計(jì)算計(jì)算 按按偏心壓力法偏心壓力法計(jì)算計(jì)算 荷載橫向分布系數(shù)荷載橫向分布系數(shù) (5) 所求截面內(nèi)力影響線及其面積求解所求截面內(nèi)力影響線及其面積求解 1 Q0 0.5 Q1/2 4.875 M1/2 影響線峰值 (m) 影響線面積 （m2） 22 11 19.547.53 88 l 1 1 19.5 0.52.438 2 2 1 19.5 19.

21、75 2 l/4=4.875 影響線圖示 (6) 汽車荷載作用汽車荷載作用下下Ml/2、Ql/2、Q0計(jì)算計(jì)算 /2 (1) 1.296 1 0.5387.875 47.53224.25 4.875 1023.2 車 lkk Mm qPy kN m 汽車荷載產(chǎn)生跨中彎矩汽車荷載產(chǎn)生跨中彎矩Ml/2計(jì)算計(jì)算 ： 汽車荷載產(chǎn)生跨中剪力汽車荷載產(chǎn)生跨中剪力Ql/2計(jì)算計(jì)算 ： /2 (1) 1.296 1 0.5387.875 2.438269.1 0.5107.2 車 lkk Qm qPy kN 汽車荷載產(chǎn)生支點(diǎn)剪力汽車荷載產(chǎn)生支點(diǎn)剪力Q0計(jì)算計(jì)算 ： 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度：橫向分布系數(shù)變化

22、區(qū)段的長度：a = 4.9 m m變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為：變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為： 119.51 3 4.919.50.916y 得：得： 00 = 1 2 4.9 1.296 1 7.8750.538 9.750.5380.4380.916 2 51.25 均kcc a Qqmmmy kN 00 = 1 1.296 1 0.438 269.1 1152.75 集k Qm P y kN 故公路故公路II級作用下，級作用下，1#梁支點(diǎn)的最大剪力為：梁支點(diǎn)的最大剪力為： 000 = 51.25152.75 = 204 車 均集 QQQ kN (7) 人群荷載作用人群荷載作用

23、下下Ml/2、 、Ql/2、 、Q0計(jì)算計(jì)算 人群荷載產(chǎn)生跨中彎矩人群荷載產(chǎn)生跨中彎矩Ml/2計(jì)算計(jì)算 ： /2 0.684 2.25 47.53 73.1 lk Mm q kN m 人人 /2 0.684 2.25 2.438 3.75 lk Qm q kN 人人 人群荷載產(chǎn)生跨中剪力人群荷載產(chǎn)生跨中剪力Ql/2計(jì)算計(jì)算 ： 人群荷載產(chǎn)生支點(diǎn)剪力人群荷載產(chǎn)生支點(diǎn)剪力Q0計(jì)算計(jì)算 ： m變化區(qū)段荷載中心處內(nèi)力影響線坐標(biāo)仍為變化區(qū)段荷載中心處內(nèi)力影響線坐標(biāo)仍為0.916，則得：，則得： 0 4.9 0.684 2.25 9.751.4220.6842.25 0.916 2 18.73 k Qm qQ kN 人人 5.4.3 內(nèi)力組合內(nèi)力組合(見教材見教材P50-51、P125-126) 準(zhǔn)永久組合 頻遇組合 正常使用 極限狀態(tài) 結(jié)構(gòu)重力對結(jié)構(gòu) 承載能力有利時 結(jié)構(gòu)重力對結(jié)構(gòu) 承載能力不利時 承載能力 極限狀態(tài) 1 1.2+1.4+0.75 1.4 人自重汽 m ud i SSSS 1 +1.4+0.75 1.4 人自重汽 m ud i SSSS 1 +0.7+0.4 人自重汽 m sd i SSSS 1 +0.4+0.4 人自重汽 m ld i SSSS 序號荷載類別 彎矩M（kNm）剪力Q（k N） 梁端跨中梁端跨中 1結(jié)構(gòu)自重0763