鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計ppt

1、 介紹內(nèi)容介紹內(nèi)容 (1)(1)新增條文新增條文較詳細(xì)講解較詳細(xì)講解 (2)修改條文修改條文指明修改之處指明修改之處 (3)強(qiáng)制條文強(qiáng)制條文重申重要性重申重要性 (4)未改條文未改條文簡要概述簡要概述 新舊規(guī)范比較新舊規(guī)范比較 f A N n 5.1.1條條軸心受拉構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)軸心受拉構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng) 度，除高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接處外，應(yīng)按下度，除高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接處外，應(yīng)按下 式計算式計算(不變不變)： 5.1.2條條實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算(不變不變)： f A N 式中軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)表5.1.2的截面分類

2、并按附錄三采用。 式中軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)表5.1.2的截面分類并按附錄三采用。 式中軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)表5.1.2的截面分類并按附錄三采用。 式中式中 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件長細(xì)比軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件長細(xì)比l l、 鋼材屈服強(qiáng)度鋼材屈服強(qiáng)度fy和表和表5.1.2-1，2的截面分類并按的截面分類并按附錄附錄C C采用。采用。 a,b,c,d四個表四個表，按按換算長細(xì)比換算長細(xì)比 查查 值值 235 y f l （1）原規(guī)范原規(guī)范將將t 40mm的軸壓的軸壓 構(gòu)件穩(wěn)定歸入構(gòu)件穩(wěn)定歸入c曲線，不確曲線，不確 切。切。新規(guī)范新規(guī)范作了專門規(guī)定，作了專門

3、規(guī)定， 參見規(guī)范參見規(guī)范表表5.1.2-2。 （2）增加增加了了d類截面類截面（d 曲線）曲線）。 t 40mm的的 軸壓構(gòu)件，視截面形軸壓構(gòu)件，視截面形 式和屈曲方向，有式和屈曲方向，有b、 c、d三類三類。 。 （3 3）截面為）截面為雙軸對稱雙軸對稱或或極對稱極對稱的構(gòu)件（彎曲失穩(wěn)或扭轉(zhuǎn)失的構(gòu)件（彎曲失穩(wěn)或扭轉(zhuǎn)失 穩(wěn)）穩(wěn)）, ,長細(xì)比取長細(xì)比取 雙軸對稱十字形截面雙軸對稱十字形截面l lx x或或l ly y取值不得小于取值不得小于5.07b/t，避免扭轉(zhuǎn)，避免扭轉(zhuǎn) 失穩(wěn)失穩(wěn) yoyyxoxx ilil/,/ll （4 4）單軸對稱截面）單軸對稱截面( (T,L,C等等) )繞對稱軸的失

4、穩(wěn)是繞對稱軸的失穩(wěn)是彎扭失穩(wěn)彎扭失穩(wěn)。 原規(guī)范原規(guī)范視為彎曲失穩(wěn)歸入視為彎曲失穩(wěn)歸入b曲線，或降低為曲線，或降低為c曲線。曲線。新規(guī)范新規(guī)范 截面類別的劃分只考慮截面形式和殘余應(yīng)力的影響，將截面類別的劃分只考慮截面形式和殘余應(yīng)力的影響，將彎彎 扭屈曲扭屈曲按彈性方法用按彈性方法用換算長細(xì)比（代替換算長細(xì)比（代替l ly）等效為等效為彎曲屈彎曲屈 曲曲： 式中式中 l lz z扭轉(zhuǎn)屈曲扭轉(zhuǎn)屈曲換算長細(xì)比換算長細(xì)比 2/1 222 0 2 0 2 2222 /14 2 1 zyzyzy yzielllllll 22 2 0 2 /7 .25/ l lII Ai t z eo剪心至形心距離剪心至形心

5、距離 io對剪心的極回轉(zhuǎn)半徑對剪心的極回轉(zhuǎn)半徑 222 0 2 0yx iiei I 毛截面扇性慣性矩毛截面扇性慣性矩 It毛截面抗扭慣性矩毛截面抗扭慣性矩 l 扭轉(zhuǎn)屈曲計算長度，一般取扭轉(zhuǎn)屈曲計算長度，一般取l = =loy i ii t t t tb k I I tM t 3 3 開口截面開口截面 扇性坐標(biāo)扇性坐標(biāo) ds s B 0 扇性幾何特性扇性幾何特性 B扇性極點，扇性極點，Mo o 扇性零點 扇性零點 1 0 s tdsS 1 1 0 0 s xtdsI s ytdsI y x 扇性靜矩扇性靜矩 扇性慣性積扇性慣性積 扇性慣性矩扇性慣性矩 1 0 2 s tdsI s1 1 截面中

6、線總長截面中線總長 主扇性零點主扇性零點和和主扇性極點主扇性極點使使 得扇性靜矩得扇性靜矩S ，扇性慣性積，扇性慣性積 I x， I y為零為零 剪力中心剪力中心S截面剪力流的截面剪力流的 合力作用點，也是合力作用點，也是主扇性主扇性 極點極點和和扭轉(zhuǎn)中心扭轉(zhuǎn)中心 橫向荷載通過截面橫向荷載通過截面剪力中剪力中 心心，桿件只彎曲，不扭轉(zhuǎn)，桿件只彎曲，不扭轉(zhuǎn) C C形截面形截面 yyy IhIII btbt hbt he / 2 21 3 22 3 11 3 22 10 hb bhthb I tbht tb ye w 6 32 12 6 3 23 2 10 I I形截面形截面 1 1）等邊單角鋼）

7、等邊單角鋼 b/t0.54loy/b時時 b/t0.54loy/b時時 4 22 35. 1 1/78. 4 b tl tb oy yz l 22 4 85. 0 1 tl b oy y yz ll 對單角鋼和雙角鋼形截面對單角鋼和雙角鋼形截面新規(guī)范新規(guī)范建議了建議了l lyz yz的近似計算式 的近似計算式 T T形和十字形截面形和十字形截面I 0 2 2）等邊雙角鋼）等邊雙角鋼 b/t0.58loy/b時時 b/t0.58loy/b時時 4 22 6 .18 1/9 . 3 b tl tb oy yz l 22 4 475. 0 1 tl b oy y yz ll 3 3）不等邊雙角鋼，長

8、邊相并）不等邊雙角鋼，長邊相并 b2/t0.48loy/b2時時 b2/t0.48loy/b2時時 22 2 4 09. 1 1 tl b oy y yz ll 2 4 22 2 4 .17 1/1 . 5 b tl tb oy yz l 4 4）不等邊雙角鋼，短邊相并）不等邊雙角鋼，短邊相并 b1/t0.56loy/b1時時 b1/t0.56loy/b1時時 y yz ll 1 4 22 1 7 .52 1/7 . 3 b tl tb oy yz l 單軸對稱壓桿繞單軸對稱壓桿繞非對稱主軸以外非對稱主軸以外的任一軸的任一軸 失穩(wěn)時，應(yīng)按彎扭屈曲計算。失穩(wěn)時，應(yīng)按彎扭屈曲計算。 單角鋼構(gòu)件繞平

9、行軸（單角鋼構(gòu)件繞平行軸（u軸）失穩(wěn)時，軸）失穩(wěn)時， 按按 b類截面查類截面查 值，換算長細(xì)比值，換算長細(xì)比 22 4 25. 0 1 tl b ou u uz ll b/t0.69lou/b時時 b/t0.69lou/b時時 tb uz /4 . 5l 5.1.7條條 用作減小受壓構(gòu)件自由用作減小受壓構(gòu)件自由 長度的支撐桿，支撐力為：長度的支撐桿，支撐力為： （1）單根柱）單根柱 柱高中點有一道支撐柱高中點有一道支撐 Fb1=N/60 支撐不在柱中央（距柱端支撐不在柱中央（距柱端a al） 有有m道間距基本相等支撐，每根道間距基本相等支撐，每根 撐桿軸力撐桿軸力 )1 (240 1 aa N

10、 Fb ) 1(30 m N Fbm （2）支撐多根柱時）支撐多根柱時 在柱中央附近設(shè)置一道支撐，支撐力在柱中央附近設(shè)置一道支撐，支撐力 各柱壓力相同時各柱壓力相同時 式中，式中，n為被撐柱根數(shù)。為被撐柱根數(shù)。 （3）以前對支撐一般按容許長細(xì)比控制截面，不計算承載以前對支撐一般按容許長細(xì)比控制截面，不計算承載 力。現(xiàn)在，對支持多根柱的支撐應(yīng)注意計算其承載力。力?，F(xiàn)在，對支持多根柱的支撐應(yīng)注意計算其承載力。 )4 . 06 . 0( 60 n N Fbn ) 4 . 0 6 . 0( 60n N F i bn （4）當(dāng)支撐同時承受結(jié)構(gòu)上的其它作用時（如縱向剎車力當(dāng)支撐同時承受結(jié)構(gòu)上的其它作用時（

11、如縱向剎車力 ），作用軸力不與支撐力疊加。），作用軸力不與支撐力疊加。 本節(jié)本節(jié)作了一些作了一些局部修改局部修改： 5.2.1條條將取塑性發(fā)展系數(shù)將取塑性發(fā)展系數(shù) x= y=1.0的條件由的條件由“直接承受動力直接承受動力 荷載荷載”縮小范圍為縮小范圍為“需要計算疲勞需要計算疲勞”的拉彎、壓彎構(gòu)件。的拉彎、壓彎構(gòu)件。 受壓翼緣受壓翼緣自由外伸寬厚比自由外伸寬厚比 時時 x=1.0 yy /23515/23513ftbf (1)(1)原規(guī)范原規(guī)范中中N/NEx，N為設(shè)計值，為設(shè)計值，NEx為歐拉臨界荷載，按為歐拉臨界荷載，按 理應(yīng)將理應(yīng)將NEx除以抗力分項系數(shù)除以抗力分項系數(shù) R，新規(guī)范新規(guī)范將

12、將N/NEx改為改為 N/N Ex，注明，注明N Ex為參數(shù)，其值為為參數(shù)，其值為N EX p p2 2EA/(1.1l l2 2x ) 。 f W M A N Ex 1xx xmx x N N 0.8-1 5.5.2條條平面內(nèi)穩(wěn)定計算平面內(nèi)穩(wěn)定計算 (1)(1)等效彎矩系數(shù)等效彎矩系數(shù) mx或或 tx，無橫向荷載時，無橫向荷載時 mx(或或 tx) =0.65+ 0.35M2/M1，取消，取消“不得小于不得小于0.4”的規(guī)定。的規(guī)定。 （2）分析內(nèi)力未考慮分析內(nèi)力未考慮二階效應(yīng)二階效應(yīng)的的無支撐純框架無支撐純框架和和弱支撐弱支撐 框架柱框架柱 mx=1.0 （2 2）彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式

13、改為）彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式改為 h h為調(diào)整系數(shù)，箱形截面為調(diào)整系數(shù)，箱形截面h h=0.7，其它截面，其它截面h h=1.0，以避免，以避免原原 規(guī)范規(guī)范取箱形截面取箱形截面 b=1.4的概念不清現(xiàn)象。的概念不清現(xiàn)象。現(xiàn)規(guī)范現(xiàn)規(guī)范閉口截面閉口截面 b=1.0 規(guī)范規(guī)定規(guī)范規(guī)定 y“按按5.1.25.1.2條確定條確定”，即表示彎矩作用于對稱軸，即表示彎矩作用于對稱軸 平面的單軸對稱截面平面的單軸對稱截面, y應(yīng)按考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長細(xì)比應(yīng)按考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長細(xì)比 l lyz 確定，這必然增加不少計算工作量。確定，這必然增加不少計算工作量。 f W M A N xb xtx y 1 h

14、5.3.2條條 有關(guān)有關(guān)交叉腹桿交叉腹桿在桁架平面外的計算長度在桁架平面外的計算長度lo（所計算（所計算 桿內(nèi)力為桿內(nèi)力為N，另一桿內(nèi)力為，另一桿內(nèi)力為No，均為，均為絕對值絕對值），），l為節(jié)間為節(jié)間 距（交叉點不是節(jié)點）。距（交叉點不是節(jié)點）。 o N （1）壓桿）壓桿 1）相交另一桿）相交另一桿受壓受壓，兩桿截面相同，并在交點處均，兩桿截面相同，并在交點處均不中斷不中斷 原規(guī)范原規(guī)范l 2）相交另一桿）相交另一桿受壓受壓，且另一桿在交點處，且另一桿在交點處中斷中斷，以節(jié)點板搭，以節(jié)點板搭 接接 原規(guī)范原規(guī)范l N N ll o o 1 2 1 N N ll o 2 o 12 1 p 3）

15、相交另一桿）相交另一桿受拉受拉，兩桿截面相同，并在交點處均，兩桿截面相同，并在交點處均不中斷不中斷 原規(guī)范原規(guī)范0.5l 4）相交另一桿）相交另一桿受拉受拉，且拉桿在交點處，且拉桿在交點處中斷中斷，以節(jié)點板搭接，以節(jié)點板搭接 原規(guī)范原規(guī)范0.7l 5）相交另一桿）相交另一桿受拉受拉，且在交點處，且在交點處拉桿連續(xù)拉桿連續(xù)，壓桿中斷壓桿中斷，以節(jié)，以節(jié) 點板搭接，若點板搭接，若NoN或拉桿在平面外剛度或拉桿在平面外剛度 取取lo=0.5l l N N ll5 . 0 4 3 1 2 1 o o o N l N N ll5 . 0 4 3 1 o o 1 4 3 o 2 2 N NlN EI o

16、y p （2）拉桿）拉桿 lo=l 5.3.3條條 確定框架柱在框架確定框架柱在框架平面內(nèi)平面內(nèi)的計算長度時，的計算長度時，原規(guī)范原規(guī)范分為分為 有側(cè)移框架（有側(cè)移框架（m m1 1）和和無側(cè)移框架（無側(cè)移框架（ m m1 1 ） 新規(guī)范新規(guī)范確定框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度時分為確定框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度時分為 （1 1）無支撐純框架）無支撐純框架 按按一階彈性分析一階彈性分析計算內(nèi)力時，計算長度系數(shù)計算內(nèi)力時，計算長度系數(shù) m m1.0，按，按有有 側(cè)移框架柱側(cè)移框架柱的表查得的表查得 采用采用二階彈性分析二階彈性分析方法計算內(nèi)力時，取方法計算內(nèi)力時，取m m=1.0(每層柱頂附每層

17、柱頂附 加假想水平力加假想水平力Hni)。 s i y ni n Q H 1 2 . 0 250 a （2 2）有支撐框架）有支撐框架 強(qiáng)支撐框架強(qiáng)支撐框架支撐結(jié)構(gòu)（支撐桁架、剪力墻等）的側(cè)支撐結(jié)構(gòu)（支撐桁架、剪力墻等）的側(cè) 移剛度滿足移剛度滿足 式中式中 Sb產(chǎn)生單位側(cè)傾角的水平力；產(chǎn)生單位側(cè)傾角的水平力； 第第i層間所有柱分別用無側(cè)移框架柱和有側(cè)移層間所有柱分別用無側(cè)移框架柱和有側(cè)移 框架柱計算長度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。框架柱計算長度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。 )2 . 1 ( 3 oibib NNS oibi NN, 按按無側(cè)移框架柱無側(cè)移框架柱的表查得的表查得 弱支撐框

18、架弱支撐框架S Sb不滿足上式時，不滿足上式時， 柱的穩(wěn)定系數(shù)為柱的穩(wěn)定系數(shù)為 式中式中 、 分別按分別按無側(cè)移無側(cè)移 和和有側(cè)移有側(cè)移框架柱計算長度算得的穩(wěn)定框架柱計算長度算得的穩(wěn)定 系數(shù)。系數(shù)。 )2 . 1 ( 3 )( 1 oibi b oo NN S 1 o 5.3.65.3.6條條 為為新增條文新增條文 （1 1）附有）附有搖擺柱搖擺柱的無支撐和弱支撐的無支撐和弱支撐框架柱框架柱的計算長度系數(shù)的計算長度系數(shù) 應(yīng)乘以增大系數(shù)應(yīng)乘以增大系數(shù)h h： )/( ff HN 11/ H N 各各框架柱框架柱軸心壓力設(shè)計值與柱子高度比值之和軸心壓力設(shè)計值與柱子高度比值之和 各各搖擺柱搖擺柱軸心

19、壓力設(shè)計值與柱子高度比值之和軸心壓力設(shè)計值與柱子高度比值之和 搖擺柱的計算長度系數(shù)搖擺柱的計算長度系數(shù)m m=1.0 )/( / 1 ff 11 HN HN h （2 2）當(dāng)與計算柱同層的其它柱或與計算柱連續(xù)的上下層柱）當(dāng)與計算柱同層的其它柱或與計算柱連續(xù)的上下層柱 的穩(wěn)定承載力的穩(wěn)定承載力有潛力有潛力時，可利用這些柱的支持作用，對計算時，可利用這些柱的支持作用，對計算 柱的計算長度系數(shù)柱的計算長度系數(shù)m m進(jìn)行進(jìn)行折減折減，提供支持作用的柱的計算長度，提供支持作用的柱的計算長度 系數(shù)系數(shù)m m應(yīng)相應(yīng)應(yīng)相應(yīng)增大增大。 （3 3）梁與柱）梁與柱半剛性半剛性連接，確定柱的計算長度時，應(yīng)考慮節(jié)連接，

20、確定柱的計算長度時，應(yīng)考慮節(jié) 點特性。點特性。 5.3.8條條、5.3.9條條 增加增加對跨度等于和大于對跨度等于和大于60m桁架桿件的桁架桿件的容容 許長細(xì)比許長細(xì)比的規(guī)定，這是根據(jù)近年大跨度桁架的實踐經(jīng)驗作的的規(guī)定，這是根據(jù)近年大跨度桁架的實踐經(jīng)驗作的 補(bǔ)充規(guī)定：補(bǔ)充規(guī)定： （1）受壓弦桿和端壓桿的容許長細(xì)比值宜?。┦軌合覘U和端壓桿的容許長細(xì)比值宜取100，其它受，其它受 壓腹桿可取壓腹桿可取150（靜力或間接動力）或（靜力或間接動力）或120（直接動力）。（直接動力）。 （2）受拉弦桿和腹桿的容許長細(xì)比值宜取）受拉弦桿和腹桿的容許長細(xì)比值宜取300（靜力或間（靜力或間 接動力）或接動力）

21、或250（直接動力）。（直接動力）。 建筑抗震設(shè)計規(guī)范（建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2001）容許長細(xì)比：容許長細(xì)比： (1)12層以下框架柱層以下框架柱 68度度 9度度 (2)12層以上框架柱：層以上框架柱： 6度：度： 7度：度： 8，9度：度： y /235120fl y /235100fl y /235120fl y /23560fl y /23580fl y /235120fl y /23560fl y /23590fl y /235200fl y /235150fl y /235120fl y /235150fl 5.4.1條條 軸心受壓構(gòu)件中翼緣板外伸寬度軸心受壓構(gòu)件中翼

22、緣板外伸寬度b與厚度與厚度t之比之比 (不變不變) y ftb/235)1 . 010(/l 5.4.4條條 軸心受壓軸心受壓T形截面腹板形截面腹板原規(guī)范原規(guī)范寬厚比，對剖分寬厚比，對剖分T型型 鋼太嚴(yán)，限制改為：鋼太嚴(yán)，限制改為： 軸心受壓構(gòu)件軸心受壓構(gòu)件和彎矩使自由邊受拉的壓彎構(gòu)件和彎矩使自由邊受拉的壓彎構(gòu)件 熱軋熱軋T型鋼，型鋼， 焊接焊接T型鋼，型鋼， y fth/235)2 . 015(/ w o l y fth/235)17. 013(/ wo l 彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構(gòu)件彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構(gòu)件(不變不變) 當(dāng)當(dāng)a ao1.0時時 當(dāng)當(dāng)a ao1.0時時 y fth/

23、23515/ wo y fth/23518/ wo max minmax o a 5.4.5條條 (新增新增)圓管截面受壓構(gòu)件外徑圓管截面受壓構(gòu)件外徑b與壁厚與壁厚t之比之比 )/235(100/ y ftd 建筑抗震設(shè)計規(guī)范（建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2001）容許寬厚比：容許寬厚比： 6.1.1條條 應(yīng)力變化循環(huán)次數(shù)等于或大于應(yīng)力變化循環(huán)次數(shù)等于或大于5104次時應(yīng)進(jìn)行次時應(yīng)進(jìn)行 疲勞計算疲勞計算 附錄附錄E（原附錄五）的疲勞分類表中（原附錄五）的疲勞分類表中項次項次5“梁翼緣焊縫梁翼緣焊縫” 原規(guī)定原規(guī)定為為二級二級，但根據(jù)，但根據(jù)“施工驗收規(guī)范施工驗收規(guī)范”，角焊縫因，角焊縫因

24、 內(nèi)部探傷不準(zhǔn)確，不能達(dá)到內(nèi)部探傷不準(zhǔn)確，不能達(dá)到二級二級。吊車梁受拉翼緣常。吊車梁受拉翼緣常 用角焊縫，這就產(chǎn)生了矛盾?，F(xiàn)用角焊縫，這就產(chǎn)生了矛盾?，F(xiàn)增加增加規(guī)定了規(guī)定了“角焊縫，角焊縫， 但外觀質(zhì)量符合二級但外觀質(zhì)量符合二級”的疲勞類別。的疲勞類別。 對接焊縫對接焊縫 角接焊縫角接焊縫 對接與角接組合焊縫對接與角接組合焊縫 7.1.1條條 有關(guān)焊縫質(zhì)量等級的選用，是設(shè)計規(guī)范的有關(guān)焊縫質(zhì)量等級的選用，是設(shè)計規(guī)范的新增條新增條 文文。焊縫質(zhì)量等級是原。焊縫質(zhì)量等級是原鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范 GBJ205-83首先提到的，不過它只提到一、二、三級焊首先提到的，不過它只提

25、到一、二、三級焊 縫的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，并未提到何種情況需要采用何級焊縫，縫的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，并未提到何種情況需要采用何級焊縫， 而而GBJ17-88也沒有明確規(guī)定，導(dǎo)致一些設(shè)計人員對焊也沒有明確規(guī)定，導(dǎo)致一些設(shè)計人員對焊 縫質(zhì)量等級提出不恰當(dāng)要求，影響工程質(zhì)量或者給施縫質(zhì)量等級提出不恰當(dāng)要求，影響工程質(zhì)量或者給施 工單位造成不必要的困難。工單位造成不必要的困難。 焊縫質(zhì)量等級的規(guī)定，大部份在設(shè)計規(guī)范有關(guān)條文或表格焊縫質(zhì)量等級的規(guī)定，大部份在設(shè)計規(guī)范有關(guān)條文或表格 中已有反映，但不全面不集中，現(xiàn)集中為一條較為直中已有反映，但不全面不集中，現(xiàn)集中為一條較為直 觀明確。觀明確。 （1）在需要計算疲勞結(jié)構(gòu)中的對接

26、焊縫（包括）在需要計算疲勞結(jié)構(gòu)中的對接焊縫（包括T形對接與形對接與 角接組合焊縫），角接組合焊縫），橫向橫向焊縫焊縫受拉受拉的應(yīng)為的應(yīng)為一級一級，受壓受壓的應(yīng)為的應(yīng)為二二 級級，縱向縱向?qū)雍缚p應(yīng)為對接焊縫應(yīng)為二級二級，新規(guī)范附表，新規(guī)范附表E-1，項次，項次2、3、4 已有反映。已有反映。 （2）在不需要計算疲勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強(qiáng)的對）在不需要計算疲勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強(qiáng)的對 接焊縫應(yīng)焊透，接焊縫應(yīng)焊透，受拉受拉時時不應(yīng)低不應(yīng)低于于二級二級，受壓受壓時時宜宜為為二級二級。因。因 一級一級或或二級二級對接焊縫的抗拉強(qiáng)度正好與母材的相等，而對接焊縫的抗拉強(qiáng)度正好與母材的相等，而三級

27、三級 焊縫只有母材強(qiáng)度的焊縫只有母材強(qiáng)度的85%。 （3） 重級工作制和重級工作制和Q 50t的中級工作制吊車梁的中級工作制吊車梁腹板與上翼腹板與上翼 緣緣之間以及吊車桁架上弦桿與節(jié)點板之間的之間以及吊車桁架上弦桿與節(jié)點板之間的T形接頭形接頭應(yīng)予焊透應(yīng)予焊透， 質(zhì)量等級質(zhì)量等級不低于不低于二級二級。本來上述焊縫處于構(gòu)件的彎曲受壓區(qū)，。本來上述焊縫處于構(gòu)件的彎曲受壓區(qū)， 主要承受剪應(yīng)力和輪壓產(chǎn)生的局部壓應(yīng)力，沒有受到明確的拉主要承受剪應(yīng)力和輪壓產(chǎn)生的局部壓應(yīng)力，沒有受到明確的拉 應(yīng)力作用，按理不會產(chǎn)生疲勞破壞，但由于承擔(dān)軌道偏心等帶應(yīng)力作用，按理不會產(chǎn)生疲勞破壞，但由于承擔(dān)軌道偏心等帶 來的不利

28、影響，國內(nèi)外均發(fā)現(xiàn)連接及附近經(jīng)常開裂。所以我國來的不利影響，國內(nèi)外均發(fā)現(xiàn)連接及附近經(jīng)常開裂。所以我國 74規(guī)（規(guī)（TJ17-74）規(guī)定此種焊縫）規(guī)定此種焊縫“應(yīng)予焊透應(yīng)予焊透”即不允許采用角即不允許采用角 焊縫；而焊縫；而88年規(guī)范（年規(guī)范（GBJ17-88）又補(bǔ)充規(guī)定）又補(bǔ)充規(guī)定“不低于二級質(zhì)不低于二級質(zhì) 量標(biāo)準(zhǔn)量標(biāo)準(zhǔn)”。對新規(guī)范來說，此內(nèi)容已放在。對新規(guī)范來說，此內(nèi)容已放在7.1.1條，條，故將故將“構(gòu)造構(gòu)造 要求要求”一章的這部份規(guī)定取消。一章的這部份規(guī)定取消。 （4）角焊縫以及不焊透的對接與角接組合焊縫，由于內(nèi)部）角焊縫以及不焊透的對接與角接組合焊縫，由于內(nèi)部 探傷困難，不能要求其質(zhì)量

29、等級為探傷困難，不能要求其質(zhì)量等級為一級一級或或二級二級。因此對需要驗。因此對需要驗 算疲勞結(jié)構(gòu)的此種焊縫只能規(guī)定其外觀質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合二級，算疲勞結(jié)構(gòu)的此種焊縫只能規(guī)定其外觀質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合二級， 此內(nèi)容在設(shè)計規(guī)范此內(nèi)容在設(shè)計規(guī)范GB50017疲勞計算分類表（表疲勞計算分類表（表E-1）項次）項次5中中 已有反映。已有反映。 （5 5）關(guān)于本條提到的）關(guān)于本條提到的“需要驗算疲勞結(jié)構(gòu)中的橫向?qū)雍缚p需要驗算疲勞結(jié)構(gòu)中的橫向?qū)雍缚p 受壓時受壓時應(yīng)應(yīng)為二級為二級”、“不需要計算疲勞結(jié)構(gòu)中與母材等強(qiáng)的不需要計算疲勞結(jié)構(gòu)中與母材等強(qiáng)的 受壓對接焊縫受壓對接焊縫宜宜為二級為二級”。在設(shè)計規(guī)范的其它條文中

30、沒有提。在設(shè)計規(guī)范的其它條文中沒有提 到，這是根據(jù)過去工程實踐和參考國外標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的，例如美到，這是根據(jù)過去工程實踐和參考國外標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的，例如美 國國鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范AWS中，對要求熔透的與母材等強(qiáng)的中，對要求熔透的與母材等強(qiáng)的 對接焊縫，不論承受動力荷載或靜力載，亦不論受拉或受壓，對接焊縫，不論承受動力荷載或靜力載，亦不論受拉或受壓， 均要求無損探傷，而我國的三級焊縫是不進(jìn)行無損探傷的。均要求無損探傷，而我國的三級焊縫是不進(jìn)行無損探傷的。 由于對接焊縫中存在很大殘余拉應(yīng)力，外壓力往往不能完全由于對接焊縫中存在很大殘余拉應(yīng)力，外壓力往往不能完全 抵消此拉應(yīng)力，在某些情況（例如吊車梁上

31、翼緣中的對接焊抵消此拉應(yīng)力，在某些情況（例如吊車梁上翼緣中的對接焊 縫）常有偶然偏心力作用（例如吊車軌道的偏移），使名義縫）常有偶然偏心力作用（例如吊車軌道的偏移），使名義 上為受壓的焊縫受力復(fù)雜，常難免有拉應(yīng)力存在。上為受壓的焊縫受力復(fù)雜，常難免有拉應(yīng)力存在。 7.1.2條和條和7.1.3條條 原原規(guī)范規(guī)范規(guī)定角焊縫和不加引弧板的對接焊規(guī)定角焊縫和不加引弧板的對接焊 縫，每條焊縫的計算長度均采用實際長度減去縫，每條焊縫的計算長度均采用實際長度減去10mm。經(jīng)討。經(jīng)討 論，此種不分焊縫大小取為定值的辦法不合理，論，此種不分焊縫大小取為定值的辦法不合理，新規(guī)范新規(guī)范改為：改為： 對接焊縫減去對接

32、焊縫減去2t；角焊縫減去；角焊縫減去2hf。 7.1.4條條 斜角角焊縫的計算斜角角焊縫的計算 兩焊腳邊夾角兩焊腳邊夾角a a不等于不等于900 0的角焊縫稱為斜角角焊縫，這種的角焊縫稱為斜角角焊縫，這種 焊縫一般用于焊縫一般用于T形接頭中。形接頭中。 與 與原規(guī)范原規(guī)范一樣，斜角角焊縫計算時不考慮應(yīng)力方向，任何情一樣，斜角角焊縫計算時不考慮應(yīng)力方向，任何情 況都取況都取 f或或（ f ）= =1.0。這是因為以前對角焊縫的試驗研究一。這是因為以前對角焊縫的試驗研究一 般都是針對直角角焊縫進(jìn)行的，對斜角角焊縫研究很少。而且般都是針對直角角焊縫進(jìn)行的，對斜角角焊縫研究很少。而且 ，我國采用的計算

33、公式也是根據(jù)直角角焊縫簡化而得，不能用，我國采用的計算公式也是根據(jù)直角角焊縫簡化而得，不能用 于斜角角焊縫。于斜角角焊縫。 新規(guī)范新規(guī)范參考美國參考美國鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范（AWS）并與我國）并與我國 建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程進(jìn)行協(xié)調(diào)，作了下列修改：進(jìn)行協(xié)調(diào)，作了下列修改： （1 1）規(guī)定銳角角焊縫兩焊腳邊夾角）規(guī)定銳角角焊縫兩焊腳邊夾角a a600，而鈍角角焊縫，而鈍角角焊縫 a a1350。這表示焊腳邊夾角小于。這表示焊腳邊夾角小于600或大于或大于1350的焊縫的焊縫不推不推 薦薦用作受力焊縫。用作受力焊縫。 （2 2）原規(guī)范原規(guī)范規(guī)定的銳角角焊縫計算厚度取規(guī)

34、定的銳角角焊縫計算厚度取he=0.7hf，比實，比實 際的喉部尺寸小，這是考慮到當(dāng)際的喉部尺寸小，這是考慮到當(dāng)a a角較小時，焊縫根部不易角較小時，焊縫根部不易 焊滿以及在熔合線的強(qiáng)度較低這兩個因素?，F(xiàn)規(guī)定焊滿以及在熔合線的強(qiáng)度較低這兩個因素?，F(xiàn)規(guī)定aa600 0已無已無 此問題。因此，不論銳角和鈍角的計算厚度均統(tǒng)一取為喉部此問題。因此，不論銳角和鈍角的計算厚度均統(tǒng)一取為喉部 尺寸尺寸he=hfcosa a/2。但當(dāng)根部間隙（。但當(dāng)根部間隙（b、b1或或b2）1.5mm，則，則 應(yīng)考慮間隙影響，取應(yīng)考慮間隙影響，取 。 2/cos sin )( 21 a a bbb hh fe 、或 （3 3

35、）新規(guī)范新規(guī)范規(guī)定任何情況根部間隙（規(guī)定任何情況根部間隙（b、b1或或b2）不得大）不得大 于于5mm，主要是圖，主要是圖a中的中的b1可能大于可能大于5mm。如果是這樣，可。如果是這樣，可 將板端切成圖將板端切成圖b的形狀并使的形狀并使b 5mm。 對于斜對于斜T形接頭的角焊縫，在設(shè)計圖中應(yīng)繪制大樣，詳細(xì)標(biāo)形接頭的角焊縫，在設(shè)計圖中應(yīng)繪制大樣，詳細(xì)標(biāo) 明兩側(cè)斜角角焊縫的焊腳尺寸。明兩側(cè)斜角角焊縫的焊腳尺寸。 7.2.2條條 （1 1）新規(guī)范新規(guī)范名稱變化：高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接、承壓型名稱變化：高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接、承壓型 連接。連接。 原規(guī)范原規(guī)范：摩擦型高強(qiáng)度螺栓、承壓型高強(qiáng)度螺栓：摩擦型

36、高強(qiáng)度螺栓、承壓型高強(qiáng)度螺栓 （2 2）表表7.2.2-1中的抗滑移系數(shù)中的抗滑移系數(shù)m m值作了一些修正，原規(guī)范噴值作了一些修正，原規(guī)范噴 砂（丸）和噴砂后生赤銹砂（丸）和噴砂后生赤銹時時Q345、Q390和和Q420鋼的鋼的m m =0.55，實際上達(dá)不到此要求，降為，實際上達(dá)不到此要求，降為0.50。 （3）高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力）高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力P，原規(guī)范原規(guī)范取為取為 式中考慮螺栓材質(zhì)的不定性系數(shù)式中考慮螺栓材質(zhì)的不定性系數(shù)0.9；施工時的超張拉；施工時的超張拉0.9； 擰緊螺帽時螺桿所受扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力影響系數(shù)擰緊螺帽時螺桿所受扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力影響系數(shù)1.2。由此得出由此得出 的的8.8級螺栓的

37、級螺栓的P，使抗剪承載力有時（當(dāng)，使抗剪承載力有時（當(dāng) 0.4時）比同時）比同 直徑的粗制螺栓還低，不合理，且與直徑的粗制螺栓還低，不合理，且與薄鋼規(guī)范薄鋼規(guī)范的規(guī)定不協(xié)的規(guī)定不協(xié) 調(diào)，調(diào)，新規(guī)范新規(guī)范改為改為 由于高強(qiáng)度螺栓材料無明顯的屈服點，用抗拉強(qiáng)度由于高強(qiáng)度螺栓材料無明顯的屈服點，用抗拉強(qiáng)度fu代替代替fy 再補(bǔ)充一個系數(shù)再補(bǔ)充一個系數(shù)0.9是適宜是適宜的。的。 ye fAP 2 . 1 9 . 09 . 0 ue fAP 2 . 1 9 . 09 . 09 . 0 10.9級沒變，級沒變，8.8級級提高提高（70，110，135，155，205，250） （4）將同時受剪和拉力的高強(qiáng)

38、度螺栓摩擦型連接的計算將同時受剪和拉力的高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接的計算新新 規(guī)范規(guī)范改用相關(guān)公式表達(dá)改用相關(guān)公式表達(dá) 實質(zhì)與實質(zhì)與原規(guī)范原規(guī)范未變，由未變，由Nvb=0.9nfP和和Ntb=0.8P，代入后即得，代入后即得 原規(guī)范原規(guī)范計算式計算式Nv=0.9nf(P-1.25Nt), ,但考慮拉剪互相影響但考慮拉剪互相影響. . 1 b t t b v v N N N N 7.2.37.2.3條條 （1 1）在桿軸方向受拉的連接中，承壓型連接高強(qiáng)度螺栓的）在桿軸方向受拉的連接中，承壓型連接高強(qiáng)度螺栓的 承載力設(shè)計值的計算方法與承載力設(shè)計值的計算方法與普通螺栓普通螺栓相同。相同。 原規(guī)范原規(guī)范為為

39、0.8P t b e 2 t b 4 f d N p （2 2）取消取消原規(guī)范原規(guī)范“承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的抗剪承載力不承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的抗剪承載力不 得大于按摩擦型連接計算的得大于按摩擦型連接計算的1.31.3倍倍”的規(guī)定。理由為，原規(guī)的規(guī)定。理由為，原規(guī) 范的此規(guī)定是鑒于當(dāng)時使用經(jīng)驗不足，控制一下，使承壓型范的此規(guī)定是鑒于當(dāng)時使用經(jīng)驗不足，控制一下，使承壓型 在正常情況下（即荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下）不滑移。但國外標(biāo)準(zhǔn)在正常情況下（即荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下）不滑移。但國外標(biāo)準(zhǔn) 并沒有此規(guī)定，而承壓型不一定施加與摩擦型相同的預(yù)拉力，并沒有此規(guī)定，而承壓型不一定施加與摩擦型相同的預(yù)拉力， 因此矛盾較多，

40、況且現(xiàn)在已有使用經(jīng)驗。因此矛盾較多，況且現(xiàn)在已有使用經(jīng)驗。 7.3.2條條 原規(guī)范原規(guī)范規(guī)定的計算式（規(guī)定的計算式（7.3.2）在右側(cè)漏掉了在計算）在右側(cè)漏掉了在計算 截面處緊固件數(shù)目截面處緊固件數(shù)目n1，新規(guī)范新規(guī)范已加上。另外，規(guī)范條文提出已加上。另外，規(guī)范條文提出 計算計算“翼緣與腹板連接鉚釘或摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓翼緣與腹板連接鉚釘或摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓”，表，表 示普通粗制螺栓和承壓型連接高強(qiáng)度螺栓不得用于此種連接，示普通粗制螺栓和承壓型連接高強(qiáng)度螺栓不得用于此種連接， 至于至于A、B級螺栓，由于制造費工、裝配困難，也不推薦采用級螺栓，由于制造費工、裝配困難，也不推薦采用。 實際上，公

41、式（實際上，公式（7.3.2）還應(yīng)包括翼緣板與翼緣角鋼之間的）還應(yīng)包括翼緣板與翼緣角鋼之間的 承載力計算，此時取承載力計算，此時取F=0，S1為翼緣板截面對梁中和軸的面為翼緣板截面對梁中和軸的面 積矩。積矩。 在框架結(jié)構(gòu)中，梁與柱的剛性連接是很重要的節(jié)點。在框架結(jié)構(gòu)中，梁與柱的剛性連接是很重要的節(jié)點。 原規(guī)范原規(guī)范沒有本節(jié)內(nèi)容，現(xiàn)參考國外標(biāo)準(zhǔn)和我國實踐經(jīng)沒有本節(jié)內(nèi)容，現(xiàn)參考國外標(biāo)準(zhǔn)和我國實踐經(jīng) 驗，驗，增加了本增加了本節(jié)。節(jié)。 7.4.1條條 規(guī)定了不設(shè)置橫向加勁肋時，對柱腹板和柱翼規(guī)定了不設(shè)置橫向加勁肋時，對柱腹板和柱翼 緣厚度的要求。緣厚度的要求。 在梁的受壓翼緣處，柱腹板受有梁翼緣經(jīng)過柱

42、翼緣傳在梁的受壓翼緣處，柱腹板受有梁翼緣經(jīng)過柱翼緣傳 給柱腹板的壓力，柱腹板應(yīng)滿足強(qiáng)度要求和局部穩(wěn)定給柱腹板的壓力，柱腹板應(yīng)滿足強(qiáng)度要求和局部穩(wěn)定 要求。要求。 柱腹板的強(qiáng)度應(yīng)與梁受壓翼緣等強(qiáng)，即柱腹板的強(qiáng)度應(yīng)與梁受壓翼緣等強(qiáng)，即 式中式中 be柱腹板計算寬度邊緣處壓應(yīng)力的假定分布長度。柱腹板計算寬度邊緣處壓應(yīng)力的假定分布長度。 參照梁的局部壓應(yīng)力計算式，取參照梁的局部壓應(yīng)力計算式，取be=a+5hy，a為集中壓力在柱外為集中壓力在柱外 邊緣分布長度，等于梁翼緣板厚度；邊緣分布長度，等于梁翼緣板厚度；hy為自柱外邊緣至柱腹板為自柱外邊緣至柱腹板 計算寬度邊緣的距離；計算寬度邊緣的距離； tw柱

43、腹板厚度；柱腹板厚度； fc柱腹板鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；柱腹板鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； Afc梁受壓翼緣的截面積；梁受壓翼緣的截面積； fb梁翼緣鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。梁翼緣鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。 ce bfc w fb fA t 為保證柱腹板在梁受壓翼緣壓力作用下的局部穩(wěn)定，應(yīng)為保證柱腹板在梁受壓翼緣壓力作用下的局部穩(wěn)定，應(yīng) 控制柱腹板的寬厚比，規(guī)范參考國外規(guī)定，偏安全地規(guī)定控制柱腹板的寬厚比，規(guī)范參考國外規(guī)定，偏安全地規(guī)定 柱腹板的寬厚比應(yīng)滿足下式規(guī)定：柱腹板的寬厚比應(yīng)滿足下式規(guī)定： 式中式中 hc柱腹板的計算寬度；柱腹板的計算寬度； fyc柱腹板鋼材屈服點。柱腹板鋼材屈服點

44、。 ycw c ft h235 30 在梁的受拉翼緣處，計算柱的翼緣和腹板仍用等強(qiáng)在梁的受拉翼緣處，計算柱的翼緣和腹板仍用等強(qiáng) 度準(zhǔn)則，柱翼緣板所受拉力為：度準(zhǔn)則，柱翼緣板所受拉力為： T=Aftfb 式中式中 Aft梁受拉翼緣截面積；梁受拉翼緣截面積； f fb b梁鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計值。梁鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計值。 此拉力此拉力T由柱翼緣板三個部份共同承擔(dān)，中間部份（分布長由柱翼緣板三個部份共同承擔(dān)，中間部份（分布長 度為度為m）直接傳給柱腹板的力為）直接傳給柱腹板的力為fctbm（tb為梁翼緣厚度），為梁翼緣厚度）， 余下部份由兩側(cè)各余下部份由兩側(cè)各ABCD的板件承擔(dān)。根據(jù)試驗研究，拉力的板件承

45、擔(dān)。根據(jù)試驗研究，拉力 在柱翼緣板的影響長度在柱翼緣板的影響長度p12tc，可將此受力部份視為三邊固，可將此受力部份視為三邊固 定一邊自由的板件，而在固定邊將因受彎形成塑性鉸。定一邊自由的板件，而在固定邊將因受彎形成塑性鉸。 可用屈服線理論導(dǎo)出兩側(cè)翼緣板的承載力設(shè)計值分別可用屈服線理論導(dǎo)出兩側(cè)翼緣板的承載力設(shè)計值分別 為為 P=c1fctc2 式中式中c1為系數(shù)，與幾何尺寸為系數(shù)，與幾何尺寸p、h、q等有關(guān)。對實際工等有關(guān)。對實際工 程中常用的程中常用的H型鋼或?qū)捯砭壒ぷ咒摿汉椭弯摶驅(qū)捯砭壒ぷ咒摿汉椭?，c1=3.5 5.0，可偏，可偏 安全地取安全地取c 1 =3.5。這樣柱翼緣板受拉時的

46、總承載力為。這樣柱翼緣板受拉時的總承載力為 23.5fctc2+fctbm。考慮到柱翼緣板中間和兩側(cè)部份剛度不同，?？紤]到柱翼緣板中間和兩側(cè)部份剛度不同， 難以充分發(fā)揮共同工作，可乘以難以充分發(fā)揮共同工作，可乘以0.8的折減系數(shù)后再與拉力的折減系數(shù)后再與拉力T相相 平衡，即平衡，即 即即 bftbccc fAmtftf)5 . 32(8 . 0 2 )25. 1 ( 7 bft bc c bft c fA mtf f fA t 在上式中，括號內(nèi)第二項在上式中，括號內(nèi)第二項 ， 按統(tǒng)計分析，此項的最小值為按統(tǒng)計分析，此項的最小值為0.15，以此代入，即得，以此代入，即得 當(dāng)梁柱剛性連接處不滿足上

47、述公式的要求時，應(yīng)設(shè)置柱腹當(dāng)梁柱剛性連接處不滿足上述公式的要求時，應(yīng)設(shè)置柱腹 板的橫向加勁肋。在板的橫向加勁肋。在高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 JGJ99-98中規(guī)定：中規(guī)定：“框架梁與柱剛性連接時，應(yīng)在梁翼緣的框架梁與柱剛性連接時，應(yīng)在梁翼緣的 對應(yīng)位置設(shè)置柱的水平加勁肋（即橫向加勁肋）或隔板對應(yīng)位置設(shè)置柱的水平加勁肋（即橫向加勁肋）或隔板”。 這是因為高層鋼結(jié)構(gòu)的梁、柱一般受力較大，設(shè)計經(jīng)驗認(rèn)為這是因為高層鋼結(jié)構(gòu)的梁、柱一般受力較大，設(shè)計經(jīng)驗認(rèn)為 ，沒有不需要設(shè)置柱橫向加勁肋的情況。，沒有不需要設(shè)置柱橫向加勁肋的情況。 bb c bbb bc bft bc bf m

48、f ftb mtf fA mtf c bft c f fA t4 . 0 7.4.2條條 設(shè)置柱的橫向加勁肋時，柱腹板節(jié)點域的計算設(shè)置柱的橫向加勁肋時，柱腹板節(jié)點域的計算 節(jié)點域的抗剪強(qiáng)度計算節(jié)點域的抗剪強(qiáng)度計算 在柱翼緣和橫向加勁肋為邊界的節(jié)點腹板區(qū)域所受的剪力在柱翼緣和橫向加勁肋為邊界的節(jié)點腹板區(qū)域所受的剪力: : 剪應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求：剪應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求： 規(guī)范規(guī)范規(guī)定的計算式規(guī)定的計算式（7.4.2-1）是在上式的基礎(chǔ)上是在上式的基礎(chǔ)上加以調(diào)整和加以調(diào)整和 簡化而得。簡化而得。 2 2121cc b bb QQ h MM V v wc cc wcb bb f th QQ thh MM

49、 2 2121 a節(jié)點域的周邊有柱翼緣和加勁肋提供的約束，使抗剪承節(jié)點域的周邊有柱翼緣和加勁肋提供的約束，使抗剪承 載力大大提高。試驗證明，可將節(jié)點域抗剪強(qiáng)度提高到載力大大提高。試驗證明，可將節(jié)點域抗剪強(qiáng)度提高到 。 b. .在節(jié)點域中彎矩的影響較大，剪力的影響較小。如果略去在節(jié)點域中彎矩的影響較大，剪力的影響較小。如果略去 剪力項使算得的結(jié)果偏于安全剪力項使算得的結(jié)果偏于安全20% 30%，但上式中沒有包括，但上式中沒有包括 柱腹板所受軸壓力對抗剪強(qiáng)度的不利影響，一般柱腹板軸壓力柱腹板所受軸壓力對抗剪強(qiáng)度的不利影響，一般柱腹板軸壓力 設(shè)計值設(shè)計值N與其屈服承載力與其屈服承載力Ny之比之比N/

50、Ny20mm （ISO為為t16mm，前蘇聯(lián)為，前蘇聯(lián)為25mm，建議取，建議取t20mm） 的角接接頭焊縫應(yīng)采用收縮時不易引起層狀撕裂的構(gòu)造。的角接接頭焊縫應(yīng)采用收縮時不易引起層狀撕裂的構(gòu)造。 層狀撕裂是垂直于軋制鋼材厚度方向的一種開裂現(xiàn)象。層狀撕裂是垂直于軋制鋼材厚度方向的一種開裂現(xiàn)象。 因為焊縫收縮使附近金屬產(chǎn)生很大應(yīng)變和應(yīng)力集中，所因為焊縫收縮使附近金屬產(chǎn)生很大應(yīng)變和應(yīng)力集中，所 以焊接接頭中很容易產(chǎn)生層狀撕裂。以焊接接頭中很容易產(chǎn)生層狀撕裂。 8.2.4條條 根據(jù)美國根據(jù)美國AWS的多年經(jīng)驗，凡不等厚（寬）焊件對的多年經(jīng)驗，凡不等厚（寬）焊件對 焊連接時，均在較厚（寬）焊件上做成坡度

51、不大于焊連接時，均在較厚（寬）焊件上做成坡度不大于1/2.5 （ISO為不大于為不大于1/1）的斜角。為減少加工工作量，對承受靜）的斜角。為減少加工工作量，對承受靜 態(tài)荷載的結(jié)構(gòu)，將態(tài)荷載的結(jié)構(gòu)，將原規(guī)范原規(guī)范規(guī)定的斜角坡度不大于規(guī)定的斜角坡度不大于1/4改為不大改為不大 于于1/2.5，而對，而對承受動態(tài)荷載的結(jié)構(gòu)仍為不大于承受動態(tài)荷載的結(jié)構(gòu)仍為不大于1/4，不作改變。，不作改變。 因為根據(jù)我國的試驗研究，不論改變寬度或厚度，坡度用因為根據(jù)我國的試驗研究，不論改變寬度或厚度，坡度用 1:81:4接頭的疲勞強(qiáng)度與等寬、等厚的情況相差不大。接頭的疲勞強(qiáng)度與等寬、等厚的情況相差不大。 8.2.6條

52、條 兩焊腳邊夾角兩焊腳邊夾角a a135（原規(guī)范為原規(guī)范為120）時，焊縫）時，焊縫 表面較難成型，受力狀況不良；而表面較難成型，受力狀況不良；而a a60的焊縫施焊條件差，的焊縫施焊條件差， 根部將留有空隙和焊渣；已不能用根部將留有空隙和焊渣；已不能用7.1.4條條的規(guī)定來計算這類斜的規(guī)定來計算這類斜 角角焊縫的承載力，故規(guī)定這種情況只能用于不受力的構(gòu)造焊角角焊縫的承載力，故規(guī)定這種情況只能用于不受力的構(gòu)造焊 縫。但鋼管結(jié)構(gòu)有其特殊性，不在此限?？p。但鋼管結(jié)構(gòu)有其特殊性，不在此限。 8.2.7條條 側(cè)面角焊縫所受的剪應(yīng)力，在彈性階段沿長度的分布側(cè)面角焊縫所受的剪應(yīng)力，在彈性階段沿長度的分布

53、很不均勻，兩端大中間小。側(cè)焊縫愈長，應(yīng)力集中系數(shù)（最很不均勻，兩端大中間小。側(cè)焊縫愈長，應(yīng)力集中系數(shù)（最 大剪應(yīng)力大剪應(yīng)力 f max與平均剪應(yīng)力與平均剪應(yīng)力 f m與之比）愈大。由于側(cè)面角焊與之比）愈大。由于側(cè)面角焊 縫有良好的塑性，在荷載作用下，只要焊縫不是過長，其兩縫有良好的塑性，在荷載作用下，只要焊縫不是過長，其兩 端點達(dá)到屈服極限以后繼續(xù)加載，應(yīng)力會逐漸拉平，直使全端點達(dá)到屈服極限以后繼續(xù)加載，應(yīng)力會逐漸拉平，直使全 焊縫長度同時達(dá)到強(qiáng)度極限而破壞。但是，若焊縫長度很大焊縫長度同時達(dá)到強(qiáng)度極限而破壞。但是，若焊縫長度很大 時，也有可能端部首先破壞，中部焊縫起不到應(yīng)有的傳力作時，也有可

54、能端部首先破壞，中部焊縫起不到應(yīng)有的傳力作 用。因此各國和地區(qū)的規(guī)范均對側(cè)面角焊縫的長度提出了限用。因此各國和地區(qū)的規(guī)范均對側(cè)面角焊縫的長度提出了限 制。制。 側(cè)面角焊縫的最大長度，原來對動力荷載作用下控制較嚴(yán)（側(cè)面角焊縫的最大長度，原來對動力荷載作用下控制較嚴(yán)（ lw40hf），后來經(jīng)過我國的試驗研究證明，對靜載或動載可），后來經(jīng)過我國的試驗研究證明，對靜載或動載可 以不加區(qū)別，以不加區(qū)別，統(tǒng)一取統(tǒng)一取lw60hf 。現(xiàn)在國外亦都不考慮荷載狀?，F(xiàn)在國外亦都不考慮荷載狀 態(tài)的影響。態(tài)的影響。 8.3.4條條 表表8.3.4的修改是參考我國的修改是參考我國鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計 規(guī)

55、范規(guī)范（1997年征求意見稿）及美國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范年征求意見稿）及美國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （AISC 1989）進(jìn)行的，修改的主要內(nèi)容及理由是：）進(jìn)行的，修改的主要內(nèi)容及理由是： （1）原規(guī)范原規(guī)范表中對中間排的中心間距表中對中間排的中心間距“任意方向任意方向”涵義涵義 不清，今參照橋規(guī)明確為不清，今參照橋規(guī)明確為“沿對角線方向沿對角線方向”，“垂直垂直 內(nèi)力方向內(nèi)力方向”和和“順內(nèi)力方向順內(nèi)力方向”的情況。的情況。 （2）原規(guī)范原規(guī)范表中的邊距區(qū)分為表中的邊距區(qū)分為切割邊切割邊和和軋制邊軋制邊兩類，這和兩類，這和 前蘇聯(lián)的規(guī)定相同（我國橋規(guī)亦如此）。但美國前蘇聯(lián)的規(guī)定相同（我國橋規(guī)亦如此）。但美

56、國AISC卻始終卻始終 區(qū)分為剪切邊（區(qū)分為剪切邊（shear cut）和軋制邊或氣割（）和軋制邊或氣割（gas cut）與鋸）與鋸 割（割（saw cut）兩類。意即氣割及鋸割和軋制是屬于同一類的，）兩類。意即氣割及鋸割和軋制是屬于同一類的， 從切割方法對鋼材邊緣質(zhì)量的影響來看，美國規(guī)范是比較合從切割方法對鋼材邊緣質(zhì)量的影響來看，美國規(guī)范是比較合 理的，現(xiàn)從我國國情出發(fā)，將理的，現(xiàn)從我國國情出發(fā)，將手工氣割歸于剪切手工氣割歸于剪切這一類。這一類。 8.3.6條（強(qiáng)制性條文）條（強(qiáng)制性條文） “對直接承受動力荷載的普通螺栓對直接承受動力荷載的普通螺栓 受拉連接應(yīng)采用雙螺帽或其它能防止螺帽松動的

57、有效措施。受拉連接應(yīng)采用雙螺帽或其它能防止螺帽松動的有效措施。 ” 8.3.9條（新增條文）條（新增條文）因撬力很難精確計算，故增加了對沿桿因撬力很難精確計算，故增加了對沿桿 軸方向受拉的螺栓（鉚釘）連接中的端板（法籃板）應(yīng)適當(dāng)軸方向受拉的螺栓（鉚釘）連接中的端板（法籃板）應(yīng)適當(dāng) 增強(qiáng)剛度的構(gòu)造要求（如設(shè)置加勁肋等），以免有時撬力過增強(qiáng)剛度的構(gòu)造要求（如設(shè)置加勁肋等），以免有時撬力過 大影響安全。大影響安全。 8.4.6條條 增加增加了腹桿與弦桿直接對焊情況下了腹桿與弦桿直接對焊情況下“相鄰腹桿連相鄰腹桿連 接角焊縫焊趾間凈距不小于接角焊縫焊趾間凈距不小于5mm（鋼管結(jié)構(gòu)除外）（鋼管結(jié)構(gòu)除外）

58、” 的規(guī)定，以利施焊且改善抗脆斷性能。鋼管結(jié)構(gòu)相貫的規(guī)定，以利施焊且改善抗脆斷性能。鋼管結(jié)構(gòu)相貫 連接節(jié)點處的焊縫連接另有詳細(xì)規(guī)定，故不受此限。連接節(jié)點處的焊縫連接另有詳細(xì)規(guī)定，故不受此限。 8.4.13條條 按我國習(xí)慣，柱腳錨栓不考慮承受剪力，特別按我國習(xí)慣，柱腳錨栓不考慮承受剪力，特別 是有靴梁的錨栓更不能承受剪力。但對于沒有靴梁的是有靴梁的錨栓更不能承受剪力。但對于沒有靴梁的 錨栓，國外有兩種意見，一種認(rèn)為可以承受剪力，另錨栓，國外有兩種意見，一種認(rèn)為可以承受剪力，另 一種則不考慮。另外，在我國亦有資料建議在抗震設(shè)一種則不考慮。另外，在我國亦有資料建議在抗震設(shè) 計中可用半經(jīng)驗半理論的方法

59、適當(dāng)考慮外露式鋼柱腳計中可用半經(jīng)驗半理論的方法適當(dāng)考慮外露式鋼柱腳 （不管有無靴梁）受壓側(cè)錨栓的抗剪作用。為此，將（不管有無靴梁）受壓側(cè)錨栓的抗剪作用。為此，將 原規(guī)范的原規(guī)范的“不得不得”改為改為“不宜不宜” 考慮。至于摩擦系數(shù)考慮。至于摩擦系數(shù) 的取值，現(xiàn)在國內(nèi)外已普遍采用的取值，現(xiàn)在國內(nèi)外已普遍采用0.4，故列入。，故列入。 8.4.15條條 新增新增“插入式柱腳插入式柱腳”的有關(guān)構(gòu)造規(guī)定。的有關(guān)構(gòu)造規(guī)定。 當(dāng)鋼柱直接插入混凝土杯口基礎(chǔ)內(nèi)用二次澆灌層固定時，即當(dāng)鋼柱直接插入混凝土杯口基礎(chǔ)內(nèi)用二次澆灌層固定時，即 為插入式柱腳。本條規(guī)定是參照北京鋼鐵設(shè)計研究總院編寫的為插入式柱腳。本條規(guī)定

60、是參照北京鋼鐵設(shè)計研究總院編寫的 “鋼柱杯口式柱腳設(shè)計規(guī)定鋼柱杯口式柱腳設(shè)計規(guī)定”提出來的，同時還參考了鋼管混提出來的，同時還參考了鋼管混 凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程。凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程。 鋼柱插入杯口的最小深度與我國電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)鋼柱插入杯口的最小深度與我國電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)“鋼鋼混凝土混凝土 組合結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程（組合結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程（DLT50851999）”的插入深度比較接的插入深度比較接 近。另外，本條規(guī)定的數(shù)值大于預(yù)制混凝土柱插入杯口的深度近。另外，本條規(guī)定的數(shù)值大于預(yù)制混凝土柱插入杯口的深度 ，這是合適的。，這是合適的。 對雙肢柱的插入深度，北鋼院原取為（對雙肢柱的插入深度，北鋼院原取為（1/31/2）hc