鋼筋混凝土框架畢業(yè)設計計算書

1、畢業(yè)設計計算書示例一、總設計說明:1、 設計依據(jù)：（1） 依據(jù)建筑工程專業(yè)2011屆畢業(yè)設計任務書。（2） 遵照國家規(guī)定的現(xiàn)行各種設計規(guī)范、有關授課教材、建筑設計資料集、建筑結構構造上資料集等相關資料。2、 設計內(nèi)容、建筑面積、標高：（1） 本次設計的題目為茂林風力發(fā)電有限公司辦公樓”，一六層均為辦公用房。（2） 建筑面積：5130m2，占地面積：5080m，共六層，底層層高4.2m，頂層層高4.2m，其余層均為3.9m。（3） 室內(nèi)外高差0.600m，室外地面標高為-0.600m，絕對標高為+46.200m。3、 結構：（1） 本工程為鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結構。外墻300mm厚空心磚墻，走廊和

2、樓梯間墻為240mm厚空心磚墻，其余內(nèi)墻（除廁所外）均為180厚空心磚墻。（2） 本工程抗震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度值為0.10g。4、 各部分工程構造：（1） 屋面：為不上人屋面 防水層：改性瀝青20mm厚13水泥沙漿找平層80mm厚再生聚本乙烯保溫板焦渣找坡（最薄處30mm厚）100mm厚鋼筋混凝土板20mm厚板下抹灰（2） 樓面：30mm厚水磨石地面100mm厚鋼筋混凝土板20mm厚石灰沙漿抹灰（3） 廁所：30mm厚水磨石地面50mm厚防水沙漿100mm厚鋼筋混凝土板20mm厚水泥沙漿抹灰5、 建筑材料選用 外墻：空心磚、實心磚 窗:采用塑鋼窗二、結構設

3、計方案:1、 建筑部分： 該工程位于沈陽市，為永久性建筑，共六層?？偨ㄖ娣e：5130m2，占地面積：4000m2,樓內(nèi)2部樓梯。建筑紅線距馬路6m，建筑用地13065，柱網(wǎng)尺寸見建筑圖。2、結構部分：（1） 自然條件：雪荷載0.50kn/m2，基本風壓：0.55kn/m2.（2） 地質條件：擬建場地地形平坦，地下穩(wěn)定水位距地坪-10m以下，土質分布具體情況見表1，類場地，7度設防，建筑地點冰凍深度-1.2m。建筑地層一覽表 表1序號巖 土分 類土層描述土層深度(m)厚度范圍(m)地基土承載力(kpa)樁端阻力(kpa)樁 周摩擦力(kpa)1雜填土由碎石、磚塊、粘土等組成，松散0.90.92

4、粉質粘土黃褐色，濕，可塑2.81.9150153中、粗砂黃褐色，石英長石質，梢濕，中密5.5 2.7170254圓礫黃褐色，石英長石質，混粒結構，濕，中：1、表中給定土層深度由自然地坪算起。2、表中給定樁端阻力為挖孔樁。（3）材料情況： 非重承空心磚；砂漿等級為m5；混凝土：c20（基礎）、c30（梁、板）、c40（柱）縱向受力鋼筋：hrb400級；箍筋：hpb235級鋼筋（4）抗震設防要求：設防基本烈度為7度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度值為0.10g。（5）結構體系：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。（6）施工：梁、板、柱均現(xiàn)澆。三荷載匯集及截面尺寸的選?。?、

5、荷載匯集1）屋面：（1）恒載：改性瀝青 0.1kn/m220mm厚13水泥砂漿找平 200.02=0.4kn/m280mm厚再生聚本乙烯保溫板 3.50.08=0.28kn/m2焦渣找坡最薄處30mm 100.15=1.5kn/m2100mm厚鋼筋混凝土板 250.10=2.5kn/m220mm厚板下抹灰 170.02=0.34kn/m2 =5.12kn/m2（2）活載（不上人屋面）： 0.50kn/m2 雪載： 0.50kn/m2 =恒+0.5雪 = 5.37kn/m22）樓面：（1） 恒載：30mm厚水磨石地面 0.65kn/m2100mm厚鋼筋混凝土板 2.5kn/m220mm厚石灰砂漿

6、抹灰 0.34kn/m2 =3.49kn/m2（2） 活載：辦公樓 2.0kn/m2樓梯 2.5kn/m2=恒+0.5活 =3.49+0.52.0=4.49kn/m2（=3.49+0.52.5=4.74kn/m2）2、 截面尺寸選取：1） 框架柱：根據(jù)軸壓比公式初步估定柱截面尺寸：n/fcbh0.9（三級框架）（框架柱的負荷面積內(nèi)每平米按1214 kn/m2初估）選定柱截面尺寸：底層bchc=600600mm 其他層bchc=550550mm2）框架梁：hb=（1/81/12）l=600700mm ，取700mmbb=（1/21/3）h=200mm360mm且bb不應小于0.5bc=300mm

7、則取 bb=300mm0.5hb=275mm選定橫向框架梁截面尺寸為bbhb=300mm700mm；縱梁截面尺寸選定為bbhb=300mm750mm。3、 計算簡圖及層數(shù)劃分,如圖： 4、各層重力荷載代表值計算如下： 六層上半層屋面：51.1916.695.37=4588kn縱梁446.550.650.325=908kn橫主梁8(6.352+1.55) 0.60.325=513 kn橫次梁7(6.352+1.55) 0.550.325=411 kn柱總322.00.550.5525=484女兒墻 (51.19+16.69)20.60.1225=244 kn內(nèi)墻180（46.552+6.3522

8、）1.50.1814=880 kn內(nèi)墻240 6.3541.50.2414=128 kn外墻135.762.10.314-97.91.350.314=642 kn外墻窗（125.4+42.4+45.1+21.55）1.350.3=40 kn吊頂854.360.2=171 kn9009 kn六層下半層柱總322.10.550.5525=508 kn內(nèi)墻180（46.552+6.3522）2.10.1814=1232 kn內(nèi)墻240 6.3542.10.2414=179 kn外墻135.762.10.314-97.91.10.314=745 kn外墻窗（125.4+42.4+45.1+21.55）

9、1.10.3=32 kn2696 kn五層上半層樓面51.1916.694.49=3836 kn縱梁；446.550.650.325=908 kn橫主梁：8(6.352+1.55) 0.60.325=513 kn橫次梁：7(6.352+1.55) 0.550.325=411 kn柱總重：321.850.550.5525=448 kn內(nèi)墻180（46.552+6.3522）1.350.1814=792 kn內(nèi)墻240：6.3541.350.2414=115 kn外墻：135.761.950.314-97.91.20.314=618 kn外墻窗：（125.4+42.4+45.1+21.55）1.2

10、0.3=35 kn吊頂：854.360.2=171 kn7847五層下半層柱總：321.950.550.5525=472 kn內(nèi)墻180：（46.552+6.3522）1.950.1814=1144 kn內(nèi)墻240：6.3541.950.2414=166 kn外墻：135.761.950.314-97.90.950.314=721 kn外墻窗；（125.4+42.4+45.1+21.55）0.950.3=28 kn2531 kn二四層上半層7847 kn二四層下半層2531 kn一層上半層樓面:51.1916.694.49=3836 kn縱梁:446.550.650.325=908 kn橫主梁

11、;8(6.352+1.55) 0.60.325=513 kn橫次梁:7(6.352+1.55) 0.550.325=411 kn柱:322.00.60.625=576 kn內(nèi)墻180:（46.552+6.3522）1.50.1814=880 kn內(nèi)墻240:6.3541.50.2414=128 kn外墻:135.762.10.314-97.91.350.314=642 kn外墻窗:（125.4+42.4+45.1+21.55）1.350.3=40 kn吊頂: 854.360.2=171 kn8105 kng6=9009kng5=2696+7847=10543kng4=2531+7847=103

12、78kng3=2531+7847=10378kng2=2531+7847=10378kn kn g1=2531+8105=10636kna=5126.16m2g/a=61322/5126.16=11.96kn/m2四、水平荷載作用下的框架內(nèi)力分析：1、梁線剛度： 在計算梁線剛度時，考慮樓板對梁剛度的有利影響，即板作為翼緣工作。在工程上，為簡化計算，通常梁均先按矩形截面計算某慣性矩i0，然后乘以增大系數(shù)。中框架梁i=2.0i0 邊框架梁i=1.5i0梁采用c30混凝土，ec=3104n/mm2橫向框架：邊跨梁300700mm 中跨梁300400mm（1） 中框架： 中跨：kb中=2ei/l=4.

13、571104 knm 邊跨：kb邊=2ei/l=7.457104 knm （2） 邊框架： 中跨：kb中=3.428104knm 邊跨：kb邊=5.592104knm 2、柱線剛度：柱采用c40混凝土 ec=3.25104n/，首層高度5.2m,2-5層3.9m，6層4.2m；柱截面：底層600 mm600mm、 26層550 mm550mmkc首=6.75104 knmkc頂=5.901104 knmkc（2-5層）=6.355104 knm3、柱的側移剛度d：一般層： = d=首層： = d=l(m)(104knm)(104knm)(104)(104)頂層中框架中柱(12根)4.224.0

14、565.9012.0380.5052.02655.084邊柱(12根)4.214.9145.9011.2640.3871.554邊框架中柱(4根)4.218.045.9011.5290.4331.739邊柱(4根)4.211.1845.9010.9480.3211.29125層中框架中柱(12根)3.924.0566.3551.8930.4862.43868.667邊柱(12根)3.914.9146.3551.1730.3701.854邊框架中柱(4根)3.924.0566.3551.8930.4862.438邊柱(4根)3.914.9146.3551.1730.3701.854底層中框架中柱

15、(12根)5.212.0286.751.7820.6031.80752.492邊柱(12根)5.27.4576.751.1050.5171.548邊框架中柱(4根)5.29.026.751.3360.5501.649邊柱(4根)5.25.5926.750.8280.4701.407（3）求d：d首/d2 =52.492/68.667=0.7640.7 滿足要求4、水平地震作用分析（采用底部剪力法）（1） 框架水平地震作用及水平地震剪力計算：t1=0.22+0.035=0.22+0.035=0.56s場地類，tg=0.35s, , t11.4tg=0.49s=0.080.56+0.07=0.11

16、48=0.0524=0.8561230=52045.50.052452045.5=2727.180.11482727.18=313.08kn h1=5.2m h2=5.2+3.9=9.1m h3=9.1+3.9=13m h4=13+3.9=16.9mh5=16.9+3.9=20.8m h6=20.8+4.2=25m質點（m）（kn）（kn）（kn）（kn）（kn）（kn）62590092727.180.1148313.08601.395914.476144.144520.810543585.5591500.035312.832416.910378468.3211968.356478.88313

17、10378360.2472328.603644.92829.110378252.1732580.776810.97615.210636146.4042727.180979.68（2）水平地震作用下的層間位移和頂點位移計算：層vi(kn)hi(m)di(kn/m)uei=vi/di(m)uei/ hi6914.4764.25508400.001661/253051500.0353.96866700.0021851/178541968.3563.96866700.0028671/136032328.6033.96866700.0033911/115022580.7763.96866700.0037

18、581/103812727.1805.25249200.0051951/1001所以滿足規(guī)范規(guī)定的彈性位移要求。（3）水平地震作用下框架柱剪力和柱彎矩（d值法）反彎點到柱下端結點的距離，即反彎點高度。標準反彎點高度比。上下橫粱線剛度比對標準反彎點高度比的修正系數(shù)。上層層高變化修正值。下層層高變化修正值。根據(jù)框架總層數(shù)，該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比查表得。邊柱（中框）層h(m)y0y1y2y3y64.21.2640.3630.0000.0000.0000.36353.91.1730.4500.0000.0000.0000.45043.91.1730.4630.0000.0000.0000.4633

19、3.91.1730.5000.0000.0000.0000.50023.91.1730.5000.0000.0000.0000.50015.21.1050.6370.0000.0000.0000.637中柱（中框）層h(m)y0y1y2y3y64.22.0380.4010.0000.0000.0000.40153.91.8930.4510.0000.0000.0000.45143.91.8930.5000.0000.0000.0000.50033.91.8930.5000.0000.0000.0000.50023.91.8930.5000.0000.0000.0000.50015.21.782

20、0.5990.0000.0000.0000.599邊柱（中框）層h(m)di(kn/m)d(kn/m)d/divi(kn)vik(kn)m下（knm）m上(knm)64.2550840155400.028914.47625.7990.36339.33369.02253.9686670185400.0271500.03540.5010.45071.07986.87443.9686670185400.0271968.35653.1450.46395.965111.30233.9686670185400.0272328.60362.8720.500122.600122.60023.968667018

21、5400.0272580.77669.6810.500135.877135.87715.2524920154800.0292727.18080.4250.637266.400151.810中柱（中框）層h(m)did(kn/m)d/divi(kn)vik(kn)m下（knm）m上(knm)64.2550840202600.037914.47633.6350.40156.64784.61853.9686670243800.0361500.03553.2580.45193.676114.03143.9686670243800.0361968.35669.8860.5136.277136.27733

22、.9686670243800.0362328.60382.6760.5161.219161.21923.9686670243800.0362580.77691.6300.5178.678178.67815.2524920180700.0342727.1893.8810.599292.421195.761注：（1） ;（2）;（3）（4）水平地震作用下梁端彎矩按下式計算：b1= kb1/(kb1+kb2)mb1=(mc上+mc下)b1 b2= kb2/(kb1+kb2)mb2=(mc上+mc下)b2層a軸b軸mc上mc下b1mabmc上mc下b1b2mbambc669.02239.333169.

23、0284.61856.6470.620.3852.4632.16586.87471.0791126.21114.03193.6760.620.38105.8264.864111.30295.9651182.38136.277136.2770.620.38142.5787.383122.600122.6001218.57161.219161.2190.620.38184.45113.052135.877135.8771258.48178.678178.6780.620.38210.74129.161151.810266.4001287.69195.761292.4210.620.38232.15

24、142.29（5）水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標準值：層ab跨梁端剪力bc跨梁端剪力柱軸力l(m)l(m)邊柱（kn）中柱(kn)66.969.0252.4617.612.132.1632.1630.6317.6113.0256.9126.21105.8233.632.164.8664.8661.7751.2341.1746.9182.38142.5747.092.187.3887.3883.2298.3377.2936.9218.57184.4558.412.1113.05113.05107.67156.74126.5526.9258.48210.7468.002.1129.16129.

25、16123.01224.74181.5616.9287.69232.1575.342.1142.29142.29135.51300.08241.73（6）水平地震作用下的框架內(nèi)力圖如下：五框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力分析（采用彎矩二次分配法）彎矩二次分配法是一種近似計算方法，即將各節(jié)點的不平衡彎矩同時作分配和傳遞，并以兩次分配為限。1、豎向荷載計算：1）恒載：（1）屋面梁上線荷載標準值：梁重： 邊跨梁 0.30.625=4.50kn/m + （0.7-010）20.0217=0.408kn/m =4.908kn/m中跨梁 0.30.625=4.50kn/m + （0.4-010）20.0217=

26、0.204kn/m =4.704kn/m屋面板荷載：屋面板邊跨為3.66.9m，屬于雙向板，為梯形荷載：折減系數(shù)：=1.8/6.9=0.2611-22+3=0.882邊跨為3.62.1m，屬于雙向板，為三角形荷載：折減系數(shù)：5/8=0.625屋面梁上線荷載標準值為：邊跨：g1=（5.12+0.2）3.60.882+4.908=21.8kn/m中跨：g2=（5.12+0.2）3.60.625+4.704=16.68kn/m（2）樓面梁上線荷載標準值：（吊頂0.2kn/m2）邊跨：g3=（3.49+0.2）3.60.882+4.908+4.20.1817=29.48kn/m中跨：g4=（3.49+

27、0.2）3.60.625+4.704=13.01kn/m （三角形荷載）2）活荷載（1）屋面q1=0.53.60.882=1.59 kn/mq2=0.53.60.625=1.13 kn/m（2）樓面邊跨 q3=2.03.60.882=6.35kn/m中跨 q4=2.53.60.625=5.63kn2框架計算簡圖:3、梁固端彎矩： 1）恒載：邊跨：knm knm中跨：knm knm2）活載：邊跨：knm knm中跨：knm knm4、內(nèi)力分配系數(shù)計算：1）轉動剛度s及相對轉動剛度計算構件名稱轉動剛度s（knm）相對轉動剛度框架梁邊跨1.264中跨0.775框架柱頂層1.00025層1.0771層

28、1.1442）分配系數(shù)計算：各桿件分配系數(shù)見下表：層節(jié)點編號()()邊節(jié)點六7(28)1.264+1.000=2.2640.5580.442五6(27)1.264+1+1.077=3.3410.3780.2990.323四5(26)1.264+1.0772=3.4180.370.3150.315三4(25)1.264+1.0772=3.4180.370.3150.315二3(24)1.264+1.0772=3.4180.370.3150.315一2(23)1.264+1.077+1.144=3.4850.3630.3090.328中間節(jié)點六14(21)1.264+0.775+1=3.0390.

29、4160.2550.329五13(20)1.264+0.775+1+1.077=4.1160.3070.1880.2430.262四12(19)1.264+0.775+1.0772=4.1930.3010.1850.2570.257三11(18)1.264+0.775+1.0772=4.1930.3010.1850.2570.257二10(17)1.264+0.775+1.0772=4.1930.3010.1850.2570.257一9(16)1.264+0.775+1.077+1.144=4.260.2970.1820.2530.2685、彎矩分配與傳遞： 方法：首先將各點的分配系數(shù)填在相應

30、方框內(nèi)，將梁的固端彎矩填寫在框架橫梁相應位置上，然后將節(jié)點放松，把各節(jié)點不平衡彎矩同時進行分配。假定遠端固定進行傳遞（不向滑動端傳遞），右（左）梁分配彎矩向左（右）梁傳遞，上（下）分配彎矩向下（上）柱傳遞（傳遞系數(shù)均為0.5）。第一次分配彎矩傳遞后，再進行第二次彎矩分配。5）恒載作用下的彎距：樓層ab跨bc跨左端中間右端-左端=右端中間mmmmmmmmmm6-55.99-47.5968.4377.6366.6356.6418.0715.36-8.76-6.055-96.81-82.2976.2291.10101.6486.3914.0011.90-6.83-4.734-96.40-81.947

31、6.3991.25101.7186.4514.0111.91-6.84-4.743-96.43-81.9776.3891.23101.7086.4514.0211.92-6.85-4.752-96.32-81.8776.4791.32101.6286.3814.0711.96-6.90-4.791-91.18-77.5081.0795.2397.5682.9316.5214.04-9.35-6.87注: 1、m為調(diào)幅后的彎距。2、彎矩符號逆時針為正6）活載作用下的彎距：樓層ab跨bc跨左端中間右端-左端=右端中間mmmmmmmmmm6-5.48-4.66 3.754.605.955.06 1.

32、070.91 -0.47-0.295-19.98-16.98 16.8920.0321.8218.55 4.573.88 -1.47-0.784-20.79-17.67 16.1619.4022.4819.11 4.523.84 -1.42-0.743-20.70-17.60 16.3719.5822.1418.82 4.633.94 -1.53-0.842-20.66-17.56 16.3219.5422.2818.94 4.263.62 -1.16-0.521-19.56-16.63 17.3120.3821.4018.19 4.774.05 -1.67-0.95注: 1、m為調(diào)幅后的彎距

33、。2、彎矩符號逆時針為正6、 梁端剪力均布荷載下: v=vqb/21） 恒載作用下梁端剪力: ab跨層g(kn/m)l(m)m(knm)(kn)(kn)621.806.910.6473.6776.7567.6770.76529.486.94.83101.01102.4192.9094.30429.486.95.31100.94102.4892.8394.37329.486.95.27100.94102.4792.8494.36229.486.95.30100.94102.4792.8394.37129.486.96.38100.78102.6392.6794.52bc跨616.882.10.0

34、017.7217.7213.0813.08513.012.10.0013.6613.6610.0810.08413.012.10.0013.6613.6610.0810.08313.012.10.0013.6613.6610.0810.08213.012.10.0013.6613.6610.0810.08113.012.10.0013.6613.6610.0810.082）活載梁端剪力：ab跨層q(kn/m)l(m)m(knm)(kn)(kn)61.596.90.475.425.554.985.1256.356.91.8421.6422.1719.8920.4346.356.91.6921.6

35、622.1519.9220.4136.356.91.4421.7022.1219.9520.3726.356.91.6221.6722.1419.9320.4016.356.91.8421.6422.1719.8920.43bc跨61.132.10.001.191.190.880.8855.632.10.005.915.914.364.3645.632.10.005.915.914.364.3635.632.10.005.915.914.364.3625.632.10.005.915.914.364.3615.632.10.005.915.914.364.367、柱軸力和剪力：1）恒載作用下的

36、柱軸力剪力：層截面橫梁剪力（kn）縱向荷載（kn）柱重（kn）（kn）邊柱軸力（kn）邊柱剪力（kn）61173.67139.8831.76213.55213.5524.9522245.31245.31533101.01250.4829.49351.49596.8024.6544380.98626.29455100.94207.9529.49308.89935.1824.7466338.38964.67377100.94207.9529.49308.891273.5624.7588338.381303.05299100.94207.9529.49308.891611.9425.75101033

37、8.381641.4311111100.78207.9546.80308.731950.1611.181212355.531996.96說明：、假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受。、為本層荷載產(chǎn)生的軸力。、柱重：首層：0.625.225=46.8kn 頂層：0.5524.225=31.76kn其他層：0.5523.925=29.49kn層截面橫梁剪力（kn）橫梁剪力（kn）縱向荷載（kn）柱重（kn）（kn）中柱軸力（kn）中柱剪力（kn）61176.7513.66159.9431.76250.35250.3522.0222282.11282.11533102.4113.66272.6629.4

38、9388.73670.8422.4544418.22700.33455102.4813.66229.4529.49345.591045.9222.4966375.081075.41377102.4713.66229.4529.49345.581420.9922.5088375.071450.48299102.4713.66229.4529.49345.581796.0623.241010375.071825.5511111102.6313.66229.4546.80345.742171.299.811212392.542218.092）活載作用下的柱軸力；層截面（kn）縱向荷載（kn）a柱軸力

39、(kn)a柱剪力(kn)(kn)(kn)縱向荷載(kn)b柱軸力（kn）b柱剪力(kn)611225.427.8313.253.385.551.1910.7917.532.955334421.6431.3266.215.6122.175.9143.4189.024.844556621.6631.32119.195.2622.155.9143.41160.494.593778821.7031.32172.215.3222.125.9143.41231.934.67299101021.6731.32225.25.5222.145.9143.41303.394.7711111121221.6431.

40、32278.162.3922.175.9143.41374.882.01六、內(nèi)力組合:框架結構可能的內(nèi)力組合公式1.梁端負彎矩組合公式:-2、梁端正彎矩組合公式:以下組合不起控制作用3、梁跨中正彎矩組合公式:4、梁端剪力組合公式:/框架柱的內(nèi)力采取以下組合方式：考慮地震作用時： 注： 重=恒+0.5活 不考慮地震作用時：（組合過程中可視內(nèi)力大小或正負進行取舍，以簡化計算。另，分項系數(shù)等于1.0的情況未考慮）以下為本設計采用的組合公式（未考慮風荷載）1、梁端負彎矩組合公式:-2、梁端正彎矩組合公式: 3、梁跨中正彎矩組合公式:4、梁端剪力組合公式:1、 框架梁內(nèi)力組合如下：（應換算為梁端控制截面

41、內(nèi)力后進行組合！本組合未進行控制截面內(nèi)力換算）位置樓層內(nèi)力及組合梁左端梁跨中梁右端mk(kn)vk(kn)mk(kn)vk(kn)mk(kn)vk(kn)邊跨梁6永久荷載-47.5967.6777.63-1.5556.64-70.76可變荷載-4.664.984.60-0.075.06-5.12重力荷載代表值-49.9270.1679.93-1.5859.17-73.32地震作用左來64.18-17.618.28-17.6147.62-17.61右來-64.1817.61-8.2817.61-47.6217.61-mmax(梁端)-63.6388.1875.05-92.08-68.8196.2

42、381.42-100.54-107.5080.3199.68-83.16+mmax(梁端)25.1435.45-2.05-37.82+mmax(跨中)80.01-18.5999.60-1.95109.31-2.15vmax(梁端)-121.8491.02112.97-94.25-63.6388.1875.05-92.08-68.81 96.23 81.42 -100.54 位置樓層內(nèi)力及組合梁左端梁跨中梁右端mk(kn)vk(kn)mk(kn)vk(kn)mk(kn)vk(kn)邊跨梁5永久荷載-82.2992.9091.10-0.7086.39-94.30可變荷載-16.9819.8920.03-0.2718.55-20.43重力荷載代表值-90.78 102.85 101.12 -0.83 95.67 -104.52 地震作用左來116.96-33.6310.20-33.6396.57-33.63右來-116.9633.63-10.2033.63-96.5733.63-mmax(梁端)-122.52 139.33 129.64 -141.76 -127.73 144.91 134.