地方電網(wǎng)規(guī)劃課程設(shè)計(jì)

1、地方電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)（一） 目的要求：通過(guò)設(shè)計(jì)掌握電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)的一般原則和常用方法，綜合運(yùn)用所學(xué)專業(yè)知識(shí)，特別是有關(guān)電力網(wǎng)、發(fā)電廠和變電站方面的理論、概念和計(jì)算方法，加深對(duì)電網(wǎng)特性的了解,進(jìn)而了解有關(guān)技術(shù)政策、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、設(shè)計(jì)規(guī)程和規(guī)定，樹(shù)立統(tǒng)籌兼顧、綜合平衡、整體優(yōu)化的觀點(diǎn)，培養(yǎng)從技術(shù)、經(jīng)濟(jì)諸多方面分析和解決實(shí)際工程問(wèn)題的能力。（二） 設(shè)計(jì)內(nèi)容：距離關(guān)系： 本規(guī)劃設(shè)計(jì)包括有一個(gè)電廠，四個(gè)變電站的地方電網(wǎng)。他們的地理位置如下圖： 發(fā)電廠g裝機(jī)（mv）：412mv 10.5kv電網(wǎng)負(fù)荷（mva）最大負(fù)荷最小負(fù)荷tmax調(diào)壓要求低壓側(cè)電壓變電所17+j66+j44000順調(diào)壓10kv變電所27+j4.5

2、6.5+j43000順調(diào)壓10kv變電所37.5+j45+j33500逆調(diào)壓10kv變電所48.5+j57+j44800順調(diào)壓10kv機(jī)端負(fù)荷5+j34+j23800逆調(diào)壓10kv具體設(shè)計(jì)過(guò)程如下：第一節(jié) 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)方案擬訂及初步比較1、電力網(wǎng)電壓的確定和電網(wǎng)接線的初步選擇 由于電網(wǎng)電壓的高低與電網(wǎng)接線的合理與否有著相互的影響，因此，在這里設(shè)計(jì)的時(shí)候是將兩者的選擇同時(shí)予以考慮。1.1 電網(wǎng)電壓等級(jí)的選擇電網(wǎng)電壓等級(jí)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)電壓等級(jí)，根據(jù)網(wǎng)內(nèi)線路輸送容量的大小和輸電距離，在此確定電網(wǎng)的電壓等級(jí)為110kv1.2 電網(wǎng)接線方式 這里所擬訂的電網(wǎng)接線方式為全為有備用接線方式，這是從電網(wǎng)供電的

3、可靠性、靈活性與安全性來(lái)考慮的。當(dāng)網(wǎng)絡(luò)內(nèi)任何一段線路因發(fā)生故障或檢修而斷開(kāi)時(shí)，不會(huì)對(duì)用戶中斷供電。這里結(jié)合所選的電網(wǎng)電壓等級(jí)，初步擬訂了五種電網(wǎng)接線方式，方案（1）、方案（2）為雙回線路，方案（3）為環(huán)網(wǎng)，方案（4），方案（5）中既有環(huán)網(wǎng)又有雙回線路。它們均滿足負(fù)荷的供電的可靠性。五種方案的電網(wǎng)接線方式如圖1-1所示： 圖 1-1 電網(wǎng)的接線方式2. 方案初步比較的指標(biāo) 2.1 路徑長(zhǎng)度（公里） 它反映架設(shè)線路的地理長(zhǎng)度，考慮到架線地區(qū)地形起伏等因素，單回線路長(zhǎng)度應(yīng)在架設(shè)線路的廠、站間直線距離的基礎(chǔ)上增加（5-10）%的彎曲度。這里對(duì)各種方案的架空線路的長(zhǎng)度統(tǒng)一增加8%的彎曲度。 方案（1）：

4、 方案（2）：方案（3）： 方案（4）： 方案（5）：。2.2 線路長(zhǎng)度（公里） 它反映架設(shè)線路的直接費(fèi)用，雙回路線路的長(zhǎng)度應(yīng)為地理長(zhǎng)度的2倍。 方案（1）： 方案（2）：方案（3）： 方案（4）： 方案（5）：2.3. 負(fù)荷矩（兆瓦*公里） 全網(wǎng)負(fù)荷矩等于各線段負(fù)荷矩之和，即。它可部分反映網(wǎng)絡(luò)的電壓損耗和功率損耗。在方案（3）、方案（4）、方案（5）中有環(huán)型網(wǎng)絡(luò)，這里先按線段長(zhǎng)度和負(fù)荷功率求出各線段上的功率分布（初分布），再計(jì)算其負(fù)荷矩。 方案（1）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示：32 =14+j10.5mva =7.5+j4 mva=7+j6mva =8.5+j5mva =+=14*16

5、+7*22.4+7.5*20+8.5*33.6 =816.4 (mw.km) 方案（2）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示： =14+j10.5 mva =16+j9 mva=7+j6 mva =8.5+j5 mva=+=14*16+7*22.4+16*20+8.5*16 =836.8 (mw.km) 方案（3）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示： 將環(huán)網(wǎng)拆開(kāi)： （阻抗的大小與線路長(zhǎng)度成正比，假設(shè)所有導(dǎo)線型號(hào)均相同） =14.71+j10.10 (mva) =15.29+j9.40 (mva) =7+j5.6 (mva) =7.79+j5.4 (mva) =0.71-j0.4 (mva) 4為有功

6、功率分點(diǎn)，2為無(wú)功功率分點(diǎn)。 =+=14.71*16+7*22.4+15.29*20+7.79*16+0.71*32=861.22 (mw.km) 方案（4）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示： =13.08+j9.21mva =9.42+j6.29mva =6.08+j4.71mva =0.92+j1.29mva =7.5+j4 mva 1為功率分點(diǎn) =13.08*16+6.08*22.4+7.5*20+9.42*33.6+0.92*32=841.42 (mw.km) 方案（5）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示： =9.45+j5.26 mva =6.55+j3.74 （mva） =14+j1

7、0.5 mva =7+j6mva =1.95+j1.26 mva 4為功率分點(diǎn) =14*16+7*22.4+9.45*20+6.55*33.6+1.95*16=821.08 (mw.km) 所以：方案（1）的負(fù)荷矩=816.4 (mw.km)方案（2）的負(fù)荷矩=836.8 (mw.km)方案（3）的負(fù)荷矩=861.22 (mw.km)方案（4）的負(fù)荷矩=841.42 (mw.km)方案（5）的負(fù)荷矩=821.08 (mw.km)2.4高壓開(kāi)關(guān)（臺(tái)數(shù)） 由于高壓開(kāi)關(guān)價(jià)格昂貴，在網(wǎng)絡(luò)投資中占較大比例，所以需應(yīng)統(tǒng)計(jì)在擬訂的各設(shè)計(jì)方案中的高壓開(kāi)關(guān)臺(tái)數(shù)，以進(jìn)行比較。這里暫以網(wǎng)絡(luò)接線來(lái)統(tǒng)計(jì)高壓開(kāi)關(guān)臺(tái)數(shù)，暫

8、不考慮發(fā)電廠與變電站所需的高壓開(kāi)關(guān)。考慮到一條單回線路的高壓斷路器需在兩端各設(shè)置一個(gè)，故一條單回線路的高壓斷路器需2個(gè)。各種接線方案所需的高壓開(kāi)關(guān)臺(tái)數(shù)（高壓斷路器）統(tǒng)計(jì)如下： 方案（1）所需的高壓開(kāi)關(guān)臺(tái)數(shù)為16個(gè)； 方案（2）所需的高壓開(kāi)關(guān)臺(tái)數(shù)為16個(gè)； 方案（3）所需的高壓開(kāi)關(guān)臺(tái)數(shù)為10個(gè)；方案（4）所需的高壓開(kāi)關(guān)臺(tái)數(shù)為12個(gè)；方案（5）所需的高壓開(kāi)關(guān)臺(tái)數(shù)為14個(gè)；3.方案初步比較及選擇 這里將各初選方案的四個(gè)指標(biāo)如表1-1所示： 表1-1 方案初步比較的指標(biāo)方案線路長(zhǎng)度（公里）路徑長(zhǎng)度（公里）負(fù)荷矩（兆瓦*公里）高壓開(kāi)關(guān)（臺(tái)數(shù)）（1） 198.7299.36816.4 16（2）160.7

9、80.35836.8 16（3）114.91114.91861.22 10（4）155.52133.92841.42 14（5）158.11116.64821.08 12 根據(jù)表1-2所列四個(gè)指標(biāo)，注意到方案（3）、方案（4）與方案（5）的各項(xiàng)指標(biāo)較??；但考慮到方案（3）為單一環(huán)網(wǎng)，當(dāng)環(huán)網(wǎng)中的某線路發(fā)生故障而斷開(kāi)時(shí)，電壓降落太大很可能不滿足電壓質(zhì)量要求，而且線路可能負(fù)荷較重，所以為慎重起見(jiàn)，不予采納。方案（4）與方案（5）的各項(xiàng)指標(biāo)均較小，因此這里僅對(duì)方案（2）與方案（5），再做進(jìn)一步的詳細(xì)比較。第二節(jié) 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較 .1.架空線路導(dǎo)線截面選擇 對(duì)35kv及以上電壓級(jí)的架空

10、線路，其導(dǎo)線截面的選擇是從保證安全、電能質(zhì)量和經(jīng)濟(jì)性等來(lái)考慮。一般是按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇，用電壓損失、電暈、機(jī)械強(qiáng)度及發(fā)熱等技術(shù)條件加以校驗(yàn)。在本次設(shè)計(jì)中，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，所選線路統(tǒng)一采用lgj-120導(dǎo)線，所以導(dǎo)線截面的選取及校驗(yàn)這一步驟可以省去。2.電壓損耗計(jì)算2.1線路參數(shù)計(jì)算 lgj-120型號(hào)經(jīng)查表得： ， 阻抗參數(shù)計(jì)算公式： ， （其中 為線路長(zhǎng)度，單位：公里） 1）方案（4）中各線路的阻抗參數(shù)計(jì)算如下： 2）方案（5）中各線路的阻抗參數(shù)計(jì)算如下： 2.2 線路功率計(jì)算 由于所有方案中所選線路的型號(hào)都相同，為lgj-120，所以該整個(gè)電網(wǎng)是一個(gè)均一網(wǎng)絡(luò)，環(huán)網(wǎng)的功率分布僅與線路長(zhǎng)度成正比

11、，因此其功率的分布與前面所算相同，這里不再重算。 1）方案（4）： (mva) (mva) (mva) (mva) (mva) 2）方案（5） (mva) (mva) (mva) (mva) (mva) 2.3 電壓損耗計(jì)算 為保證用戶的電能質(zhì)量，正常情況下，網(wǎng)絡(luò)中電源到任一負(fù)荷點(diǎn)的最大電壓損耗，不超過(guò)額定電壓的5%，故障時(shí)（指斷一條線路）應(yīng)不超過(guò)10%。 1）方案（4）電壓損耗： 由于方案（4）包括環(huán)網(wǎng)，在負(fù)荷變電站1處有功率分點(diǎn)，所以這里校驗(yàn)變電站母線1處的電壓。還校驗(yàn)負(fù)荷變電站3處母線電壓。 a）正常情況下： = 0.98kv 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)1的總電壓損耗為 b）故障情況下： 若線路g

12、-2因故障而被切除，則 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)2的總電壓損耗 若線路g-4因故障而被切除，則 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)4的總電壓損耗 若雙回線路g-3中的一條因故障而被切除，則 通過(guò)計(jì)算，可看出該方案（4）的電壓損耗，在正常情況下最大為1.51%； 在故障情況下，其最大可能的電壓損耗為5.9%，可見(jiàn)該網(wǎng)絡(luò)的電壓質(zhì)量問(wèn)題還是 能得到保證的。 2）方案（5）電壓損耗計(jì)算 方案（5）也包括有一小環(huán)網(wǎng)，在負(fù)荷變電站4處有功率分點(diǎn)，所以這里校驗(yàn)變電站母線4處的電壓。還校驗(yàn)負(fù)荷變電站1處母線電壓。 a）正常情況下： 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)1的總電壓損耗 b）故障情況下： 若線路g-4因故障而被切除，則 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)4的總

13、電壓損耗 若線路g-3因故障而被切除，則 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)3的總電壓損耗 若雙回線路g-2中的一條因故障而被切除，則 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)1的總電壓損耗 通過(guò)計(jì)算，可看出該方案（5）的電壓損耗，在正常情況下最大為0.88%；在故 障情況下，其最大可能的電壓損耗為2.48%，可見(jiàn)該網(wǎng)絡(luò)的電壓質(zhì)量問(wèn)題還是能得到保證的。3. 電網(wǎng)的年電能損耗 電網(wǎng)的年電能損耗一般用最大損耗時(shí)間法計(jì)算，即： （萬(wàn)度） 式中 為最大負(fù)荷時(shí)的有功損耗（千瓦）； 為最大負(fù)荷損耗時(shí)間（小時(shí)）；最大負(fù)荷損耗時(shí)間與元件上通過(guò)功率的最大負(fù)荷利用小時(shí)和功率因素有 關(guān)，其具體的關(guān)系見(jiàn)附表1。3.1 最大負(fù)荷時(shí)的有功損耗計(jì)算 計(jì)算公式： 式

14、中 s=p+jq為線路上流過(guò)的潮流（單位：mw）； 為線路的額定電壓（kv）；為線路的電阻值（） a）方案（4）各線路的功率損耗經(jīng)計(jì)算如下： b）方案（5）各線路的功率損耗經(jīng)計(jì)算如下： 3.2最大負(fù)荷損耗時(shí)間的計(jì)算 與的計(jì)算 一條線路供給幾個(gè)負(fù)荷，此時(shí)按照下式計(jì)算： 上述計(jì)算公式以下圖為例加以說(shuō)明 a）方案（4）最大負(fù)荷損耗時(shí)間的計(jì)算如下： 方案（4）中包括有環(huán)網(wǎng)，在已求出功率的初分布后，從功率分點(diǎn)1處將其拆開(kāi)成兩 個(gè)開(kāi)式電網(wǎng)，再利用上述公式計(jì)算。表2-1列出了各線路的值及相關(guān)參數(shù) 表2-1線路名線路潮流（mva） （h）最大負(fù)荷損耗時(shí)間(h) g-213.08+j9.2134650.8223

15、50 2-16.08+j4.7140000.82750 g-37.5+j435000.882000 g-49.42+j6.2947220.833000 4-10.92+j1.2940000.582750 b）方案（5） 方案（5）中也包括有環(huán)網(wǎng)，在已求出功率的初分布后，從功率分點(diǎn)4 處將其拆開(kāi)成兩個(gè)開(kāi)式電網(wǎng)。 表2-2列出了各線路的值及相關(guān)參數(shù) 表2-2線路名線路潮流（mva） （h）最大負(fù)荷損耗時(shí)間(h) g-214+j10.535000.82350 2-17+j640000.762750 g-39.45+j5.2637680.872600 g-46.55+j3.7448000.873500

16、 3-41.95+j1.2648000.8435003.3 電網(wǎng)的年電能損耗計(jì)算 a）方案（4）電網(wǎng)的年電能損耗計(jì)算如下： =（74.45*2350+13.14*2000+78.38*3000+24.09*2750+1.46*2750）/10000=50.66（萬(wàn)度） b） 方案（5）電網(wǎng)的年電能損耗計(jì)算如下： =（44.55*2350+42.53*2600+17.31*2750+34.75*3500+1.57*3500）/10000=39（萬(wàn)度）4. 方案經(jīng)濟(jì)比較 4.1 計(jì)算網(wǎng)絡(luò)建設(shè)投資費(fèi)用k這里計(jì)算投資費(fèi)用是為了進(jìn)行方案比較，故只計(jì)算其不同部分的投資費(fèi)用。它由線路、變壓器和高壓斷路器的投

17、資構(gòu)成。 4.1.1 線路投資 所選導(dǎo)線均為lgj-120，單價(jià)為：20.5萬(wàn)元/km，雙回路的第二回路投資取第一回路 的90%。 表2-3 方案（2）的線路投資一攬表 表2-4 方案（5）的線路投資一攬表線路名導(dǎo)線長(zhǎng)度（公里）線路造價(jià)（萬(wàn)元）g-21616*20.5=3282-122.4459.2g-433.6688.84-132656g-3（雙回）20*1.9779 線路總投資費(fèi)用：=2911（萬(wàn)元）線路名導(dǎo)線長(zhǎng)度（公里）線路造價(jià)（萬(wàn)元）g-2（雙回）16*1.9623.22-1（雙回）22.4*1.9872.5g-320410g-433.6688.83- 416328 線路總投資費(fèi)用：=

18、2922.5（萬(wàn)元） 4.1.2變壓器投資 因兩種方案（4）與（5）的電壓損耗在正常時(shí)或是在故障時(shí)都能滿足電壓質(zhì)量要求， 即在正常情況下5%,在故障情況下10%,初步考慮在變電站選擇普通雙繞 組變壓器就能滿足調(diào)壓要求。所以這兩種方案在變壓器上的投資相同。 a）變壓器型號(hào)選擇 根據(jù)變電站1、2、3、4所帶負(fù)荷的容量大小，以及為了保證供電的連續(xù)性即當(dāng)變 壓器因故障或需要檢修而退出運(yùn)行時(shí)不至于對(duì)負(fù)荷的供電中斷，同時(shí)盡可能減小變壓器 的初次投資，所以考慮分別在變電站1、2、3、4處安排兩臺(tái)普通雙繞組變壓器，這兩臺(tái) 變壓器并聯(lián)運(yùn)行。 變壓器暫按120萬(wàn)元/臺(tái)計(jì)算 b) 變壓器投資計(jì)算 由于這兩種方案在變

19、電站1、2、3、4所選變壓器的容量及臺(tái)數(shù)均相同，所以它們 其在變壓器上的總投資也相同，變壓器的總投資費(fèi)用計(jì)算如下： =120*2*4=960（萬(wàn)元） 4.1.3 高壓斷路器的投資 所有線路采用相同型號(hào)的斷路器，暫按28.3萬(wàn)元/臺(tái)計(jì)算。 方案（4） =12*28.3=339.6（萬(wàn)元） 方案（5） =14*28.3=396.2（萬(wàn)元） 全網(wǎng)總投資費(fèi)用： 方案（4）為：k=2911+960+339.6=4210.6（萬(wàn)元） 方案（5）為：k=2922.5+960+396.2=4278.2（萬(wàn)元）4.2 計(jì)算年運(yùn)行費(fèi)用c 年運(yùn)行費(fèi)用包括全網(wǎng)的年電能損耗費(fèi)和設(shè)備的折舊維護(hù)費(fèi)。 （1）年電能損耗費(fèi) （

20、萬(wàn)元） 式中 為全網(wǎng)年電能損耗（萬(wàn)度）為電價(jià)（元/度） 這里取0.35元/度 方案（4）年電能損耗費(fèi)=50.66*0.35=17.731（萬(wàn)元）方案（5）年電能損耗費(fèi)=39*0.35=13.65（萬(wàn)元） （2）設(shè)備折舊維護(hù)費(fèi) （萬(wàn)元）式中 k 為設(shè)備投資費(fèi)為設(shè)備折舊維護(hù)率，其值可取為：線路 2.2%； 變電（包括變壓器、斷路器等）4.2%方案（4）設(shè)備折舊維護(hù)費(fèi)=2911*2.2%+（960+339.6）*4.2% =118.625（萬(wàn)元） 方案（5）設(shè)備折舊維護(hù)費(fèi)=2922.5*2.2%+（960+396.2）*4.2%=121.255（萬(wàn)元）全網(wǎng)年運(yùn)行費(fèi)用：方案（4）為：c=17.731+

21、118.625=136.35（萬(wàn)元）方案（5）為：c=13.65+121.255=134.88（萬(wàn)元）4.3 方案經(jīng)濟(jì)比較表2-5 經(jīng)濟(jì)比較方案（4）方案（5）全網(wǎng)投資費(fèi)用k（萬(wàn)元）4210.64278.2全網(wǎng)年運(yùn)行費(fèi)用n（萬(wàn)元）136.35134.88 這里因方案（4）的全網(wǎng)投資費(fèi)用方案（5）的全網(wǎng)年運(yùn)行費(fèi)用 這里采用抵償年限法進(jìn)行經(jīng)濟(jì)比較 用下式計(jì)算抵償年限t： （年） t=（4210.6-4278.2）/（134.88-136.35）=46（年） 因標(biāo)準(zhǔn)抵償年限(=57 年)所以，在經(jīng)過(guò)詳細(xì)的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)比較后，可以看出方案（5）在經(jīng)濟(jì)方面占優(yōu)，且方案（5）的電壓損耗也小于方案（4），因此

22、最終確定選擇方案（5）作為在技術(shù)上和經(jīng)濟(jì)上綜合最優(yōu)的電網(wǎng)接線。第3節(jié) 最優(yōu)方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)計(jì)算及設(shè)計(jì)成果 通過(guò)方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，最終選擇出方案（5）作為一個(gè)最優(yōu)方案，將其作為電網(wǎng)建設(shè)的依據(jù)，這里對(duì)其進(jìn)行更詳細(xì)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)計(jì)算。電網(wǎng)的接線圖和等值電路圖如圖3-1,3-2所示： 圖3-1：電網(wǎng)接線圖 圖3-2：電網(wǎng)的等值電路圖1. 潮流分布計(jì)算1.1線路的充電功率 因?yàn)殡娋W(wǎng)是110kv，所以這里計(jì)及線路的充電功率。 充電功率 所以：mvar (雙回) mvar mvar mvar （雙回） mvar1.2 各種損耗 計(jì)及線路和變壓器的功率損耗、變壓器的激磁功率損耗。 線路阻抗： 變壓器的選擇（變電站

23、變壓器均為兩臺(tái)同型號(hào)變壓器并聯(lián)） 主變壓器t的容量 所以可選t的額定容量，參數(shù)： 則： mva 變電站1變壓器的容量 （注意：兩臺(tái)并聯(lián)運(yùn)行的變壓器，每臺(tái)不可能滿載運(yùn)行，當(dāng)一臺(tái)停運(yùn)時(shí)，另一臺(tái)只要滿足 能承擔(dān)全部負(fù)荷的70%即可） 所以可選t11、t12的額定容量，參數(shù)： 則： （2變壓器并聯(lián)） 變電站2變壓器的容量 所以可選t21、t22的額定容量，參數(shù)： 則： 變電站3變壓器的容量 所以可選t31、t32的額定容量，參數(shù)： 則： 變電站4變壓器的容量 所以可選t41、t42的額定容量，參數(shù)： 則： 等值電路圖如下：(將環(huán)網(wǎng)在功率分點(diǎn)4處打開(kāi)) mva mva mva 1.3 功率分布與電壓分布

24、 分別計(jì)算最大負(fù)荷、最小負(fù)荷及最嚴(yán)重?cái)嗑€故障（最大負(fù)荷）時(shí)功率分布與電壓分布。 最大負(fù)荷情況。 各節(jié)點(diǎn)運(yùn)算負(fù)荷為： = =mva = =mva = =mva = ? =mva 雙回路線路功率，電壓分布：（設(shè)a的運(yùn)行電壓） mva mva mva mva mva 環(huán)網(wǎng)功率，電壓分布： s=mva s=mva s=s=mva sl=mva s+sl=mva sl=mva s+sl=mva sl=mva s=s+sl=mva v=kv v=109.202kv v=kv v=109.06kv 最小負(fù)荷情況 ，計(jì)算方法類似 各節(jié)點(diǎn)運(yùn)算負(fù)荷為： mva mva mva mva 雙回路線路功率，電壓分布：（

25、設(shè)a的運(yùn)行電壓） mva mva mva mva mva 環(huán)網(wǎng)功率，電壓分布： s=mv s=mva s=mva sl=mva mva sl=mv mva sl=mva s=mva v=kv =109.42kv v=kv =109.3kv 嚴(yán)重故障下的功率電壓分布（最大負(fù)荷時(shí)） a) 若線路g-3因故障而被切除，則 mva =mva b) 若線路g-4因故障而被切除，計(jì)算類似 mva =mva c)若雙回線路g-2中的一條因故障而被切除，則 mva mva mva mva 通過(guò)計(jì)算，表明網(wǎng)絡(luò)在最嚴(yán)重故障時(shí)，通過(guò)發(fā)電機(jī)調(diào)壓（升高發(fā)電機(jī)端壓）是可以保證 負(fù)荷點(diǎn)的電壓質(zhì)量，而且線路能承擔(dān)故障時(shí)的大電

26、流。2. 調(diào)壓與調(diào)壓設(shè)備選擇2.1發(fā)電機(jī)端電壓 發(fā)電機(jī)端電壓可在額定電壓5%范圍內(nèi)變動(dòng)，發(fā)電機(jī)高壓母線電壓為了滿足變電站低壓母線的電壓要求，其值較大，發(fā)電機(jī)的升壓變壓器選擇一個(gè)高于額定電壓的分接頭。調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)端壓可以達(dá)到部分調(diào)壓的作用。這里在調(diào)節(jié)變電站低壓側(cè)電壓時(shí)借助了發(fā)電機(jī)端電壓調(diào)壓。 根據(jù)發(fā)電機(jī)額定容量，在發(fā)電廠選擇兩臺(tái)升壓變壓器，其參數(shù)為： 容量：2mva 額定電壓：121kv / 10.5kv2.2調(diào)壓及選擇變電站的變壓器分接頭 各變電站在最大負(fù)荷與最小負(fù)荷下的高壓測(cè)流過(guò)的功率、實(shí)際電壓及低壓側(cè)的調(diào)壓要求數(shù)據(jù)如下： 變電站1：= (mva) =(kv) =(mva) = (kv) 低壓

27、側(cè)繞組額定電壓：10.5kv 調(diào)壓要求：順調(diào)壓 變電站2： = (mva) =(kv) =(mva) = (kv) 低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5kv 調(diào)壓要求：順調(diào)壓 變電站3：=(mva) =(kv) = (mva) =(kv) 低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5kv 調(diào)壓要求：逆調(diào)壓 變電站4：= (mva) = (kv) =(mva) = (kv) 低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5kv 調(diào)壓要求：順調(diào)壓順調(diào)壓范圍：逆調(diào)壓范圍： 變電站1分接頭選擇計(jì)算如下： =kv = =kv = =（+）/ 2 =（107.44+103.95）/ 2 =110.42（kv） 變壓器分接頭選擇與之最接近的電壓，即

28、=104.5（kv） 校驗(yàn)低壓側(cè)實(shí)際電壓：= (109.05-4.165）*10.5/104.5 =10.5410.25(kv) = (109.28-2.85)*10.5/104.5 = 10.6910.25(kv) = (109.58-4.73)*10.5/104.5 = 10.5410.75 (kv) 變電站3分接頭選擇： kv = kv = =107.73（kv） 變壓器分接頭選擇： =107.25（kv） 校驗(yàn)低壓側(cè)實(shí)際電壓：= (109.2-4.93）*10.5/107.25=10.2110 (kv) 變電站4分接頭選擇： kv = kv = =105.92 kv 變壓器分接頭選擇：

29、=107.25（kv） 校驗(yàn)低壓側(cè)實(shí)際電壓：= (109.06-3.68）*10.5/107.25=10.3210.25(kv) = (109.3-2.93)*10.5/107.25 = 10.4110 .75(kv) 各變電站的變壓器分接頭選擇位置及校驗(yàn)后低壓側(cè)實(shí)際電壓表3-1： 表3-1 變壓器分接頭選擇位置及低壓側(cè)實(shí)際電壓調(diào)壓要求分接頭位置變壓器變比低壓側(cè)實(shí)際電壓（kv）變電站1順調(diào)壓=-5%=10.54= 10.69變電站2順調(diào)壓=-5%=10.46= 10.54變電站3逆調(diào)壓=-2.5%=10.21= 10.37變電站4順調(diào)壓=-2.5%=10.32= 10.413.物質(zhì)統(tǒng)計(jì) 物質(zhì)統(tǒng)計(jì)以表格形式見(jiàn)附表2。4. 網(wǎng)損率及網(wǎng)絡(luò)輸電效率4.1 功率損耗 （1）最大運(yùn)行方式有功功率損耗率 發(fā)電機(jī)送出總功率= =35.393+j20.92mva 負(fù)荷總有功功率=7+7+7.5+8.5+5=35（mw） 有功功率損耗率=（35.393-35）/ 35.393*100% = 1.11% （2）最小運(yùn)行方式有功功率損耗率 發(fā)電機(jī)送出總功率=28.78+j14.56mva 負(fù)荷總有功功率=6+6.5+5+7+4=28.5（mw） 有功功率損耗率=（28.78-28.5）/ 28.78 *100% = 0.98%4.2 年電