工廠供電課程設計南陽防爆廠降壓變電所的電氣設計

1、 本科課程設計 題目：題目： 院（系）院（系） 信息科學與工程學院 專專 業(yè)業(yè) 電氣工程及其自動化 屆屆 別別 學學 號號 姓姓 名名 指導老師指導老師 華僑大學教務處印制華僑大學教務處印制 2013 年年 4 月月 21 號號 目目 錄錄 第 1 章 概述概述.1 第 2 章 負荷計算與負荷等級確定負荷計算與負荷等級確定.4 第 3 章 變壓器選擇及主接線設計變壓器選擇及主接線設計.7 第 4 章 短路電流計算短路電流計算.10 第 5 章 電氣設備選擇電氣設備選擇.17 第 6 章 課設體會及總結.20 參考文獻.21 附錄.22 第第 1 章章 概述概述 通過這個供配電系統(tǒng)的設計，能對工

2、廠供電的知識有一個系統(tǒng)的認識和更深入的了解，對書中的很多理論知識 能更深入了解，能將書中的知識都系統(tǒng)化。本次課程設計是對南陽防爆廠降壓變電所的電氣設計，設計的主要內容 包括： （1）負荷計算與負荷等級確定； （2）變壓器選擇與主接線設計； （3）短路電流計算； （4）電氣設備選擇； 后有此次課程設計的體會及總結和參考文獻. 由于設計者知識掌握的深度和廣度有限，很多知識都只能參考網上知識，所以本設計尚有不完善的地方，敬請 老師批評指正！ 設計任務如下： （一） 設計題目 南陽防爆廠降壓變電所的電氣設計 （二） 設計要求 要求根據(jù)本廠所能取得的電源及本廠用電負荷的實際情況，并適當考慮到工廠生產的發(fā)

3、展，按照安全可靠、技 術先進、經濟合理的要求，確定變電所的位置與型式，確定變電所主變壓器的臺數(shù)與容量、類型，選擇變電所主結 線方案及高低壓設備和進出線，確定一次回路方案，最后定出設計說明書。 （三） 設計依據(jù) 1工廠總平面圖，如圖（1）所示。 2工廠負荷情況：本廠多數(shù)車間為兩班制，年最大負荷利用小時為 4000h，日最大負荷持續(xù)時間為 10h。該廠除鑄 造車間、鍛壓車間和鍋爐房屬二級負荷外，其余均屬三級負荷。低壓動力設備均為三相，額定電壓為 380v。照明及 家用電器均為單相，額定電壓為 220v。本廠的負荷統(tǒng)計資料如表（1）所示。 3供電電源情況：按照工廠與當?shù)毓╇姴块T簽訂的供用協(xié)議規(guī)定，本

4、廠可由附近一條 35kv 的公用電源干線取得工 作電源。該干線的走向參看工廠總平面圖。該干線的導線牌號為 lgj120 導線為等邊三角形排列，線距為 1m；干 線首端（即電力系統(tǒng)的饋電變電電站）距離本廠約 20km，該干線首端所裝高壓斷路器 300mva，此斷路器配備有 定時限過電流保護和電流速斷保護，其定時限過電流保護整定的動作時間為 1.5s。為滿足工廠二級負荷的要求，可 采用聯(lián)絡線由鄰近的單位取得備用電源。已知與本廠高壓側有電氣聯(lián)系的架空線路總長度達 100km，電纜線路總長 度達 80km。 4.氣象資料 本廠所在地區(qū)的年最高氣溫為 37 ，年平均氣溫為 24，年最低氣溫為-8，年最熱

5、月平均最高氣 溫為 33，年最熱月平均氣溫為 26，年最熱月地下 0.8 處平均溫度為 25。當?shù)刂鲗эL向為東北風，年雷暴是 數(shù)為 20。 5.工廠最大負荷時的功率因數(shù)不得低于 0.92。 主主 要要 參參 考考 資資 料料 1 劉介才主編 供配電技術 北京：機械工業(yè)出版社 2 張華主編 電類專業(yè)畢業(yè)設計指導 北京：機械工業(yè)出版社 3 王榮藩編著 工廠供電設計與指導 天津：天津大學出版社 工廠負荷統(tǒng)計資料 表（1） 廠房編號用電單位名稱負荷性質設備容量 kw 需要系數(shù)功率因數(shù) 動力3000.40.71鑄造車間 照明60.71.0 動力5000.30.652鍛壓車間 照明80.71.0 5000

6、.30.653金工車間 照明90.71.0 動力3000.30.64工具車間 照明70.71.0 動力3000.60.85電鍍車間 照明70.71.0 動力2000.60.86熱處理車間 照明80.71.0 動力1000.40.77裝配車間 照明70.71.0 動力2000.30.658焊接車間 照明40.71.0 動力800.60.659鍋爐房 照明20.71.0 生活區(qū)照明2000.71.0 第第 2 章章 負荷計算與負荷等級確定負荷計算與負荷等級確定 2.1 各車間負荷計算各車間負荷計算 在負荷計算時，采用需要系數(shù)法對各個車間進行計算，并將照明計算，主要涉及的計算公式如下： 有功功率計算

7、： dekpp30 無功功率計算: tan3030 pq 視在功率計算: cos3030 ps 計算電流： nu s i 3 30 30 下面以鑄造車間為例計算： 動力部分的計算：kwp1204 . 0300 30 kvar 4 . 12202 . 1 120 30 q kvas4 .171 4 . 122120 22 30 4 . 260 38. 03 4 .171 30 i 照明部分的計算：kwp2 . 47 . 06 30 0 30 q kvas2 . 4 30 ai381 . 6 38 . 0 3 2 . 4 30 小計： kwp 2 . 1242 . 4120 30 var 4 .

8、122 30 kq kvas 4 . 174 4 . 122 2 . 124 22 30 kai 0 . 265 38. 03 4 . 174 30 計算各車間的動力和照明計算負荷如表 2-1 所示。 表表 2-12-1 各車間參數(shù)和計算負荷各車間參數(shù)和計算負荷 計算負荷廠房編號 編號 名稱負荷性 質 設備容 量 kw 需要 系數(shù) 功 率 因 數(shù) tan p30( kw) q30(k var) s30(k va) i30（ a) 動力3000.40.71.02120122.4171.4260.41鑄造車 間照明60.71.004.204.26.381 動力5000.30.651.1715017

9、5.4230.8350.72車間 鍛壓照明80.71.005.605.68.508 動力5000.30.651.17150175.4230.8350.73金工車 間照明90.71.006.306.39.572 動力3000.30.61.3390120150227.94工具車 間照明70.71.004.904.97.445 動力3000.60.80.75180135225341.95電鍍車 間照明70.71.004.904.97.445 動力2000.60.80.7512090150227.96熱處理 車間照明80.71.006.406.49.724 動力1000.40.71.024040.81

10、57.1486.827裝配車 間照明70.71.004.904.97.445 動力2000.30.651.176070.1592.31140.38焊接車 間照明40.71.002.802.84.254 動力800.60.651.174856.1273.85112.29鍋爐房 照明20.71.001.401.42.127 生活區(qū)照明2000.71.001400140212.7 2.22.2 全廠負荷計算全廠負荷計算 用需要系數(shù)法計算全廠負荷。取同時系數(shù)=0.90。pk95 . 0 qk 動力部分：120+150+150+90+180+120+40+60+48=958kw)(30ip 照明部分：4

11、.2+5.6+6.3+4.9+4.9+5.6+4.9+2.8+1.4+140=180.6kw照明p 全廠有功功率： )()(3030照明ppkpi 0.9(958+180.6)=1024.74kw 全廠無功功率： =0.95x(122.4+175.4+175.4+120+135+90+40.81+70.15+56.12)(3030iqkqq =936.02kvar kvas88.1387)02.93674.1024( 22 30 無功補償計算：由以上計算可得變壓器低壓側的視在計算負荷為：kvas88.138730 這時低壓側的功率因數(shù)為:7384. 0 88.1387 74.1024 2cos

12、 為使高壓側的功率因數(shù)，則低壓側補償后的功率因數(shù)應高于 0.92，92 . 0 1 cos ?。?要使低壓側的功率因數(shù)由 0.769 提高到 0.95，則低壓側需裝設的并聯(lián)電容器容量為：95 . 0 2cos var33.499)92 . 0 arccostan7384. 0arccos(tan74.1024kqc 取:=600則補償后變電所低壓側的視在計算負荷為： c qvark kvas64.1113)50002.936(74.1024 2 30)2( ai29.2296 28 . 0 3 64.1113 )2(30 變壓器的功率損耗為： kwspt14.1164.111301. 001

13、. 0 )2(30 var68.5564.111305 . 0 05 . 0 )2(30kspt 補償后高壓側的計算負荷為： kwp88.103514.1174.1024)1(30 var 7 . 49168.5550002.936)1(30 kq kvas65.1146 7 . 49188.1035 22 30 )1( ai91.18 353 65.1146 )1(30 補償后高壓側的功率因數(shù)為 ，滿足要求。9034 . 0 65.1146 88.1035 cos 1 2.32.3 年耗電量的估算年耗電量的估算 年有功電能消耗量及年無功電能耗電量可由下式計算得到： 年有功電能消耗量： 30p

14、 wp t 年無功電能耗電量： 30q wq t 結合本廠的情況，年負荷利用小時數(shù)為 4000h，取年平均有功負荷系數(shù)，年平均無功負荷系數(shù)。 t 75. 082 . 0 由此可得本廠： 年有功耗電量：kwhwap3107640400088.103575. 0. 年無功耗電量：kwhwaq161277640007 .49182. 0. 2.42.4 負荷等級確定負荷等級確定 根據(jù)用電設備在工藝生產中的作用，以及供電中斷對人身和設備安全的影響，電力負荷通常可分為三個等級： 一級負荷：為中斷供電將造成人身傷亡，或重大設備損壞難以修復帶來極大的政治經濟損失者。一級負荷要求 有兩個獨立電源供電。本礦屬于

15、國有能源部門，其中斷供電將有可能造成人員傷亡及重大經濟損失，屬于一級負荷。 二級負荷：為中斷供電將造成設備局部破壞或生產流程紊亂且需較長時間才能恢復或大量產品報廢，重要產品 大量減產造成較大經濟損失者。二級負荷應由兩回線路供電，但當兩回線路有困難時（如邊遠地區(qū)）允許由一回架 空線路供電。 三級負荷：不屬于一級和二級負荷的一般電力負荷，三級負荷對供電無特殊要求，允許長時間停電，可用單回 線路供電。 該廠的鑄造車間、鍛壓車間和鍋爐房屬于二級負荷，其余的均為三級負荷。 二級負荷的計算：kwp 3 . 2964 . 1486 . 51502 . 41209 . 0）（ 二級 var 3 . 33512

16、.56 4 . 175 4 . 12295 . 0 kq）（ 二級 kvas 5 . 447 3 . 335 3 . 296 22 二級 可見二級負荷所占的比例較大。 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 1 1 第第 3 章章 變壓器選擇及主接線設計變壓器選擇及主接線設計 3.13.1 變電所主變壓器臺數(shù)的選擇變電所主變壓器臺數(shù)的選擇 變壓器臺數(shù)的選擇應考慮一下原則： 1）應滿足用電負荷對供電可靠性的要求。對供有大量一、二級負荷的變電所，應采用兩臺變壓器， 以便當一臺變壓器法傷故障或者檢修時，另一臺變壓器能對一二級負荷繼續(xù)供電。對職業(yè)二級而 無一級負荷的變電所，也可以采用一臺別有情趣，但必須在

17、低壓側敷設與其他變電所相連的聯(lián)絡 線作為備用電源，或另有自備電源。 2）對季節(jié)貨晝夜負荷變動較大而宜于采用經濟運行方式的變電所，也可以考慮采用兩臺變壓器。 3）除上述兩種情況外，一般車間變電所宜采用一臺變壓器。但是負荷集中且容量相對較大的變電 所，雖為三級負荷，也可以采用兩臺或多臺變壓器。 4）在確定變電所主變壓器臺數(shù)時，應適當考慮負荷的發(fā)展，留有一定的余地。 結合本廠的情況，經過上面的計算可知，二級負荷所占的比例較大，考慮到二級重要負荷的供電 安全可靠，故選擇兩臺主變壓器。 3.23.2 變電所主變壓器容量選擇變電所主變壓器容量選擇 每臺變壓器的容量應同時滿足以下兩個條件： n t s （1

18、）任一臺變壓器單獨運行時，宜滿足： 30 (0.6 0.7) n t ss （2）任一臺變壓器單獨運行時，應滿足：，即滿足全部一、二級負荷需求。 30(1 11)n t ss 所以，kvastn66.80265.11467 . 0. 該廠的鑄造車間、鍛壓車間和鍋爐房屬于二級負荷，其余的均為三級負荷，經計算，該廠的二級負荷 為 447.5kva 故，滿足全部一、二級負荷。）itnss(30. 所以變壓器的時機容量取最大，為滿足使用要求，同時又考慮到未來 510 年的負kvastn66.802. 荷發(fā)展，初步取考慮到安全性和可靠性的問題，確定變壓器為 sc9 系列樹脂澆注干式kvasn1000 變

19、壓器。型號：s9-1000/35 ，其主要技術指標如下表所示： 變壓器 型號 額定容量/ kv a 額定電壓/kv聯(lián)結組 型號 損耗/kw空載 電流 i% 短路阻抗 u% 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 2 2 高壓低壓空載負載 s9-1000/351000350.4yyn01.4512.151.46.5 3.3 變電所主接線設計變電所主接線設計 方案一單母線不分段接線如圖 3-1 所示。 圖 3-1 電氣主接線方案一 方案二單母線分段接線如圖 3-2 所示 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 3 3 圖 3-2 電氣主接線方案二 方案一種采用單母線不分段接線，雖然簡單，但其可靠性不高。當

20、母線需要檢修或者發(fā)生故障時， 會導致所有用電設備停電。且變電所的負荷大部分均為類、類負荷，因此方案一中的單母線不分 段接線不能滿足類、類負荷供電可靠性的要求。方案二中采用單母線分段接線的兩段母線可看成 是兩個獨立的電源，提高了供電的可靠性?？梢员ＷC當任一母線發(fā)生故障或檢修時，都不會中斷對 類負荷的供電。綜合比較本礦的 35kv 側采取全橋形式的主接線，全橋型接線靈活可靠。380v 側則選 用單母線分段接線。 3.4 變電所位置的選擇變電所位置的選擇 變電所的位置選擇應根據(jù)選擇原則，經技術、經濟比較后確定。 1、變電所位置的選擇原則： (1)盡可能接近負荷中心，以降低配電系統(tǒng)的電能損耗、電壓損耗

21、和有色金屬消耗量； (2)考慮電源的進線方向，偏向電源側； (3)進出線方便； (4)不應妨礙企業(yè)的發(fā)展，考慮擴建的可能性； 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 4 4 (5)設備運輸方便； (6)盡量避開有腐蝕氣體和污穢的地段； (7)變電所屋外配電裝置與其他建筑物之間的防火間距符合規(guī)定； (8)變電所建筑物、變壓器及屋外配電裝置應與附近的冷卻塔或噴水池之間的距離負荷規(guī)定。 2、負荷中心的確定 用負荷功率矩法確定負荷中心。如圖 3-1 所示為銅冶煉廠平面圖選直角坐標系如圖所示，假設各 車間負荷分布均勻，則各車間的負荷中心即為車間平面幾何中心，在所選直角坐標系中確定各車間負 荷中心坐標，計算總

22、廠負荷中心。 各車間的總的有功功率及負荷中心坐標 12345 功率 pi/w 124.2155.6156.394.9184.9 坐標(x,y)(2.3,3.5)(2.7,5.8)(4.8,8.2)(7.2,2.4)(7.7,4.5) 678910(生活 區(qū)) 功率 pi/w 125.644.962.849.4140 坐標(x,y)(8.1,6.5)(8.6,8.4)(11.4,2.7)(11.9,4.5)(0.9,9) 則負荷中心坐標為： 6 . 5 6 . 1138 31.6396 i ii p xp x 7 . 5 6 . 1138 07.6524 i ii p yp y 華僑大學信息科學

23、與工程學院課程設計 5 5 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 6 6 第第 4 章章 短路電流計算短路電流計算 供電系統(tǒng)應該正常地不間斷地可靠供電，以保證生產和生活的正常進行。但供電系統(tǒng)的正常運行 常常因為發(fā)生短路故障而遭到破壞。短路就是供電系統(tǒng)中一相或多相載流導體接地或相互接觸并產生 超出規(guī)定值的大電流。短路電流通過電氣設備時，設備溫度急劇上升，過熱會使絕緣加速老化或損壞， 同時產生很大的點動力，使設備的載流部分變形或損壞，因此選擇設備時要考慮它們對短路電流的穩(wěn) 定性，所以我們以最嚴重的短路三相短路為例，計算短路電流。 本廠的供電系統(tǒng)簡圖如圖 4-1 所示。本廠采用兩路電源進線供電，一路由

24、附近一條 35kv 的公用 電源干線取得工作電源。該干線的導線牌號為 lgj120 導線為等邊三角形排列，線距為 1m；干線首 端（即電力系統(tǒng)的饋電變電電站）距離本廠約 20km，該干線首端所裝高壓斷路器 1000mva，此斷路 器配備有定時限過電流保護和電流速斷保護，其定時限過電流保護整定的動作時間為 1.5s；另一路為 與本廠高壓側有電氣聯(lián)系的架空線路總長度達 100km，電纜線路總長度達 80km。下面計算本廠變電 所高壓 10kv 母線上 k-1 點短路和低壓 380v 母線上 k-2 點短路的三相短路電流和短路容量。 g 系統(tǒng) qf 架空線 l=20km 鄰廠高壓聯(lián)絡線 380v s

25、9-1000/35 k-1 k-2 yyn0 35kv 圖 4-1 供電系統(tǒng)簡圖 下面采用標幺值法進行短路電流計算。 4.1.4.1.確定基準值確定基準值 取，mvasd100kvuc371 2 0.4 c ukv 所以有：ka kva mva u s i c d d560 . 1 373 100 31 1 ka kv mva u s i c d d 3 . 144 4 . 03 100 32 2 4.24.2 計算短路電路中各主要元件的電抗標么值計算短路電路中各主要元件的電抗標么值：（忽略架空線至變電所的電纜電抗） 1)電力系統(tǒng)的電抗標么值： 1 . 0 1000 100 * 1 mva m

26、va x 2)架空線路的電抗標么值：查手冊得，因此：kmx/40. 00 5844 . 0 )37( 100 20)/(40. 0 2 2 * kv mva kmkmx 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 7 7 3）電力變壓器的電抗標么值：由所選的變壓器的技術參數(shù)得.5，因此：%6 k u 5 . 6 .k1000100 .1005 . 6* 4 * 3 av amv xx 可繪得短路等效電路圖如圖 4-2 所示。 1/0.12/0.5844 3/6.5 4/6.5 k-1k-2 圖 4-2 短路等效電路圖 1.計算 k-1 點的短路電路總電抗標么值及三相短路電流和短路容量 1)總電抗標么值

27、：6844 . 0 5844 . 0 1 . 0 * 21)1(xxxk 2)三相短路電流周期分量有效值： ka x i i k d k 279 . 2 6844 . 0 56 . 1 * )1( 1 )3( 1 3)其他三相短路電流：kaiii k 279 . 2 )3( 1 )3()3( kaish811 . 5 279. 255. 2 )3( kaish441 . 3 279. 251. 1 )3( 4)三相短路容量：mva mva x s s k d k 1 . 146 6844 . 0 100 * )1( )3( 1 2.計算 k-2 點短路電路總電抗標么值及三相短路電流和短路容量

28、1)總電抗標么值; 9344. 325 . 65844 . 0 1 . 0)/( * 4 * 3 * 2 * 1 * )2( xxxxxk 2)三相短路電流周期分量有效值：ka a x i 68.36 9344 . 3 k 3 . 144 * )2-k( 2d 3 2-ki ）（ 3)其他三相短路電流：ka iii 68.36 3 )2-k( )3()3( ）（ 67.49ka36.681.84 i (3) sh 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 8 8 ka ish 98.3962.3409 . 1 )3( 4)三相短路容量：mva amv x s k d 42.25 9344. 3 .1

29、00 * )2( (3) 2-ks 短路計算結果短路計算結果 三相短路電流/ka三相短路容量/mva 短路計算點 333 1/2k iii 3 sh i 3 sh i 3 1/2k s k-12.2795.8113.441146.1 k-236.6867.4939.9825.42 第第 5 5 章章 電氣設備選擇電氣設備選擇 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 9 9 5.1 一次設備選擇的原則一次設備選擇的原則 供配電系統(tǒng)中的一次設備是在一定的電壓、電流、頻率和工作環(huán)境條件下工作的，一次設備的選 擇，除了應滿足在正常工作時能安全可靠運行之外，還應滿足在短路故障時不至損壞的條件，開關電 器還必

30、須具有足夠的斷流能力，并能適應所處的位置、環(huán)境溫度、海拔高度。以及防塵、防火、防腐、 防爆等環(huán)境條件。 一次設備的選擇應遵循以下 3 個原則。 (1) 按工作環(huán)境及正常工作條件選擇電氣設備； (2) 按短路條件校驗電氣設備的動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定； (3) 開關電器斷流能力校驗。 5.2 變電所高壓一次設備的選擇變電所高壓一次設備的選擇 高壓母線高壓母線 1）選擇母線型號：tmy-3（504） 2）高壓母線熱穩(wěn)定性校驗 校驗條件： a=查產品資料，得銅母線的 c=171，取。 min a (3)ima t i c 2 s a mm 0.75 ima ts 母線的截面： a=504=200 2 mm 2

31、 mm 允許的最小截面： 2 2 min 54.11 171 75 . 0 279 . 2 mm mm s a s kaa 從而，該母線滿足熱穩(wěn)定性要求 。 min aa （2 2）高壓電纜高壓電纜 1）選擇電纜型號：yjv-350 2) 高壓電纜的熱穩(wěn)定性校驗 校驗條件： a= min a (3)ima t i c 允許的最小截面： 2 2 min 54.11 171 75 . 0 279 . 2 mm mm s a s kaa 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 1010 所選電纜 yjv-350 的截面 a=50從而，該電纜滿足熱穩(wěn)定性要求 。 2 mm min aa （3 3）高壓斷路

32、器）高壓斷路器 高壓側計算電流=18.91a，戶內變電所，故選擇戶內少油型斷路器zn12-35/1250 型，其有 30 i 關技術參數(shù)及裝設地點的電氣條件和計算結果列于表 5-1 中，從中可以看出斷路器的參數(shù)均大于裝設 地點的電氣條件，故所選斷路器合格。 表表 7-17-1 高壓斷路器選擇校驗表高壓斷路器選擇校驗表 sn10-10i/630裝設地點電氣條件 序號 項目數(shù)據(jù) 選擇 要求 項目數(shù)據(jù) 結論 1 n u35kv .w n u35kv合格 2 n i1250ai3018.91a合格 3 oc i31.5ka 3 1k i 2.279ka合格 4 max i63ka 3 sh i5.81

33、1ka合格 5 2 t it33694 5 . 31 2 2 ima it 31 . 8 1 . 05 . 1279. 2 2 ）（合格 （4 4）高壓熔斷器）高壓熔斷器 熔斷器沒有觸頭，而且分斷短路電流后熔體熔斷，故不必校驗動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定。僅需校驗其斷流 能力。高壓側需要保護電力變壓器和保護電壓互感器的熔斷器。 保護電力變壓器的熔斷器選擇 考慮到變壓器的正常過負荷能力（20%左右） 、變壓器低壓側尖峰電流及變壓器空載合閘時的勵磁 涌流，熔斷器熔體額定電流應滿足 .1. 1.52.0 n fen t ii =16.50a 1 1. /3 n tn tn isu 353 1000 所以可取 10

34、0a，又熔斷器額定電流應不小于熔體的額定電流，所以選 rw5-35/100400 型 .n fe i 高壓熔斷器。 校驗：最大斷開電流=12ka=2.279ka oc i 3 1k i 保護電壓互感器的熔斷器選擇 因為電壓互感器二次側電流很小，故選擇 rn2-10/0.5 型專用熔斷器做電壓互感器短路保護。其熔 體額定電流為 0.5a，可作為電流互感器的短路和過負荷保護設備使用。 校驗：最大斷開電流=85ka=2.279ka oc i 3 1k i 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 1111 高壓隔離開關 由于隔離開關主要是用于電氣隔離而不能分斷正常負荷電流和短路電流，因此，只需要選擇額定

35、電壓和額定電流，校驗動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定。查附表選擇 gn2-35t/400 型高壓隔離開關。其有關 2 文獻 技術參數(shù)及裝設地點的電氣條件和計算結果列于表 5-2 中，從中可以看出高壓隔離開關的參數(shù)均大于 裝設地點的電氣條件，故所選高壓隔離開關合格。 表表 5-25-2 高壓隔離開關選擇校驗表高壓隔離開關選擇校驗表 gn2-35t/400裝設地點電氣條件 序號 項目數(shù)據(jù) 選擇 要求 項目數(shù)據(jù) 結論 1 n u35kv .w n u35kv合格 2 n i400ai3018.91a合格 3 oc i14ka )3( 1k i2.279ka合格 4 max i52ka 3 sh i5.811ka合格

36、5 2 t it9805142 2 ima it 31 . 8 1 . 05 . 1279. 2 2 ）（合格 （5 5）電流互感器）電流互感器 根據(jù)安裝地點和工作要求選擇 lcw-35-50/5 型電流互感器。=160。有關技術參數(shù)及裝設地點 es k 的電氣條件和計算結果列于表 5-3 中，從中可以看出電流互感器的參數(shù)均大于裝設地點的電氣條件， 故所選電流互感器合格。 表表 5-35-3 電流互感器選擇校驗表電流互感器選擇校驗表 lcw-35-50/5裝設地點電氣條件 序號 項目數(shù)據(jù) 選擇 要求 項目數(shù)據(jù) 結論 1 n u35kv .w n u35kv合格 2 n i50/5ai3018.

37、91a合格 3 max i=11.3ka es k 1 2 n i 3 sh i5.811ka合格 4 2 t it25.20)05 . 0 90( 2 2 ima it 31 . 8 1 . 05 . 1279. 2 2 ）（合格 （6 6）電壓互感器）電壓互感器 電壓互感器的一、二次側均有熔斷器保護， 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 1212 所以不需要校驗短路動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定。按裝設地點環(huán)境及工作要求選擇 jsjw-35 型電壓互感器。 （7 7）高壓開關柜）高壓開關柜 高壓開關柜是成套設備柜內有斷路器、隔離開關、互感器設備等。高壓開關柜主要選擇開關柜的 型號和回路方案號。因廠區(qū)有二級

38、負荷，選擇 kyn-35 型移開式開關柜。其額定電壓、額定電流等均 滿足要求。 （8 8）變壓器型號）變壓器型號 在第 3 章已選，型號為 sc9-1000/35。 （9 9）避雷器型號）避雷器型號 由高壓開關柜決定，避雷器型號為 fcd3-35。 5.3 變電所低壓一次設備的選擇變電所低壓一次設備的選擇 低壓熔斷器低壓熔斷器 低壓熔斷器通常接在被保護的設備前或接在電源引出線上。當被保護區(qū)出線短路故障或過電流時， 熔斷器熔體熔斷，使設備與電源隔離，免受過電流損壞。 以鑄造車間為例選擇動力和照明干線的低壓熔斷器。 動力線路選擇 rt0-400/300 型低壓熔斷器。 校驗：額定工作電壓 380v

39、線路電壓 380v； 額定工作電流 300a線路計算電流 260.4a； 最大分段電流 50ka。 照明線路選擇 rm10-15/10 型低壓熔斷器。 校驗：額定工作電壓 380v線路電壓 220v； 額定工作電流 10a線路計算電流 6.381a； 最大分段電流 1.2ka。 各車間選擇原則同上，低壓熔斷器型號見表 5-4。 表表 5-45-4 各車間低壓熔斷器型號各車間低壓熔斷器型號 額定電流（a）編 號 名稱類別 i30 (a) 熔斷器熔體 低壓熔斷器型號 動力260.4400300rt0-400/300 1 鑄造 車間 照明6.3811510rm10-15/10 華僑大學信息科學與工程

40、學院課程設計 1313 動力350.7600400rt0-600/400 2 鍛壓 車間 照明8.5081515rm10-15/15 動力350.7600400rt0-600/400 3 金工 車間 照明9.5721515rm10-15/15 動力227.9400300rt0-400/300 4 工具 車間 照明7.4451515rm10-15/15 動力341.9400400rt0-400/400 5 電鍍 車間 照明7.4451515rm10-15/15 動力227.9300250rt0-300/250 6 熱處理 車間 照明9.7241515rm10-15/15 動力86.8220010

41、0rt0-200/100 7 裝配 車間 照明7.4451515rm10-15/15 動力140.3200150rt0-200/150 8 機修 車間 照明4.2541510rm10-15/10 動力112.2200150rt0-200/150 9 鍋爐 車間 照明2.127156rm10-15/6 生活區(qū)照明212.7400250rm10-400/250 低壓斷路器低壓斷路器 低壓斷路器選擇的一般原則： 低壓斷路器的型號及操作機構形式應符合工作環(huán)境、保護性能等方面的要求； 低壓斷路器的額定電壓應不低于裝設地點線路的額定電壓； 低壓斷路器的額定電流應不小于它所能安裝的最大脫扣器的額定電流。 下

42、面以鑄造車間為例選擇動力和照明干線的低壓斷路器。 動力線路選擇 dw15-400/300 型低壓斷路器。 校驗：額定工作電壓 380v線路電壓 380v； 脫扣器額定電流電流 300a線路計算電流 260.4a； 低壓斷路器額定電流 400a脫扣器額定電流 300a 額定運行斷路分斷能力 25ka。 照明線路選擇 dz20-100/20y 型低壓斷路器。 華僑大學信息科學與工程學院課程設計 1414 校驗：額定工作電壓 380v線路電壓 220v； 脫扣器額定電流電流 20a線路計算電流 6.381a； 低壓斷路器額定電流 100a脫扣器額定電流 20a 額定運行斷路分斷能力 14ka。 各車

43、間選擇原則同上，低壓斷路器型號見表 5-5。 表表 5-55-5 各車間低壓斷路器的型號各車間低壓斷路器的型號 額定電流（a）編 號 名稱類別 c i (a) 斷路器脫扣器 低壓熔斷器型號 動力260.4400300dw15-400/300 1 鑄造 車間 照明6.38110020dz20-100/20y 動力350.7600400dw15-600/400 2 鍛壓 車間 照明8.50810020dz20-100/20y 動力350.7600400dw15-600/400 3 金工 車間 照明9.57210020dz20-100/20y 動力227.9400300dw15-400/300 4 工具 車間 照明7.44510020dz20-100/20y 動力341.9600400dw15-600/400 5 電鍍 車間 照明7.