煤油冷卻器的設計（處理量1600kgh）畢業(yè)設計說明

1、 畢業(yè)設計(論文)題 目： 煤油冷卻器的設計（處理量1600kg/h） 學 院： 機電工程學院 專業(yè)班級： 過控084班 學生姓名： 指導老師： 成 績： 2012年 6 月 15 日3摘 要 本次畢業(yè)設計的任務是設計一個換熱器。首先分析設計任務和條件，初步選擇換熱器的類型，進行流程安排，接著進行工藝結構計算，并重點針對湍流程度和傳熱面積裕度進行核算。以上完成后是結構設計,包括管板、殼體、管箱、折流板、封頭、換熱管、法蘭、接管等的設計，并確定連接方式和密封形式。下一步是進行強度計算，對各個部分進行計算后，再進行面積、許用應力、力矩計算，然后進行各種可能情況下的應力校核。最后選擇接管法蘭、密封元

2、件和鞍座，完成本次設計任務。在實際應用中，固定管板式換熱器結構簡單、制造方便、成本低、管程清洗方便、規(guī)格系列范圍廣，故在工程上得到廣泛應用。所以我本次設計選擇了固定管板式換熱器的設計。關鍵詞:換熱器；結構設計；強調(diào)計算；應力校核abstractthe graduation design task is to design a heat exchanger. first analysis design task and conditions, choose the type of preliminary heat exchanger, process arrangement, then proc

3、ess structure calculation, and focusing on the turbulent flow and heat transfer area degree the margin accounts. after the completion of the above is the structure design, including the tube plate, shell and tube box, baffle plate, sealing, head of heat exchange tube, flange, take over of design of,

4、 and determined the connection mode and sealing form. the next step is for strength calculation, calculated for each part, then area, allowable stress calculation, torque, and then carry out all the possible check the stress. the last choice to take over flange, seal components and saddle, complete

5、the design task. in practical applications, fixed tube plate heat exchanger simple structure, easy fabrication, low cost, convenient washing, provide specifications series range wide, it is widely applied in engineering. so this design i chose fixed tube plate heat exchanger to design.keywords:heat

6、exchanger; structure design; emphasize computing; stress checking目 錄摘 要iabstractii第1章 緒論11.1 課題背景11.2 換熱器的研究現(xiàn)狀1第2章 確定設計方案32.1 設計任務和操作條件32.2 換熱器類型的選取32.3 流程安排3第3章 工藝計算43.1 物性數(shù)據(jù)的確定43.1.1 定性溫度的確定43.1.2 物性數(shù)據(jù)43.2 估算傳熱面積53.2.1 平均傳熱溫差53.2.2 由煤油的流量計算熱負荷63.2.3 傳熱面積計算63.2.4 冷卻水用量73.3 結構尺寸的設計73.3.1 換熱管的選擇和管內(nèi)流速

7、的確定73.3.2 確定管程數(shù)和傳熱管數(shù)73.3.3 平均傳熱溫差校正及殼程數(shù)83.3.4 殼體內(nèi)徑93.3.5 折流板93.3.6 傳熱管排列和分程方法103.3.7 接管113.3.8 其他附件123.4 換熱器核算133.4.1 傳熱能力核算133.4.2 壁溫核算173.4.3 換熱器內(nèi)流體的流動阻力173.5 換熱器主要結構尺寸表19第4章 換熱器結構設計214.1 殼體、管箱殼體和封頭設計214.2 選取接管214.2.1 接管外伸長度224.2.2 接管與筒體和管箱殼體的連接224.2.3 接管位置的確定224.3 換熱管與管板234.3.1 換熱管234.3.2 管板244.4

8、 殼體與管板、管板與換熱管的連接254.4.1 殼體與管板的連接254.4.2 換熱管與管板的連接264.5 其他部件274.5.1 拉桿與定距管274.5.2 折流板274.5.3 膨脹節(jié)27第5章 強度計算305.1 設計條件305.2 結構尺寸305.3 材料選擇及許用應力的計算315.4 管箱設計335.5 封頭計算335.6 筒體設計345.7 換熱器管板設計345.7.1 相關面積計算345.7.2 換熱管許用應力的計算365.7.3 力矩計算365.8 應力校核計算435.8.1 殼程設計壓力的情況435.8.2 管程設計壓力的情況505.9 開孔補強57第6章 法蘭、墊片及鞍座

9、的設計586.1 接管法蘭586.1.1 接管法蘭的材料586.1.2 對材料的加工要求586.1.3 排氣、排污接管法蘭586.1.4 煤油進出口接管法蘭586.1.4 循環(huán)冷卻水進出口接管法蘭596.1.5 墊片選擇596.2 鞍座的選擇596.3 技術要求62結 論63參考文獻64致 謝65第1章 緒論1.1 課題背景1.2 換熱器的研究現(xiàn)狀第2章 確定設計方案2.1 設計任務和操作條件2.2 換熱器類型的選取2.3 流程安排第3章 工藝計算3.1 物性數(shù)據(jù)的確定3.1.1 定性溫度的確定 參考文獻，對于一般輕油和水等低粘度流體，其定性溫度可取流體進出口溫度的平均值。故管程流體冷卻水的定

10、性溫度為： （3-1）式中 冷卻水定性溫度（） 冷卻水進口溫度（） 冷卻水出口溫度（） ，殼程煤油的定性溫度為： （3-2）式中 煤油定性溫度（） 煤油的進口溫度（） 煤油的出口溫度（） ，3.1.2 物性數(shù)據(jù)參考文獻，分別參考管程和殼程流體在對應的溫度下，在生產(chǎn)中的物性數(shù)據(jù)實測值，循環(huán)冷卻水在28.5時的有關物性數(shù)據(jù)如下：比熱容： kj/(kg)密 度： kg/；粘 度： pas；導熱系數(shù)： w/(m)。煤油在87.5下的有關物性數(shù)據(jù)如下：比熱容： kj/(kg)；密 度：kg/；粘 度： pas ； 導熱系數(shù)： w/(m) 。確定物性數(shù)據(jù)后，后面的計算中需用到以上數(shù)據(jù)者，可直接引用。3.2

11、 估算傳熱面積3.2.1 平均傳熱溫差煤油的進出口溫度分別為140和35，冷卻水的進出口溫度分別為25 和32。先按純逆流計算，得： （3-3） 式中 逆流或并流的平均傳熱溫差可按圖-所示進行計算。圖-列管式換熱器內(nèi)流型3.2.2 由煤油的流量計算熱負荷依據(jù)文獻公式： （3-4）式中 qh熱負荷，w； wh工藝流體的流率，kg/h； cph工藝流體的熱容；kj/(kg)； 工藝流體的溫度變化，； = w3.2.3 傳熱面積計算由于殼程煤油的壓力不高，所以可以選擇較小的k值。假設 w/(m2)，則估算的傳熱面積a為： 考慮到估算值對計算結果的影響，根據(jù)文獻提供的經(jīng)驗范圍，取實際傳熱面積為估算值的

12、1.151.25倍，取1.15倍。即3.2.4 冷卻水用量對于工藝流體被冷卻的情況，工藝流體所放出的熱量等于冷卻劑所吸收的熱量與熱損失之和，在實際設計中，為可靠起見，常可忽略熱損失，依據(jù)公式：，計算冷卻水用量： 3.3 結構尺寸的設計3.3.1 換熱管的選擇和管內(nèi)流速的確定考慮到管徑太小，流動阻力大，機械清洗困難，由文獻根據(jù)具體情況選用mm傳熱管。材料為20號鋼。參考文獻取管內(nèi)流速m/s。3.3.2 確定管程數(shù)和傳熱管數(shù)參考文獻，根據(jù)公式 （3-5）可由傳熱管內(nèi)徑和流體流速確定單程傳熱管數(shù)目，式中 ns單程管子數(shù)目； v管程流體的體積流量，m3/s； di換熱管內(nèi)徑，m； u-管內(nèi)流體的流速，

13、m/s。 計算得： 根按單管程計算，所需的傳熱管長度為l： （3-6）式中 l按單管程計算的管子長度，m； a估算的傳熱面積，m2； d0管子外徑，m。如果按照單管程設計，傳熱管尺寸過長。應該采用多管程結構。根據(jù)本設計實際情況，參考文獻推薦的傳熱管長3m，則該換熱器的管程數(shù)為：（管程）換熱器內(nèi)傳熱管根數(shù)為：3.3.3 平均傳熱溫差校正及殼程數(shù)參考文獻，折流情況下的平均傳熱溫差可先按純逆流情況計算，然后加以較正，由于在相同的流體進出口，溫度下，逆流流型具有較大的傳熱溫差，所以在工程上，若無特殊要求均采用逆流。平均傳熱溫差校正系數(shù)： （3-7）式中： 熱流體的進、出口溫度， 冷流體的進、出口溫度，

14、。計算平均傳熱溫差如下： （3-8）式中 折流情況下的平均傳熱溫差； 溫差校正系數(shù)。按單殼程雙管程，查文獻圖f2可知：所以，平均傳熱溫差： =39.5參考文獻,因為計算得平均傳熱溫差校正系數(shù)為0.96，大于0.8，所以取單殼程合適。3.3.4 殼體內(nèi)徑參考文獻采用多管程結構，取管板利用率=0.7，則殼體的內(nèi)徑為：mm按無縫鋼管進級檔，可取mm,初步選取壁厚為6mm，即。3.3.5 折流板折流板有橫向折流板和縱向折流板，橫向折流板同時兼有支撐傳熱管，防止發(fā)生震動的作用，其常用的型式有弓形折流板和和圓盤-圓環(huán)形折流板，弓形折流板結構簡單，性能優(yōu)良，在實際中最為常用。本設計采用弓形折流板，取弓形折流

15、板圓缺高度約為殼體內(nèi)徑的20%，則切去的圓缺高度為：mm所以，取mm 。參考文獻取折流板的的間距，則mm所以，取mm 。折流板數(shù)為：折流板選擇圓缺豎直裝配，具體型式見總裝配圖。3.3.6 傳熱管排列和分程方法對于多管程換熱器，常采用組合排列方式，每一程內(nèi)都采用正三角形排列，而在各程之間為了便于安裝隔板，采用正方形排列方法。如圖3.1所示。參考文獻,管心距選擇為：mm，取mm。隔板中心距離相鄰的換熱管中心距離s等于：各程之間相鄰換熱管的管心距等于：192=38mm橫過管束中心線的管數(shù)：圖- 換熱管組合排列兩管程，每程各有換熱管數(shù)目為21根，管箱中隔板安裝位置和介質(zhì)的流通方式按照圖3.2所示。圖-

16、 管程隔板安裝位置和換熱管分程方式3.3.7 接管1. 管程流體進、出口接管：選取接管內(nèi)冷卻水的流速為：m/s，則接管內(nèi)徑如下：m圓整后，管程進、出口接管規(guī)格為：。2. 殼程流體進、出口接管取接管內(nèi)流體流速為：m/s，則接管內(nèi)徑如下：m為了方便取材，圓整后，殼程進、出口接管規(guī)格也選擇為。3.3.8 其他附件1. 拉桿數(shù)量與直徑根據(jù)文獻表43和表44查得，本換熱器換熱管外徑為19mm，所以拉桿直徑。拉桿數(shù)不得少于4個，考慮到殼體內(nèi)徑較小，選擇4根拉桿。2. 防沖擋板參考文獻，當管程采用軸向入口接管或換熱管內(nèi)流體速度超過3m/s時，應設置防沖板。當殼程進口流體的（其中味流體密度，；味流體的流速，m

17、/s）值為下列數(shù)值時，應在殼程進口管處設置防沖板或導流筒：（1） 非腐蝕、非磨蝕性的單向流體， 者；（2） 其他液體，包括沸點下的液體，者。有腐蝕或有磨蝕的氣體、蒸汽及汽液混合物，應設置防沖板；當殼程進出口接管距管板較遠，流體停滯區(qū)過大時，應設置導流筒，以減小流體停滯區(qū)，增加換熱器的有效換熱長度。本換熱器設計中，管程進口流速為2.5m/s,殼程故管程和殼程均無需設置防沖板。3.膨脹節(jié)膨脹節(jié)是裝在固定管板式換熱器殼體上的撓性構件，依靠這種易變形的撓性構件，對管束與殼體間的變形差進行補償，以此來消除殼體與管束間因溫度而引起的溫差應力。固定管板式換熱器換熱過程中，管束和殼體有一定得溫差存在，而管板、

18、管束與殼體之間是剛性地連接在一起的，當溫差大于50時，由于過大的溫差應力往往會引起殼體的破壞或造成管束彎曲。當溫差很大時，可以選用浮頭式、u型管及填料函式換熱器。但上述換熱器的造價較高，若管間不需要清洗時，也可采用固定管板式換熱器，但需要設置溫差補償裝置，如膨脹節(jié)。膨脹節(jié)的型式較多，通常有波形膨脹節(jié)、平板膨脹節(jié)、形膨脹節(jié)。在生產(chǎn)實際中，應用最多也最普遍的是波形膨脹節(jié)。本設計初步選用波形膨脹節(jié)。圖-4 波形膨脹節(jié)3.4 換熱器核算3.4.1 傳熱能力核算1. 管程傳熱膜系數(shù)參考文獻,用克恩法進行計算，選擇公式： （3-9）n=0.4(當流體被加熱時) n=0.3(當流體被冷卻時)所以取n=0.4

19、正確。因為，=0.002pas，滿足條件，定性溫度可取流體進出口溫度的算術平均值；特征尺寸取換熱管的內(nèi)徑di。管程冷卻水流通截面積計算得：m2管程冷卻水流速為：m/s雷諾數(shù)=23926普蘭特數(shù)用克恩法計算，則管程流體傳熱膜系數(shù)為： =5925 w/(m2)2. 殼程流體傳熱膜系數(shù)可用克恩法進行計算，當量直徑，按三角形排列時公式如下： （3-10）式中 t管間距，m； d0換熱管外徑，m；有上式，當量直徑如下：殼程流通截面積為：=0.00288殼程流體流速=，即=0.187m/s雷諾數(shù)=4315普蘭特數(shù)粘度校正，則：用克恩法計算，則殼程流體傳熱膜系數(shù)為： =565w/(m2)3. 污垢熱阻和管壁

20、熱阻查文獻表f1、f7.3得：管外側污垢熱阻為：(m2k)/ w管內(nèi)側污垢熱阻為：(m2k)/ w查表f3得：碳鋼在該條件下的導熱系數(shù)w/(m2k)則管壁熱阻： （3-11）式中 b換熱管壁厚，m； 管壁導熱系數(shù)，m/w =0.00004(m2k)/ w4. 總傳熱系數(shù)總傳熱系數(shù)為： （3-12）式中 k總傳熱系數(shù)，w/(m2k)； 殼程流體的傳熱膜系數(shù)， w/(m2k)； 殼程污垢熱阻，m2/w； 管壁熱阻，m2/w； 管程污垢熱阻，m2/w；換熱管外徑，m；換熱管內(nèi)徑，m；換熱管平均直徑，m；管程傳熱膜系數(shù)，w/(m2k)；所以 =410 w/(m2k)5. 傳熱面積裕度實際所需的傳熱面積

21、m2該換熱器的實際傳熱面積=7.52m2該換熱器的面積裕度=17.7%該換熱器能夠完成生產(chǎn)任務，f(1525),符合要求。3.4.2 壁溫核算因為管壁很薄，且管壁熱阻很小，所以管壁溫度可以按公式 （3-13）計算；取循環(huán)冷卻水進口溫度為25，出口溫度為32計算傳熱管壁溫。計算中按最不利的操作條件考慮，所以取兩側污垢熱阻為零計算傳熱管壁溫。所以：=35.5式中： w/(m2k) w/(m2k)殼體壁溫可近似取為殼體流體的平均溫度，即：t=87.5。殼體壁溫和傳熱管壁溫之差為：51.9參考文獻,該溫差大于50，所以需要設置溫度補償裝置。由于浮頭式、u型管式及填料函式換熱器造價較高，且操作壓力較小，

22、所以初步選用帶膨脹節(jié)的固定管板式換熱器比較合適。3.4.3 換熱器內(nèi)流體的流動阻力1. 殼程流體阻力由于，m/s，=0.7416則流體流經(jīng)管束的阻力損失為： =1830pam，m，則流體流過折流板圓缺的阻力損失： =1966pa總阻力損失為：=3796pa=0.038mpa0.1mpa參考文獻,殼程流體的阻力損失比較適宜。2. 管程流體阻力 因為， ，傳熱管的相對粗糙度，查莫狄圖得：摩擦因子，流速m/s， kg/m3。所以單程直管阻力：=5123pa因為局部阻力系數(shù)一般取3，所以局部阻力：=1281pa=8966pa=0.0896mpa0.1mpa參考文獻,管程流體阻力在允許范圍之內(nèi)。3.5

23、換熱器主要結構尺寸表換熱器主要結構尺寸表如表3.1所示。表3-1 換熱器主要結構尺寸和計算結果表管程殼程流量kg/h127651600溫度進/出25/32140/35壓力mpa0.40.4物性定性溫度28.587.5密度kg/m3995.7825比熱容kj/(kg)4.1732.22黏度pas0.800710-37.1510-4導熱系數(shù)w/(m)0.61760.14普蘭特數(shù)5.4111.338設備結構參數(shù)形式固定管板式臺數(shù)1殼體內(nèi)徑207殼程數(shù)1管徑192管心距25管長3000管子排列管數(shù)目（根）42折流板個數(shù)44傳熱面積m27.59折流板距60管程數(shù)2材質(zhì)碳鋼冷流體進出口接管452.5材質(zhì)碳

24、鋼熱流體進出口接管382.5材質(zhì)碳鋼排污管252.5材質(zhì)碳鋼主要計算結果管程殼程流速m/s0.9620.187傳熱膜系數(shù)w/m25925565污垢熱阻m2/w3.4410-41.7210-4阻力損失mpa0.0890.038熱負荷kw103.6傳熱溫差51.6傳熱系數(shù)w/m2410裕度%17.730第4章 換熱器結構設計4.1 殼體、管箱殼體和封頭設計根據(jù)文獻，查圖7，選擇前端管箱為封頭管箱，型號為b型，殼體型式為e型；后端結構為標準封頭。如圖4-1所示。圖4-1 換熱器結構4.2 選取接管接管材料均為10號鋼。在殼體的左端上部設有管徑為的煤油出口管，在殼體的右端底部設有管徑為的煤油出口管；在

25、前端管箱頂部設有管徑為的冷卻水進口管，在前端管箱底部設有管徑為的冷卻水進口管，在殼體的右端上部設有管徑為的排氣管出口管，在殼體的左端底部設有管徑為的排污管出口管；接管位置如上圖4-1所示。 4.2.1 接管外伸長度查文獻得：工藝煤油進、出口接管外伸長度=150mm；冷卻水進、出口接管外伸長度=150mm；排液管和排氣管的外伸長度=100mm。4.2.2 接管與筒體和管箱殼體的連接接管與殼體和管箱殼體及封頭連接的結構型式采用插入式焊接結構。接管不得凸出于殼體的內(nèi)表面。如圖4-2所示。圖4-2 焊接結構4.2.3 接管位置的確定在換熱器設計中，為了使傳熱面積得以充分利用，殼程流體進、出口接管應盡量

26、靠近兩端管板，管箱進、出口接管盡量靠近管箱法蘭，可縮短管箱殼體長度，減輕設備的重量。為了保證設備的制造、安裝，管口距地的距離也不能靠的太近，它受到最小位置的限制。1. 殼程接管位置的最小尺寸參考文獻8,公式 （4-1） （4-2） （4-3） （4-4）式中 b管板厚度，mm/殼程/管箱接管位置的最小尺寸，mmc補強圈外邊緣（無補強圈時為管外壁）至管板（或法蘭）與殼體連接焊縫之間的距離，mm補強圈的外圓直徑，mm接管外徑，mm（1）帶補強圈時接管的位置：=99mm（2）無補強圈時接管的位置：=91mm綜合考慮尺寸的大小，取=100mm2. 管箱接管位置的最小尺寸（1）帶補強圈時接管的位置：=1

27、08mm（2）無補強圈時接管的位置：=98.5mm所以，綜合考慮后取=120mm4.3 換熱管與管板4.3.1 換熱管換熱管的規(guī)格為192，查文獻可得，其外徑偏差為0.4.，壁厚偏差為?？紤]煤油粘度較低，不易結垢，則采用組合排列法，即每程均按正三角形排列，隔板兩側采用正方形排列。其換熱管的管心距為25mm，分程板槽兩側相鄰管中心距為38 mm。如圖4-4所示。圖4-4 換熱管排列4.3.2 管板管板是管殼式換熱器中一個重要元件，它除了與管子和殼體等的連接外，還是換熱器中的一個重要受壓元件。對管板的設計，除滿足強度要求外，同時應合理的考慮其結構設計。1. 管板結構參考文獻,管板結構如圖4-5所示

28、。選擇固定管板兼作法蘭的管板，管板與法蘭連接的密封面為凸面。分程隔板拐角處，倒角為445。圖4-5 管板結構2. 管板最小厚度管板的最小厚度除了要滿足強度計算要求外，當管板和換熱管采用焊接時，應滿足結構設計和制造的要求，且不小于12mm。當管板和換熱管采用脹接時，管板的最小厚度（不包括腐蝕裕度）應滿足文獻表1-6-8。管板應滿足較高的強度要求，具體尺寸如圖4-6所示。 圖4-6 管板尺寸4.4 殼體與管板、管板與換熱管的連接4.4.1 殼體與管板的連接考慮到介質(zhì)溫度、壓力及物料性質(zhì)，本設計采用管板兼作法蘭的不可拆結構，連接型式如圖4-7所 圖4-7 管板與筒體的連接4.4.2 換熱管與管板的連

29、接因為殼程介質(zhì)是煤油，換熱管和管板材料都是碳鋼，焊接工藝性好，故本設計換熱器與管板的連接采用焊接連接。如圖4-8所示。圖4-8 換熱管與管板的連接4.5 其他部件4.5.1 拉桿與定距管選擇了拉桿定距結構，拉桿直徑為12mm，拉桿螺紋公稱直徑為12mm，拉桿數(shù)量為4根，均勻安裝于管束的外邊緣。其型式如圖4-9所示。圖4-9 拉桿定距結構4.5.2 折流板為了增加殼程流體的流速，提高殼程的傳熱膜系數(shù)，從而達到提高總傳熱系數(shù)的目的同時為緩解換熱管的受力狀況和防止流體流動誘發(fā)振動，本設計設置44塊豎直弓形折流板。折流板的缺口高度為40mm，厚度為3mm，折流板管孔直徑為，折流板外直徑為，靠近管板的折

30、流板與管板間距為180mm，折流板間距為60mm。4.5.3 膨脹節(jié)膨脹節(jié)計算管子拉脫力計算在換熱器中承受流體壓力換熱管殼壁的溫差應力的聯(lián)合作用，這兩個力在管 子與管板的連接接頭處產(chǎn)生了一個拉托力，使管子與管板由脫離的傾向。拉脫力是管子平均每平方米脹接周邊所受到的力，單位為pa。對于管子與管板是焊接連接的接頭，實驗表明，接頭的強度高于管子本身金屬的強度，拉脫力不足以引起街頭的破壞。由于管子和管板采用的是焊接連接，因此在這里我們不需要計算管子拉脫力。膨脹節(jié)設置計算必須設置膨脹節(jié)的條件：對于固定管板式換熱器，用下式計算殼體和管子中的應力：若滿足下述條件之一者，必須設置膨脹節(jié)：式中f1是由殼體和管子

31、之間的溫差所產(chǎn)生的軸向力，n； f2是由于殼程和管程壓力作用于殼體上的軸向力，n； 其中 f3是由于殼程和管程壓力作用于管子上的軸向力，n； at,as分別為管程和殼程的橫截面積，mm2； 。 分別為管子和殼體材料的溫度膨脹系數(shù)，； t0安裝時的溫度； tt,ts分別為操作狀態(tài)下管壁溫度和殼壁溫度，oc；殼體和管子的材質(zhì)都為碳素鋼，其物性常數(shù)如下：查外壓圓管、管子和球殼厚度計算圖（屈服點大于207mpa的碳素鋼）得：b=140mpa。st=113mpa，tt=112mpa，=0.85。由此可知此換熱器并不必設置膨脹節(jié)。第5章 強度計算5.1 設計條件換熱器設計條件如表5-1所示。表5-1 設計

32、條件管程 殼程壓力 mpa溫度 金屬溫度 操作 0.4 0.4設計 0.5 0.5操作 進/出 25/32 140/35設計 進/出 -10/70 -10/170殼程圓筒ts 140換 熱 管tt 40介質(zhì) 水 煤油腐蝕裕量 mm 2 2程數(shù) 2 1焊接接頭系數(shù) 0.85 0.855.2 結構尺寸換熱器公稱直徑dn200，即mm；換熱管為正三角形排列,管心距t=25mm；換熱管排列根數(shù)；換熱管規(guī)格，mm；換熱管與管板的連接形式：焊接連接；管板分程隔板槽深4mm；殼程側管板結構開槽深度3mm；管箱法蘭采用hg/t 20592-2009 法蘭 pl200(b)-16rf q345r法蘭外直徑mm；

33、法蘭螺柱孔中心圓直徑mm；法蘭密封面尺寸mm；法蘭頸部大端厚度mm；法蘭頸部小端厚度mm；管箱法蘭厚度mm；柱數(shù)量；柱規(guī)格，查jb4707-2000，得，則螺柱有效承載面積mm2；墊片采用jb/t4718-2000標準規(guī)定的石棉橡膠板；墊片尺寸，mm；墊片接觸寬度mm；基本密封寬度，查文獻1表9-1得： mm （5-1）查表9-2，墊片系數(shù)，比壓力；5.3 材料選擇及許用應力的計算查文獻：圓筒、管箱封頭選擇材料q345r，查表4-1，70設計溫度下許用應力mpa； 170設計溫度下許用應力mpa；查表f5，140金屬溫度下彈性模量mpa；查表f6 140金屬溫度平均線性膨脹系數(shù)mm/mm；管板

34、材選擇料q345r鍛件查表4-5，常溫下許用應力mpa； 70設計溫度下許用應力mpa； 170設計溫度下許用應力mpa；查表f5，70金屬溫度下彈性模量mpa；170金屬溫度下彈性模量mpa；螺柱材料：40mnb查表4-7，常溫下許用應力mpa； 70設計溫度下許用應力mpa； 170設計溫度下許用應力mpa；接管材料：10號鋼查表4-3，常溫下許用應力mpa； 70設計溫度下許用應力mpa； 170設計溫度下許用應力mpa墊片材料：石棉橡膠板。表9-2，墊片系數(shù)；比壓力mpa；換熱管，法蘭材料選用20號鋼 ；查表4-3，170設計溫度下許用應力mpa；查表f2, 170設計溫度下屈服應力m

35、pa；查表f5，170金屬溫度下彈性模量mpa；40金屬溫度下彈性模量mpa；查表f6，40金屬溫度平均線性膨脹系數(shù)mm/mm；5.4 管箱設計由公式計算圓筒部分計算厚度： （5-2）式中 計算厚度，mm 計算壓力，mm 筒體內(nèi)徑，mm 設計溫度下圓筒材料的許用應力，mpa 焊接接頭系數(shù) mm 設計厚度：mm參考文獻，查得鋼板負偏差mm。名義厚度：mm根據(jù)文獻中表8查得公稱直徑為200mm的固定管板換熱器的最小壁厚為6mm，按參考文獻，因此取名義厚度mm比較合適。5.5 封頭計算設計中選擇標準型橢圓封頭，所以：計算厚度：mm設計厚度：mm按文獻，選擇鋼板負偏差mm。所以名義厚度：mm參考文獻中

36、表8查得公稱直徑為200mm的固定管板式換熱器的壁厚最小值為6mm，取名義厚度mm比較合適。5.6 筒體設計圓筒計算厚度：mm設計厚度；mm按文獻，查得鋼板負偏差mm。名義厚度：mm參考文獻中表8查得公稱直徑200mm的固定管板換熱器的壁厚最小值為6mm，所以取名義厚度mm比較合適。5.7 換熱器管板設計5.7.1 相關面積計算殼側筒體橫截面積：mm2隔板槽兩側相鄰管中心距mm；沿隔板槽一側的排管根數(shù)；換熱管支撐的面積由公式： （5-3）mm2開孔后管板面積： mm2 所以，筒體金屬橫截面積： （5-4） mm2布管區(qū)面積： （5-5） mm2 參考文獻附錄j1得：mm2，所以全部換熱管管壁金

37、屬橫截面積： mm2 所以，由公式 （5-6） 5.7.2 換熱管許用應力的計算參考文獻附錄表j1查得換熱管的回轉半徑mm，前面計算換熱器折流板間距等于60mm，參考文獻圖32得換熱管受壓失穩(wěn)當量長度mm。所以由公式得系數(shù)： （5-7）因此由直線公式得許用應力： （5-8） 符合要求。5.7.3 力矩計算布管區(qū)當量直徑：mm直徑與殼程圓筒內(nèi)徑之比由下式計算： （5-9）管板凸緣寬度由下式計算： （5-10） 1. 螺柱面積的確定預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓面積由下式計算： （5-11）mm2操作狀態(tài)下需要的最小螺栓面積： （5-12）mm2需要螺柱面積： mm22. 壓緊力中心圓直徑的確定因為mm

38、，所以，mmmm3. 螺柱載荷的計算預緊狀態(tài)下需要的最小螺柱載荷： （5-13）n操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷： （5-14） n需要螺柱載荷： n4. 管程壓力操作工況下的法蘭力矩為螺柱中心至作用位置處的徑向距離由下式計算： （5-15） mm螺柱中心至作用位置處的徑向距離由下式計算： （5-16）mm螺栓中心至作用位置處的徑向距離： （5-17） mm法蘭墊片壓緊力由下式計算： （5-18） n作用于法蘭內(nèi)徑截面上的流體靜壓軸向力由下式計算： （5-19） n流體靜壓總軸向力與作用于法蘭內(nèi)徑截面上的流體靜壓軸向力之差： （5-20） n法蘭操作力矩由下式計算： （5-21） nmm基本法蘭力矩由下式計算： （5-22） nmm因為： ，參考文獻圖26得：。管箱圓筒與法蘭的旋轉剛度參數(shù)： （5-23） mpa殼體不帶波形膨脹節(jié)時，換熱管與殼程圓筒的熱膨脹變形差。換熱管束與圓筒剛度比： （5-24）系數(shù)： （5-25） 系數(shù)： （5-26） 管板剛度削弱系數(shù)；管板強度削弱系數(shù)；管板延長部分兼作法蘭的厚度： mm；管板有效厚度：mm；換熱管有效長度： mm；換熱管加強系數(shù)： 管板周邊布管區(qū)無量綱寬度： 因為，符合文獻中5.7.3的規(guī)定。由于：