600MW汽輪機(jī)高壓缸進(jìn)汽插管改造節(jié)能分析

1、600mw汽輪機(jī)高壓缸進(jìn)汽插管改造節(jié)能分析王 熱1， 李 忠1，于曉龍2，馮順利3（1天津大唐國(guó)際盤(pán)山發(fā)電有限責(zé)任公司，天津市 薊縣 301900；2浙江大唐烏沙山發(fā)電有限責(zé)任公司，浙江 寧波 315722；3大唐國(guó)際發(fā)電股份有限公司陡河發(fā)電廠，河北 唐山 063028）摘 要：介紹了國(guó)產(chǎn)600mw汽輪機(jī)高壓缸排汽溫度偏高，根據(jù)異?，F(xiàn)象分析原因，并制定出高壓缸進(jìn)汽插管改造的方案及節(jié)能分析。關(guān)鍵詞 高壓缸； 排汽溫度 ； 分析； 改造方案； 節(jié)能with advanced sealing type for admission pipe of hp tubine instead of laggar

2、d sealing type for admission pipe of hp tubine in 600 mw turbine, energy saving analysis.wangre1,lizhong1，yuxiaolong2，fengshunli3 (1. tianjin datang international panshan power generation co.ltd., jixian 301900,china;2. zhejiang datang wushashan power generation co.ltd, ningbo 315722,china;3. datang

3、 international douhe power generation，tangshan 063028, china;)abstract: this paper introduces the analysis of exhaust steam temperature rising of hp tubine in 600 mw turbine，puts forward a appropriate solution，energy saving analysiskey word: hp tubine；exhaust steam temperature;analysis;appropriate s

4、olution; energy saving 1 汽輪機(jī)概況天津大唐國(guó)際盤(pán)山發(fā)電有限責(zé)任公司（以下簡(jiǎn)稱大唐盤(pán)電公司），三、四號(hào)汽輪機(jī)；選用哈爾濱汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司引進(jìn)美國(guó)西屋技術(shù)制造的n600-16.7/537/537/-i型，亞臨界中間再熱、四缸四排汽、單軸、反動(dòng)式凝汽汽輪機(jī)。機(jī)組軸系由高壓轉(zhuǎn)子、中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子、勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子組成，各轉(zhuǎn)子之間均采用法蘭式聯(lián)軸器連接，由上述轉(zhuǎn)子組成的轉(zhuǎn)動(dòng)部分由安裝在中軸承箱內(nèi)的1個(gè)推力軸承定位，并且由11個(gè)軸承支撐。高、中壓轉(zhuǎn)子采用4瓦塊可傾瓦軸承支撐；低壓轉(zhuǎn)子前軸承、低壓轉(zhuǎn)子前軸承采用2瓦塊（下半）可傾瓦軸承，另2個(gè)采用4瓦塊可傾瓦軸

5、承支撐；發(fā)電機(jī)及勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子采用2瓦塊（下半）可傾瓦軸承。汽輪機(jī)的控制系統(tǒng)采用上海新華控制工程公司的deha電液調(diào)速系統(tǒng)，機(jī)組設(shè)置12個(gè)油動(dòng)機(jī)，分別控制2個(gè)高壓主汽閥，4個(gè)高壓調(diào)速汽閥，2個(gè)中壓主汽閥，4個(gè)中壓調(diào)速汽閥。大唐盤(pán)電公司三號(hào)機(jī)于2001年12月18日投產(chǎn)，四號(hào)機(jī)組于2002年6月5日投產(chǎn)。自投產(chǎn)之初高壓缸排汽（再熱冷段）溫度高于汽輪機(jī)設(shè)計(jì)值，并隨著投運(yùn)的時(shí)間增長(zhǎng)而不斷升高。負(fù)荷600mw，最高達(dá)到334，平均在328，汽輪機(jī)高壓缸排汽（再熱冷段）額定設(shè)計(jì)值314.4,由于流量較大(額定流量為1644.77t/h)，熱耗損失明顯，必須給與足夠的重視和治理，以便提高汽輪機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。2 高

6、壓缸排汽溫度偏高原因分析影響高壓缸排汽溫度升高的主要因素：（1）、高壓缸進(jìn)汽插管部位密封泄漏；（2）、高壓缸內(nèi)缸外壁的傳熱；（3）、噴嘴室蒸汽經(jīng)噴嘴室4道汽封漏泄到平衡室，又經(jīng)5道平衡環(huán)汽封泄排到內(nèi)外缸夾層，最終匯到高壓缸排汽的泄漏蒸汽；第（2）條，高壓缸內(nèi)缸外壁的傳熱；可以認(rèn)為是絕熱系統(tǒng)，溫差較小傳熱予以忽略不計(jì)；第（3）條，噴嘴室蒸汽（參數(shù)487，11.8mpa），經(jīng)過(guò)9道汽封減阻，溫度、壓力已經(jīng)接近高壓缸排汽溫度泄量較小，影響微小，可以予以忽略不計(jì)；再到第（1）條，高壓缸進(jìn)汽插管部位密封泄漏；需要對(duì)高壓缸進(jìn)汽插管密封結(jié)構(gòu)進(jìn)行一下說(shuō)明：高壓缸進(jìn)汽插管密封結(jié)構(gòu)采用的是活塞環(huán)結(jié)構(gòu)，活塞環(huán)設(shè)計(jì)為

7、臺(tái)階插口搭接的彈性環(huán)體形式。彈性環(huán)體的切口是在加工成環(huán)體最后的工序完成的，在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中由于生產(chǎn)的工序較多，很難控制其最終的幾何尺寸，切口部位密封泄漏很難完美保證。在汽輪機(jī)實(shí)際運(yùn)行中，就很難保證活塞環(huán)的正常密封性能，主蒸汽（537，16.7mpa）通過(guò)活塞環(huán)的外圓側(cè)和臺(tái)階插口搭接處流入下一個(gè)活塞環(huán)，經(jīng)過(guò)3道活塞環(huán)的截流減壓，最后漏入內(nèi)外缸夾層中，和高壓缸末級(jí)排汽混合后，形成高壓缸的排汽（即再熱冷段，實(shí)測(cè)328）。造成2段抽汽超溫（2段抽汽取自再熱冷段），4機(jī)2段抽汽600mw時(shí)，設(shè)計(jì)壓力3.618mpa，溫度314.4；實(shí)際壓力3.53mpa，溫度328，超溫達(dá)14?；钊h(huán)式密封是一種迷宮式

8、密封，高溫高壓主蒸汽介質(zhì)在切口和軸向、徑向間隙中多次被節(jié)流，最終達(dá)到密封的效果，節(jié)流是明顯的，泄漏是不可避免的，從超溫的情況看泄漏量相對(duì)較大。從上可以看出高壓缸排汽溫度升高的主要因素，是高壓缸插管的密封處高溫高壓蒸汽泄漏所致，此處是汽輪機(jī)壓力溫度最高的部位（537，16.7mpa），它的泄漏影響也是最大和最需要關(guān)注的。高壓缸插管改造前密封結(jié)構(gòu)（見(jiàn)上圖）。3 進(jìn)汽插管的基本密封原理 進(jìn)汽插管為與外缸采用柔性裙結(jié)構(gòu)焊接成一體，插管插入內(nèi)缸或噴嘴室，并在該區(qū)域設(shè)有密封件。密封種類屬接觸型動(dòng)密封，密封件與噴嘴室內(nèi)孔或進(jìn)汽插管外圓側(cè)保持較小的徑向間隙，建立密封隔離功能，并與相反側(cè)保持較大的間隙，以便汽輪

9、機(jī)運(yùn)行中內(nèi)外缸間出現(xiàn)軸向脹差時(shí)密封件能隨動(dòng)自位調(diào)整，避免卡阻及造成對(duì)進(jìn)汽插管或噴嘴室的附加力和力矩。密封件可沿插管軸向滑動(dòng)，以適應(yīng)內(nèi)外缸間垂直脹差。密封件密封面徑向間隙可表述為：y=y1-y2 其中:y1 噴嘴室/密封件的膨脹量y2 密封件/進(jìn)汽插管的膨脹量y1=1（t1-t0）r1y2=2（t2-t0）r21 噴嘴室/密封件的線膨脹系數(shù)2 密封件/進(jìn)汽插管的線膨脹系數(shù)2 密封件/進(jìn)汽插管的線膨脹系數(shù)t1 噴嘴室/密封件的工作溫度t2 密封件/進(jìn)汽插管的工作溫度t0 冷態(tài)室溫r1 噴嘴室/密封件的密封面半徑r2 密封件/進(jìn)汽插管的密封面半徑斜杠前后分別為密封件與噴嘴室及密封件與進(jìn)汽插管計(jì)算所用

10、參數(shù)。4 進(jìn)汽插管密封型式分析4.1 活塞環(huán)密封 左圖所示的結(jié)構(gòu)即為活塞環(huán)密封進(jìn)汽插管，是一種典型的裙邊外套式結(jié)構(gòu)。內(nèi)管直接插于噴嘴室或內(nèi)汽缸中，用活塞環(huán)密封阻止蒸汽自噴嘴室或高壓內(nèi)缸漏向高壓內(nèi)外缸之間的夾層。外套管則多數(shù)采用焊接的型式，與高壓外缸連接。在設(shè)計(jì)時(shí)，除了考慮接管和外缸由內(nèi)壓溫差引起的應(yīng)力外，還需要考慮外部管道自重和差脹等引起而作用于汽缸接口處的力和力矩。力和力矩應(yīng)取不同工況的最大值。 對(duì)于活塞環(huán)的密封主要應(yīng)考慮其能適應(yīng)不同的工況下內(nèi)、外缸不同方向的差脹。為使環(huán)與密封面具有良好的接觸和汽密性，活塞環(huán)在環(huán)槽內(nèi)是自由的，環(huán)在槽內(nèi)有一定的軸向間隙，環(huán)的軸向和徑向密封面與環(huán)槽相應(yīng)接觸和它的

11、徑向接觸面應(yīng)平整和光滑。蒸汽介質(zhì)壓力使環(huán)產(chǎn)生軸向密封，并借環(huán)的彈力使徑向接觸面保持密封。密封環(huán)的材料除了必須具有常溫和高溫時(shí)的一定機(jī)械性能外，還要求材料的摩擦系數(shù)小，具有良好的耐磨抗蝕性能，同時(shí)還需要具有在長(zhǎng)期工作中保持材質(zhì)穩(wěn)定性的能力。常用的材料有g(shù)h2136、inconel、x-750鎳基高溫合金等。4.2 鐘罩密封 鐘罩密封又稱“l(fā)”形密封，多用于高、中壓缸的進(jìn)汽插管或抽汽插管與噴嘴室、內(nèi)汽缸或汽缸的抽汽腔室相接處。進(jìn)汽插管上開(kāi)有環(huán)形軸向槽，鐘罩密封活塞插于其中，底部通過(guò)活塞壓圈固定在進(jìn)汽插管上。結(jié)構(gòu)如左圖所示。由于鐘罩密封活塞和活塞壓圈之間留有較大的徑向間隙r和較小的軸向間隙，因此它能

12、適應(yīng)不同工況時(shí)內(nèi)、外缸間不同方向的差脹。鐘罩密封工作時(shí)，依靠?jī)?nèi)外壓差和與進(jìn)汽插管因材料不同引起的脹差保持徑向密封。在理想的條件下，鐘罩密封可完全密封。因此，應(yīng)適當(dāng)選擇鐘罩密封活塞的材料，除滿足強(qiáng)度要求外，其線脹系數(shù)應(yīng)略大于插管材料的的線脹系數(shù)，并具有良好的耐磨和抗蠕變性能。以使得在連續(xù)全負(fù)荷工況下有尺寸穩(wěn)定性，良好的抗磨損也有助于維持正確的徑向密封尺寸，材料通常選用的是stellite （司太立合金）。 鐘罩密封設(shè)計(jì)必須適應(yīng)二種運(yùn)行工況：1.最小進(jìn)汽度，此時(shí)最大壓降。2.全負(fù)荷壓降,此時(shí)鐘形密封經(jīng)歷的時(shí)間最長(zhǎng)。同時(shí)還應(yīng)考慮因壓力作用，而引起的噴嘴室頸部的徑向撓度；鐘罩密封套和內(nèi)缸或噴嘴之間的徑

13、向間隙。因?yàn)樽钚∵M(jìn)汽度負(fù)荷工況占總運(yùn)行時(shí)間的百分比相對(duì)小，當(dāng)作用最小進(jìn)汽度負(fù)荷時(shí)，鐘罩密封的基本許用應(yīng)力可加大1.2系數(shù)，鐘罩密封的溫度假設(shè)等于進(jìn)汽溫度。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)校核二種溫差（鐘形密封和噴嘴室之間溫差）情況，即0f40f。 4.3 疊片式密封疊片式密封結(jié)構(gòu)常用于高、中壓進(jìn)汽或抽汽插管中（如下圖）。環(huán)分為內(nèi)、外兩種，內(nèi)、外環(huán)的截面“”形，均為整環(huán)無(wú)開(kāi)口或缺口，外環(huán)與內(nèi)缸進(jìn)汽環(huán)槽內(nèi)壁自由狀態(tài)0.05mm間隙配合，熱態(tài)0.10mm過(guò)盈配合；內(nèi)環(huán)置于內(nèi)缸進(jìn)汽環(huán)槽中，內(nèi)環(huán)與進(jìn)汽插管外圓面自由狀態(tài)0.05mm間隙配合，熱態(tài)0.10mm過(guò)盈配合。內(nèi)、外環(huán)間軸向搭接密封型，以減少蒸汽軸向的環(huán)間泄漏。內(nèi)環(huán)與內(nèi)缸

14、進(jìn)汽環(huán)槽徑向留有8mm間隙，外環(huán)與進(jìn)汽插管徑向留有8mm間隙，工作時(shí)依靠壓差產(chǎn)生的徑向和軸向力，使內(nèi)環(huán)與插管和外環(huán)槽端面緊貼。它能適應(yīng)內(nèi)、外缸不同方向的差脹。4.4 進(jìn)汽插管三種密封型式比較活塞環(huán)密封：為安裝方便，活塞環(huán)在通常的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中被設(shè)計(jì)成開(kāi)口的彈性環(huán)體形式。彈性環(huán)的切口通常是在最后的工序來(lái)完成，在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中由于生產(chǎn)的工序較多，很難控制其最終的幾何尺寸。這樣會(huì)給最終的安裝帶來(lái)很多不利的因素。如在安裝的過(guò)程中，活塞環(huán)卡斷等。這樣在機(jī)組實(shí)際運(yùn)行中，就很難保證活塞環(huán)的正常密封性能。使高品質(zhì)的蒸汽，沿活塞斷口漏入內(nèi)外缸的夾層中。鐘罩密封：鐘罩結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于安裝。鐘罩線膨脹系數(shù)高于噴嘴室線膨脹

15、系數(shù)，冷態(tài)小間隙，熱態(tài)微過(guò)盈，密封效果高于活塞環(huán)密封。但由于鐘罩剛度大，對(duì)鐘罩與噴嘴室的同心度要求比較高，否則易引起噴嘴室或插管的附加撓度。整個(gè)插管為司太立合金制造，制造成本高。疊片式密封：疊片式密封由大密封片和小密封片間隔組成，內(nèi)環(huán)、外環(huán)分別形成密封面，疊片端面間也形成密封面，密封效果更優(yōu)。疊片密封隨動(dòng)調(diào)整性好，產(chǎn)生的附加影響小。疊片式密封結(jié)構(gòu)相對(duì)復(fù)雜些。插管表面需焊接一層司太立合金，制造成本高，但密封效果最好。5 高壓缸排汽溫度偏高的解決方案對(duì)于超高壓參數(shù)以上的大功率汽輪機(jī)由于進(jìn)汽參數(shù)高，為避免缸壁過(guò)厚，高壓缸采用雙層缸結(jié)構(gòu)，進(jìn)汽部分與內(nèi)外缸的連接必須滿足兩個(gè)條件：既能保證相互間的密封，又

16、能適應(yīng)相互間的脹縮。進(jìn)汽插管是應(yīng)用很普遍的主要進(jìn)汽部分型式，結(jié)構(gòu)成熟，而且在不斷的改進(jìn)提升，主要體現(xiàn)在密封型式的發(fā)展方面。從密封形式發(fā)展看，主要經(jīng)歷了三個(gè)階段，活塞環(huán)密封、鐘罩密封、疊片式密封。大唐盤(pán)電公司2x600mw汽輪機(jī)的進(jìn)汽插管密封形式屬于活塞環(huán)密封，為第一代進(jìn)汽插管密封型式。汽輪機(jī)進(jìn)汽插管的三種密封型式原理基本相同，應(yīng)用都比較普遍。由于疊片式密封的密封效果和可靠性高，近年來(lái)隨著汽輪機(jī)初參數(shù)和容量的不斷提高，疊片式密封發(fā)展比較迅速，漸漸占據(jù)了主導(dǎo)地位。目前，哈爾濱汽輪機(jī)廠的主導(dǎo)產(chǎn)品為超臨界600mw機(jī)組，高壓進(jìn)汽插管即采用了疊片式密封型式，哈爾濱汽輪機(jī)廠推薦用疊片式密封形式改造高壓缸進(jìn)

17、汽插管密封，改造后預(yù)計(jì)使機(jī)組的高壓缸效率提高1.5%，可降低煤耗1克左右。疊片式密封屬于第三代密封型式，由大密封片和小密封片間隔組成，內(nèi)環(huán)、外環(huán)分別形成密封面，疊片端面間也形成密封面，密封效果更好。疊片密封隨動(dòng)調(diào)整性好，產(chǎn)生的附加影響小。大唐盤(pán)電公司采用的疊片式密封結(jié)構(gòu)（見(jiàn)上圖）相對(duì)復(fù)雜，類似于給水泵等轉(zhuǎn)動(dòng)設(shè)備軸端的機(jī)械密封，只是此密封不轉(zhuǎn)動(dòng)而已。疊片大密封環(huán)外徑向與高壓內(nèi)缸進(jìn)汽密封室內(nèi)壁配合，冷態(tài)間隙配合，工作狀態(tài)過(guò)盈配合，封住內(nèi)壁部位泄漏；疊片小密封環(huán)內(nèi)徑向與高壓內(nèi)缸進(jìn)汽插管表面司太立合金精磨圓面配合，冷態(tài)間隙配合，工作狀態(tài)過(guò)盈配合，封住進(jìn)汽插管表面部位泄漏；大環(huán)與小環(huán)軸向靠蒸汽力壓緊，依

18、靠?jī)蓚€(gè)環(huán)端面精磨的平面配合密封；由此密封環(huán)內(nèi)徑向、外徑向和軸向三個(gè)方向都對(duì)主蒸汽進(jìn)行完美的密封，很好的解決了高壓缸進(jìn)汽插管的密封泄漏問(wèn)題。大唐盤(pán)電公司因脫硫設(shè)備投運(yùn)，節(jié)能降耗壓力較大，只有深挖潛力才能降低能耗，高壓缸進(jìn)汽插管改造可以使機(jī)組的高壓缸效率提高1.5%，效果前景相當(dāng)誘人。為此大唐盤(pán)電公司借4機(jī)組大修機(jī)會(huì)，安排進(jìn)行高壓缸進(jìn)汽插管改造，是必要的也是必須的。此舉能很好降低熱耗，解決高壓缸排汽超溫偏高的難題。6 高壓缸插管改造后節(jié)能分析大唐盤(pán)電公司2008年4月6月，4汽輪機(jī)組大修中，進(jìn)行了高壓缸插管現(xiàn)場(chǎng)改造工作，更換了4個(gè)進(jìn)汽插管及密封結(jié)構(gòu)，高壓內(nèi)缸進(jìn)汽部位也進(jìn)行了相應(yīng)的改造工作。大修后一

19、個(gè)月2008年7月12日數(shù)據(jù)顯示：負(fù)荷600mw，主汽參數(shù)537，16.41mpa；再熱汽參數(shù)537，3.24mpa；高壓缸排汽溫度降到315.5，比改造前降低12.5，僅比設(shè)計(jì)值高1，插管泄漏得到了很好控制，節(jié)能效果顯著。6.1減少熱耗損失分析 在4汽輪機(jī)大修中，高壓缸除進(jìn)行高壓進(jìn)汽插管改造，還進(jìn)行了隔板及轉(zhuǎn)子軸汽封“布萊登”汽封改造，葉頂汽封徑向間隙進(jìn)行了下限調(diào)整。3機(jī)組在07年46月也進(jìn)行了隔板及轉(zhuǎn)子軸汽封“布萊登”汽封改造，葉頂汽封徑向間隙進(jìn)行了下限調(diào)整。對(duì)比高壓缸抽汽參數(shù)：汽 缸抽汽序號(hào)3、4機(jī)組高壓缸抽汽數(shù)據(jù)比較tnl3機(jī)大修前、后實(shí)測(cè)差值()3機(jī)降溫幅度（）4機(jī)大修前、后實(shí)測(cè)差值

20、()4機(jī)降溫幅度（）高壓缸1378.4401.78-398.24=3.540.9402.28-387.5=14.783.92314.4326.23-325.35=0.880.28328-315.5=12.53.97從上表可以看出，3機(jī)高壓缸1段抽汽和2段抽汽分別降溫幅度0.9%、0.28%，若按1段抽汽降溫幅度0.9%，則2抽降溫應(yīng)為2.8, 隔板及轉(zhuǎn)子軸汽封“布萊登”汽封改造，葉頂汽封徑向間隙進(jìn)行了下限調(diào)整。如果高壓缸只進(jìn)行隔板及轉(zhuǎn)子軸汽封“布萊登”汽封改造，葉頂汽封徑向間隙進(jìn)行了下限調(diào)整，2抽溫度最好也就降2.8?？梢哉J(rèn)為4機(jī)大修2抽溫度降低因素，一是“布萊登”汽封改造及葉頂間隙調(diào)整影響2

21、.8，高壓缸進(jìn)汽插管改造影響9.7占總溫降的78。考慮主蒸汽在進(jìn)汽插管密封中，經(jīng)過(guò)多級(jí)減壓，壓能主要消耗在密封結(jié)構(gòu)中，對(duì)高壓缸排汽溫升影響主要是泄漏主蒸汽的溫度，壓能在計(jì)算中忽略不計(jì)。q插管改前xt主+q末級(jí)排量xt高排=(q插管改前+q末級(jí)排量)xt高排改前 q插管改后xt主+q末級(jí)排量xt高排=(q插管改后+q末級(jí)排量)xt高排改后 q插管改減= q插管改前q插管改后 經(jīng)帶入計(jì)算后，插管改造后插管處減小主蒸汽漏量為：q插管改減=93.82-8.62=85.2t/h；高壓插管密封處泄漏主蒸汽并未做功，就和高壓缸末級(jí)排汽混合在一起匯成，再熱冷段蒸汽。高壓插管泄漏主蒸汽，降到再熱冷段蒸汽，焓值降

22、低，熱耗損失率為：h損失=q插管改減x1000x(h主-h排改)/60x104經(jīng)帶入計(jì)算后，高壓缸插管改造后，減小熱耗損失率為：h損失=52.86 kj/kw.h經(jīng)過(guò)高壓缸進(jìn)汽插管改造后，減小熱耗損失率52.86 kj/kw.h，效果明顯。式中： q插管改前插管改前，插管處泄漏量；q插管改后插管改后，插管處泄漏量t/h； q末級(jí)排量高壓缸末級(jí)后蒸汽流量1644.77t/h，假定在tnl工況改前改后流量不變；q插管改減插管改后，插管處泄漏比改前減小量t/h；h損失改造后插管減小的汽輪機(jī)熱耗損失率（600mw額定工況），kj/kw.h；h主主汽焓值，3394.1 kj/kg；h排改改后再熱冷段蒸汽

23、焓值，（參數(shù)：3.4mpa,315.5）,3021.85 kj/kg；t高排改前插管改前，高排溫度328-2.8=325.2(考慮了，汽封改造和葉頂間隙調(diào)整因素)；t高排改后插管改后，高排溫度315.5； t主主汽溫度，在tnl工況改前改后為537； t高排高排蒸汽設(shè)計(jì)溫度，314.4；6.2降低煤耗分析減少發(fā)電煤耗率b0：減少供電煤耗率bn：式中： h損失改造后插管減小的汽輪機(jī)熱耗損失率，52.86kj/(kwh)； b0機(jī)組發(fā)電煤耗率，g/(kw.h)；bn機(jī)組供電煤耗率，g/(kwh)； ra 廠用電率，按照5.05%； p管道效率，取設(shè)計(jì)值99 %；b鍋爐熱效率，94.09%；據(jù)gb2589規(guī)定：標(biāo)準(zhǔn)煤低位熱值為29.31 kj/g。則