NGW行星齒輪減速器--軸的設(shè)計(jì)

1、-作者xxxx-日期xxxxNGW行星齒輪減速器-軸的設(shè)計(jì)【精品文檔】目 錄第一章 緒論21.1 行星齒輪傳動(dòng)的特點(diǎn)21.2 本文的主要內(nèi)容3第二章 NGW行星齒輪減速器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)32.1 設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)32.2 機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖確定32.3 齒形與精度42.4 齒輪材料及其性能4第三章 齒輪的優(yōu)化設(shè)計(jì)43.1 齒輪的設(shè)計(jì)4配齒數(shù)4初步計(jì)算齒輪主要參數(shù)5幾何尺寸計(jì)算63.2 重合度計(jì)算73.2 齒輪嚙合效率計(jì)算73.4 疲勞強(qiáng)度校核8外嚙合8內(nèi)嚙合13第四章 其他零件的設(shè)計(jì)144.1 軸承的設(shè)計(jì)144.2 行星架的設(shè)計(jì)15第五章 輸入軸的優(yōu)化設(shè)計(jì)155.1 裝配方案的選擇155.2 尺寸設(shè)計(jì)16初步確定軸

2、的最小直徑16根據(jù)軸向定位要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度17軸上零件軸向定位17確定軸上圓角和倒角尺寸185.3 輸入軸的受力分析18求輸入軸上的功率P、轉(zhuǎn)速n和轉(zhuǎn)矩T18求作用在太陽(yáng)輪上的力18求軸上的載荷19按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度21精確校核軸的疲勞強(qiáng)度225.6 按靜強(qiáng)度條件進(jìn)行校核28第六章 Solidworks出圖30參考文獻(xiàn)34第一章 緒論漸開(kāi)線行星齒輪減速器是一種至少有一個(gè)齒輪繞著位置固定的幾何軸線作圓周運(yùn)動(dòng)的齒輪傳動(dòng)，這種傳動(dòng)通常用內(nèi)嚙合且多采用幾個(gè)行星輪同時(shí)傳遞載荷，以使功率分流。漸開(kāi)線行星齒輪傳動(dòng)具有以下優(yōu)點(diǎn):傳動(dòng)比范圍大、結(jié)構(gòu)緊湊、體積和質(zhì)量小、效率普遍較高、噪音低以及運(yùn)

3、轉(zhuǎn)平穩(wěn)等，因此被廣泛應(yīng)用于起重、冶金、工程機(jī)械、運(yùn)輸、航空、機(jī)床、電工機(jī)械以及國(guó)防工業(yè)等部門(mén)作為減速、變速或增速齒輪傳動(dòng)裝置。漸開(kāi)線行星齒輪減速器所用的行星齒輪傳動(dòng)類(lèi)型很多，按傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中齒輪的嚙合方式分為:NGW、NW、NN、NGWN、ZU飛VGW、等，其中的字母表示:N內(nèi)嚙合，W外嚙合，G內(nèi)外嚙合公用行星齒輪，ZU錐齒輪。1.1 行星齒輪傳動(dòng)的特點(diǎn)行星齒輪傳動(dòng)與其他形式的齒輪傳動(dòng)相比有如下幾個(gè)特點(diǎn):（1）體積小、重量輕、結(jié)構(gòu)緊湊、傳遞功率大、承載能力高，這個(gè)特點(diǎn)是由行星齒輪傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)等內(nèi)在因素決定的。（2）傳動(dòng)比大 只要適當(dāng)?shù)倪x擇行星傳動(dòng)的類(lèi)型及配齒方案，就可以利用很少的幾個(gè)齒輪而得到很大的

4、傳動(dòng)比。在不作為動(dòng)力傳動(dòng)而主要用以傳遞運(yùn)動(dòng)的行星機(jī)構(gòu)中，其傳動(dòng)比可達(dá)到幾千。此外，行星齒輪傳動(dòng)由于它的三個(gè)基本構(gòu)件都可以傳動(dòng)，故可以實(shí)現(xiàn)運(yùn)動(dòng)的合成與分解，以及有級(jí)和無(wú)級(jí)變速傳動(dòng)等復(fù)雜的運(yùn)動(dòng)。（3）傳動(dòng)效率高 由于行星齒輪傳動(dòng)采用了對(duì)稱(chēng)的分流傳動(dòng)結(jié)構(gòu)，即它具有數(shù)個(gè)均勻分布的行星齒輪，使作用于中心輪和轉(zhuǎn)臂軸承中的反作用力相互平衡，有利于提高傳動(dòng)效率。在傳動(dòng)類(lèi)型選擇恰當(dāng)、結(jié)構(gòu)布置合理的情況下，其效率可達(dá)。（4）運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)、抗沖擊和振動(dòng)的能力較強(qiáng)由于采用數(shù)個(gè)相同的行星輪，均勻分布于中心輪周?chē)?，從而可使行星輪與轉(zhuǎn)臂的慣性力相互平衡。同時(shí)，也使參與嚙合的齒數(shù)增多，故行星齒輪傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，抗沖擊和振動(dòng)的能力

5、較強(qiáng)，工作較可靠。在具有上述特點(diǎn)和優(yōu)越性的同時(shí)，行星齒輪傳動(dòng)也存在一些缺點(diǎn)，如結(jié)構(gòu)形式比定軸齒輪傳動(dòng)復(fù)雜；對(duì)制造質(zhì)量要求較高；由于體積較小、散熱面積小導(dǎo)致油溫升高，故要求嚴(yán)格的潤(rùn)滑與冷卻裝置等。行星齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)進(jìn)行研究，對(duì)促進(jìn)技術(shù)進(jìn)步和國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展具有重要的理論和實(shí)用意義。1.2 本文的主要內(nèi)容NGW型行星齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)原理:當(dāng)高速軸由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí)，帶動(dòng)太陽(yáng)輪回轉(zhuǎn)，再帶動(dòng)行星輪轉(zhuǎn)動(dòng)，由于內(nèi)齒圈固定不動(dòng)，便驅(qū)動(dòng)行星架作輸出運(yùn)動(dòng)，行星輪在行星架上既作自轉(zhuǎn)又作公轉(zhuǎn)，以此同樣的結(jié)構(gòu)組成二級(jí)、三級(jí)或多級(jí)傳動(dòng)。NGW型行星齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)主要由太陽(yáng)輪、行星輪、內(nèi)齒圈及行星架所組成，以基本構(gòu)件命名，又稱(chēng)

6、為ZK-H型行星齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。本設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是單級(jí)NGW型行星減速器的設(shè)計(jì)。第二章 NGW行星齒輪減速器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.1 設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù) 已知輸入功率30KW,輸入轉(zhuǎn)速100r/min，傳動(dòng)比6，每天工作16小時(shí)，使用壽命10年 機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖確定 減速器傳動(dòng)比i=6,故屬于1級(jí)NGW型行星傳動(dòng)系統(tǒng)(如圖2-1)。圖 2-1查書(shū)漸開(kāi)線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)書(shū)表4-1確定=2或3，從提高傳動(dòng)裝置承載力，減小尺寸和重量出發(fā)，取=3。 計(jì)算系統(tǒng)自由度 W=3*3-2*3-2=12.3 齒形與精度因?qū)儆诘退賯鲃?dòng)，以及方便加工，故采用齒形角為20，直齒傳動(dòng)，精度定位6級(jí)。2.4 齒輪材料及其性能太陽(yáng)輪和行星輪采用硬齒

7、面，內(nèi)齒輪采用軟齒面，以提高承載能力，減小尺寸。材料選擇見(jiàn)表2-1。表2-1 齒輪材料及其性能齒輪材料熱處理 (N/mm) (N/mm)加工精度太陽(yáng)輪20CrMnTi滲碳淬火HRC58 6214003506級(jí)行星輪245內(nèi)齒輪40Cr調(diào)制HB2622936502207級(jí)第三章 齒輪的優(yōu)化設(shè)計(jì)3.1 齒輪的設(shè)計(jì)配齒數(shù)采用比例法：按齒面硬度HRC=60，查 漸開(kāi)線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 書(shū)圖4-7a的，又，取。 由傳動(dòng)比條件知 計(jì)算內(nèi)齒輪和行星齒輪齒數(shù)：初步計(jì)算齒輪主要參數(shù)（1）按齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算太陽(yáng)輪分度圓直徑用式進(jìn)行計(jì)算，相關(guān)系數(shù)取值如表3-1。其中：太陽(yáng)輪傳遞的扭矩：則太陽(yáng)輪分度圓直徑為：表3-1

8、 齒面接觸強(qiáng)度有關(guān)系數(shù)代號(hào)名 稱(chēng)說(shuō) 明取 值算式系數(shù)直齒輪768使用系數(shù)表6-5，中等沖擊行星輪間載荷分配系數(shù)表7-2，太陽(yáng)輪浮動(dòng)，6級(jí)精度1.05綜合系數(shù)表6-4，高精度，硬齒面小齒輪齒寬系數(shù)表6-3實(shí)驗(yàn)齒輪的接觸疲勞極限圖6-161400 以上均為在書(shū)漸開(kāi)線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)上查得(2)按彎曲強(qiáng)度初算模數(shù)用式進(jìn)行計(jì)算。式中相關(guān)系數(shù)同表3-1，其余系數(shù)取值如表3-2。因?yàn)?，所以?yīng)按行星輪計(jì)算模數(shù)：表3-2 彎曲強(qiáng)度有關(guān)系數(shù)代號(hào)名 稱(chēng)說(shuō) 明取 值算式系數(shù)直齒輪行星輪間載荷分配系數(shù)1.075綜合系數(shù)表6-4，高精度，齒形系數(shù)圖6-25，按x=0查值齒形系數(shù)圖6-25，按x=0查值 以上均為在書(shū)漸開(kāi)

9、線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)上查得若取莫屬，則太陽(yáng)輪直徑：接觸強(qiáng)度初算結(jié)果接近，故初定按進(jìn)行接觸和彎曲疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算。3.13幾何尺寸計(jì)算將分度圓直徑、節(jié)圓直徑、齒頂圓直徑的計(jì)算值列于表3-3。表3-3 齒輪幾何尺寸齒輪分度圓直徑節(jié)圓直徑齒頂圓直徑太陽(yáng)輪行星輪外嚙合內(nèi)嚙合內(nèi)齒輪3.2 重合度計(jì)算外嚙合： 內(nèi)嚙合：3.2 齒輪嚙合效率計(jì)算按公式進(jìn)行計(jì)算。式中為轉(zhuǎn)化機(jī)構(gòu)的效率，可用Kyp計(jì)算法確定。查漸開(kāi)線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)中圖3-3a、b（取，因齒輪精度高）得各嚙合副的效率為，轉(zhuǎn)化機(jī)構(gòu)效率為：轉(zhuǎn)化機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比：則 .3.4 疲勞強(qiáng)度校核外嚙合（1）齒面接觸疲勞強(qiáng)度用式，計(jì)算接觸應(yīng)力，用式計(jì)算其許用應(yīng)力。三式

10、中的參數(shù)和系數(shù)取值如表3-4。表3-4 外嚙合接觸強(qiáng)度有關(guān)參數(shù)和系數(shù)代號(hào)名 稱(chēng)說(shuō) 明取值使用系數(shù)按中等沖擊查表6-5動(dòng)載荷系數(shù)，6級(jí)精度，查圖6-5b齒向載荷分布系數(shù)查圖6-6得，取，由式（6-25）得齒間載荷分配系數(shù)按，6級(jí)精度，硬齒面，查圖6-91行星輪間載荷不均衡系數(shù)太陽(yáng)輪浮動(dòng)，查表7-21.05節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)查圖6-10彈性系數(shù)查表6-7重合度系數(shù)，查圖6-11螺旋角系數(shù)直齒，1分度圓上的切向力18723.53Nb工作齒寬72 mmu齒比數(shù)2壽命系數(shù)按工作10年每年365天，每天16小時(shí)計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)潤(rùn)滑油系數(shù)HRC=HV713,v=0.445m/s,查表8-10用中型極壓油，速度系數(shù)

11、查圖6-20粗造度系數(shù)按，查圖6-21工作硬化系數(shù)兩齒輪均為硬齒面，圖6-221尺寸系數(shù)m61最小安全系數(shù)按可靠度查表6-8接觸疲勞極限查圖6-161400以上均為在書(shū)漸開(kāi)線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)上查得接觸應(yīng)力基本值：接觸應(yīng)力：許用接觸應(yīng)力：因，故接觸強(qiáng)度通過(guò)。（2）齒根彎曲疲勞強(qiáng)度齒根彎曲疲勞應(yīng)力及其許用應(yīng)力，用式和計(jì)算。并分別對(duì)太陽(yáng)輪和行星輪進(jìn)行校核。對(duì)于表3-4中未出現(xiàn)的參數(shù)和系數(shù)取值如表3-5。太陽(yáng)輪：彎曲應(yīng)力基本值：彎曲應(yīng)力：許用彎曲應(yīng)力:因，故太陽(yáng)輪彎曲強(qiáng)度通過(guò)。行星輪：因，故行星輪彎曲強(qiáng)度通過(guò)。表3-5 外嚙合齒根彎曲強(qiáng)度的有關(guān)參數(shù)和系數(shù)代號(hào)名 稱(chēng)說(shuō) 明取值齒向載荷分布系數(shù)由，b/m=

12、12，查圖6-23得，由式（6-38）得齒間載荷分配系數(shù)1行星輪間載荷分配系數(shù)按式（7-43），1.075太陽(yáng)輪齒形系數(shù)，查圖6-25行星輪齒形系數(shù)，查圖6-25太陽(yáng)輪應(yīng)力修正系數(shù)查圖6-27行星輪應(yīng)力修正系數(shù)查圖6-27重合度系數(shù)式(6-40), 彎曲壽命系數(shù)1試驗(yàn)齒輪應(yīng)力修正系數(shù)按所給的區(qū)域圖取時(shí)2太陽(yáng)輪齒根圓角敏感系數(shù)查圖6-35行星輪齒根圓角敏感系數(shù)查圖6-35齒根表面形狀系數(shù)，查圖6-36最小安全系數(shù)按高可靠度，查表6-8以上均為在書(shū)漸開(kāi)線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)上查得內(nèi)嚙合（1）齒面接觸疲勞強(qiáng)度同外嚙合齒面接觸疲勞強(qiáng)度所用公式相同，其中與外嚙合取值不同的參數(shù)為 。則：因，故接觸強(qiáng)度通過(guò)。（

13、2）齒根彎曲疲勞強(qiáng)度只需計(jì)算內(nèi)齒輪。計(jì)算公式與外嚙合齒根彎曲疲勞強(qiáng)度相同，其中取值與外嚙合不同的系數(shù)為。則：因,故彎曲強(qiáng)度通過(guò)。以上計(jì)算說(shuō)明齒輪的承載能力足夠。第四章 其他零件的設(shè)計(jì)4.1 軸承的設(shè)計(jì)考慮到采用直齒輪傳動(dòng)，以及為了加工和裝配方便，擬用中空式行星輪，內(nèi)孔中裝一個(gè)深溝球軸承，心軸固定在行星架上。用式計(jì)算軸承的動(dòng)負(fù)荷，其中系數(shù)確定如表4-1。選用深溝球軸承61914，軸承的額定動(dòng)負(fù)荷滿(mǎn)足條件。表4-1 軸承動(dòng)負(fù)荷相關(guān)系數(shù)代號(hào)名 稱(chēng)說(shuō) 明取值負(fù)荷性質(zhì)系數(shù)表9-18，中等沖擊齒輪系數(shù)查表9-19安裝部位系數(shù)表9-20，對(duì)稱(chēng)工作情況系數(shù)溫度系數(shù)一般低速傳動(dòng)1壽命系數(shù)更換期年，速度系數(shù)式（9

14、-62）行星架傳遞扭矩NmP當(dāng)量載荷式（9-63），N以上均為在書(shū)漸開(kāi)線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)上查得4.2 行星架的設(shè)計(jì)采用雙壁整體式行星架，一端有浮動(dòng)內(nèi)齒圈。按經(jīng)驗(yàn)取壁厚。兩壁之間的扇形斷面連接板其慣性中心所在半徑按式計(jì)算。行星架外徑b=251.84 mm， 按上述經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬定的行星架尺寸，不必作強(qiáng)度計(jì)算。至此，NGW行星傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)完成第五章 輸入軸的優(yōu)化設(shè)計(jì)5.1 裝配方案的選擇輸入軸的裝配方案如圖6-1所示圖 6-15.2 尺寸設(shè)計(jì)5.21初步確定軸的最小直徑先按式初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)至處理。根據(jù)相關(guān)圖表，由于軸無(wú)軸向載荷，故A取較大值，即A=118，于是得：輸入軸

15、的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的軸的直徑（如圖6-1）。為了使所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。聯(lián)軸器計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查相關(guān)圖標(biāo)，考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取，則：按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩的條件，且查相關(guān)手冊(cè)，選用LH7型彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器，其公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩為630000 Nmm。半聯(lián)軸器孔徑d=80 mm，故取，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=172 mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度。5.22根據(jù)軸向定位要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度（1）為了滿(mǎn)足半聯(lián)軸器軸向定位要求，-軸段右端需制出一軸肩，一般定位軸肩的高度為故取-段的直徑為。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度，為了保證軸向定位可靠和軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸

16、器上而不壓在軸的端面上，故-段的長(zhǎng)度應(yīng)比轂孔長(zhǎng)度短23 mm，故取。（2）初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承只受徑向力作用，故選用深溝球軸承。參照工作要求并根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的深溝球軸承61919，其尺寸為dDB=95 mm130 mm18 mm。右端深溝球軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，因?yàn)闈L動(dòng)軸承的定位軸肩高度必須低于軸承內(nèi)圈端面高度，查相關(guān)手冊(cè)知深溝球軸承61919內(nèi)圈，故取。（3）為了軸承端蓋的方便拆裝及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，查得相關(guān)手冊(cè)取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面之間的距離l=36 mm；考慮到軸承端蓋和前機(jī)蓋的寬度，故取。（4）因該行星輪傳動(dòng)系統(tǒng)為太陽(yáng)輪

17、浮動(dòng)，故輸入軸的-段與太陽(yáng)輪通過(guò)花鍵連接，查相關(guān)手冊(cè)選取小徑d=92的花鍵，故-段直徑為；為了保證太陽(yáng)輪和輸入軸通過(guò)花鍵的裝配，故??；為了保證輸入軸的正常裝配，取。（可參照附錄-行星輪傳動(dòng)系統(tǒng)裝配圖）5.23軸上零件軸向定位半聯(lián)軸器與軸的軸向定位采用平鍵連接，太陽(yáng)輪與軸的軸向定位采用花鍵連接。根據(jù)查相關(guān)手冊(cè)，選用平鍵bh=22 mm14 mm110 mm；選用花鍵為NdDB=10 mm92 mm98 mm14 mm。5.24確定軸上圓角和倒角尺寸查得相關(guān)手冊(cè)，輸入軸-段軸端倒角為245，-段軸端倒角為2.545，截面處軸肩圓角為R2，其余軸肩圓角為。5.3 輸入軸的受力分析5.31求輸入軸上的

18、功率P、轉(zhuǎn)速n和轉(zhuǎn)矩T已知P=30 KW,n=100 r/min則 5.32求作用在太陽(yáng)輪上的力已知太陽(yáng)輪分度圓直徑為：太陽(yáng)輪上所受的徑向力如圖6-2（按受載不均勻條件下的合成計(jì)算不定向）圖6-2假設(shè)行星輪C1與太陽(yáng)輪a嚙合傳遞轉(zhuǎn)矩為：（不均勻條件下最大轉(zhuǎn)矩）則行星輪C2、C3與太陽(yáng)輪a嚙合傳遞的轉(zhuǎn)矩為：太陽(yáng)輪與行星輪嚙合處圓周力如圖6-2所示，則有：其徑向力為：則太陽(yáng)輪所受圓周力合力、徑向力合力如圖6-3所示。圖6-3徑向力：（方向不定）圓周力：（與垂直）5.33求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的受力簡(jiǎn)圖如何6-4a；做出軸的彎矩圖和扭矩圖如圖6-4所示（1）作為簡(jiǎn)支梁的軸的支撐跨距：（

19、根據(jù)軸與軸上零件的裝配關(guān)系見(jiàn)附錄4）（2）左端聯(lián)軸器屬于有彈性元件的彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器，有方向不定徑向力，?。ㄈ鐖D6-4a），則：（3）軸xoz平面上受力分布及彎矩圖（如圖6-4b）:則D點(diǎn)處的彎矩（4）軸xoy平面上受力分布及彎矩圖（如圖6-4c）：則D點(diǎn)的彎矩（5）初步合成彎矩圖（如圖6-4d）（6）與聯(lián)軸器徑向力在同一平面內(nèi)的受力分布及彎矩圖（如圖6-4e）：則該平面內(nèi)彎矩為（7）合成彎矩圖如圖（6-4f）所示（8）扭矩圖如圖（6-4g）所示：T=2865000 Nmm圖 6-45.4按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)式進(jìn)行校核。其中，因?yàn)檩S單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)應(yīng)力，?。粸檩S的計(jì)算應(yīng)力

20、；M為軸所受的彎矩；T為軸所受的扭矩；W為軸的抗彎截面系數(shù)，因?yàn)榻孛鍯為圓形，所以W=0.1d。（1）C、D兩截面軸徑相同，又,故校核D截面即可：則軸的計(jì)算應(yīng)力;前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)至處理，查相關(guān)手冊(cè)查得。因?yàn)椋式孛鍯處安全。（2）由于截面B左側(cè)不受扭矩作用，故只要校核截面B右側(cè)即可。則軸的計(jì)算應(yīng)力為：故截面B右側(cè)安全5.5精確校核軸的疲勞強(qiáng)度（1）截面處校核 截面左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面左側(cè)的彎矩M為截面上的扭矩T為T(mén)=2865000 Nmm截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力軸的材料為45鋼，調(diào)制處理，查相關(guān)手冊(cè)查得:抗拉強(qiáng)度極限彎曲疲勞極限剪切疲勞極限截面上由于軸肩而形成

21、的理論應(yīng)力集中系數(shù)和可按相關(guān)手冊(cè)查取。因，D/d=95/80=1.19,經(jīng)過(guò)插值后可查得：又由相關(guān)手冊(cè)可查得軸的材料的敏感系數(shù)為：故有效應(yīng)力集中為：根據(jù)相關(guān)手冊(cè)查得尺寸系數(shù)，表面質(zhì)量系數(shù)為軸按磨削加工，則表面質(zhì)量系數(shù)為；軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即，則綜合系數(shù)為：又由碳鋼的特性系數(shù)：，取，取于是，計(jì)算安全系數(shù)的值，得：故可知其安全。 截面右側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面右側(cè)的彎矩M為截面上的扭矩T為T(mén)=2865000 Nmm截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力因，D/d=95/80=1.19,經(jīng)過(guò)插值后可查得：有效應(yīng)力集中為根據(jù)相關(guān)手冊(cè)查得尺寸系數(shù)，表面質(zhì)量系數(shù)為，則綜合系數(shù)為：于是，計(jì)算安全系數(shù)的值，得： 故可知其安全。（2）截面處校核 截面左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面左側(cè)的彎矩M為：截面上的扭矩T為T(mén)=2865000 Nmm截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力因，D/d=103/95=1.08,經(jīng)過(guò)插值后可查得：有效應(yīng)力集中為:根據(jù)相關(guān)手冊(cè)查得尺寸系數(shù)，表面質(zhì)量系數(shù)為，則綜合系數(shù)為：于是，計(jì)算安全系數(shù)的值，得：故可知其安全。 截面右側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面右側(cè)的彎矩M為：截面上的扭矩T為T(mén)=2865000 Nmm截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力因，D/d=103/95=1.08,經(jīng)過(guò)插值后可查得： 有效應(yīng)力集中為根據(jù)相關(guān)手冊(cè)查得尺寸系數(shù)，表面質(zhì)量系數(shù)為，則綜合系數(shù)為