上海某高層住宅模板工程施工方案(計算書18mm厚九夾板)

1、目 錄1編制依據(jù)12工程概況13材料選擇14模板安裝25 模板構(gòu)造46模板拆除57安全、環(huán)保文明施工措施68計算書7模板專項施工方案1編制依據(jù) 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）； 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（gb50010-2002）； 建筑施工計算手冊； 建筑施工手冊第四版； 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（gb50017-2003）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2008）；2工程概況本工程基地位于*地塊，與上海市*區(qū)接壤。該地塊*道，南側(cè)為一條*道，東面與*路相隔一集中綠化隔離帶，西側(cè)為*，用地面積110067平方米，總建筑面積為309113.4。本項目為該地塊三期工程，東北側(cè)

2、為一期，南側(cè)為二期。本次三期項目為5棟高層住宅樓（3537號樓、4748號樓），1534層，最高為92.95米，局部躍層，剪力墻結(jié)構(gòu)。建設(shè)單位：上海*集團(tuán)（昆山）置業(yè)有限公司 設(shè)計單位：*有限公司監(jiān)理單位： *有限公司施工單位：*有限公司本工程0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高3.600m（黃海高程），場地絕對標(biāo)高在3.00m左右。本工程各建筑物的情況如下表：樓號層數(shù)高度（m）地下室層數(shù)底板面標(biāo)高基礎(chǔ)結(jié) 構(gòu)上部結(jié)構(gòu)35233170.0281.40二層-5.700-3.900樁基+筏 板剪力墻362164.60一層-3.9003734101.00二層-5.700471446.10一層-3.90048154

3、7.80一層-3.9003材料選擇3.1 墻模板 采用18mm厚九夾板，木方和鋼管作楞，配套穿墻螺栓使用14。豎向內(nèi)楞采用50100 木方，水平外楞采用圓鋼管483.5。加固通過在雙鋼管處打孔拉結(jié)穿墻螺栓用3型卡子固定在雙鋼管上。斜撐采用鋼管+轉(zhuǎn)向扣件。外墻穿墻螺栓采用止水螺栓，內(nèi)墻采用普通可回收螺栓。3.2 梁模板 面板采用18mm厚九夾板50100木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，圓鋼管483.5（外楞）支撐，采用可回收12對拉螺栓進(jìn)行加固。梁底采用50100木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。3.3 柱模板 采用18mm厚九夾板，在木工車間制作施工

4、現(xiàn)場組拼，背內(nèi)楞采用50100 木方，柱箍采用圓鋼管483.5圍檁加固，采用可回收14對拉螺栓進(jìn)行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用48*3.5鋼管斜向加固（盡量取45）3.4 樓板模板 采用18mm厚九夾板，板底采用50mm100mm方木支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。4模板安裝4.1 模板安裝的一般要求 豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準(zhǔn)備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預(yù)埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴(yán)格按照模板配板圖尺

5、寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫。拼裝的精度要求如下：（1）兩塊模板之間拼縫 1mm（2）相鄰模板之間高低差 1 mm（3）模板平整度 2 mm（4）模板平面尺寸偏差 3 mm4.2 模板定位 當(dāng)?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤?qiáng)度（1.2mpa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進(jìn)行軸線投測。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細(xì)部軸線，根據(jù)軸線位置放出細(xì)部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當(dāng)混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標(biāo)高控制線，并根據(jù)該500mm 線將板底的

6、控制線直接引測到墻、柱上。4.3 模板安裝要求4.3.1 基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)模板安裝順序及技術(shù)要點（1）電梯坑、集水坑、底板支模：大基坑開挖后，在基坑底開挖電梯坑、集水坑時兩側(cè)邊各留350空隙作基礎(chǔ)墊層兩側(cè)砌磚模的工作面，坑槽底邊經(jīng)人工修鏟平整后，澆筑墊層混凝土，墊層混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后砌筑電梯坑、集水坑，砌筑一磚（煤渣磚）磚胎模，基礎(chǔ)底板外圍也采用一磚磚胎模，磚胎模表面粉8厚1：3水泥砂漿隨粉隨光。（2）外墻施工縫下部墻模采用吊模：上口用卡口，另用斜向鋼筋焊在底板筋上作模板支撐。砌筑基礎(chǔ)承臺及底板用磚胎模，磚胎模外再回填土填到底板面下8mm，上澆筑素混凝土，然后進(jìn)行承臺基礎(chǔ)底板鋼筋綁扎，止水鋼板就位，

7、導(dǎo)墻模板制作安裝。4.3.2 墻體模板安裝順序及技術(shù)要點 模板安裝順序 模板定位檢查平整度側(cè)模板安裝就位安裝水平外楞鋼管穿對拉螺栓支設(shè)支撐調(diào)整垂直度緊固支撐 技術(shù)要點 安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機(jī)清除墻體內(nèi)的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現(xiàn)漏漿爛根現(xiàn)象，墻模安裝前，在底板上根據(jù)放線尺寸貼海綿條，做到平整、準(zhǔn)確、粘結(jié)牢固并注意穿墻螺栓的安裝質(zhì)量。4.3.4 梁、板模板安裝順序及技術(shù)要點 模板安裝順序 搭設(shè)梁模腳手架鋪設(shè)梁底模板安裝梁側(cè)模安裝梁側(cè)模固定支架穿對拉螺栓復(fù)核梁模尺寸、標(biāo)高與相鄰柱、墻模板固定 技術(shù)要點安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩(wěn)定性。在穩(wěn)定的

8、支架上先根據(jù)樓面上的軸線位置和梁控制線以及標(biāo)高位置安置梁、板的底模。根據(jù)施工組織設(shè)計的要求，待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設(shè)梁的側(cè)?；虬宓闹苓吥０濉２⒃诎寤蛄旱倪m當(dāng)位置預(yù)留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內(nèi)的雜物。模板支設(shè)完畢后，要嚴(yán)格進(jìn)行檢查，保證架體穩(wěn)定，支設(shè)牢固，拼縫嚴(yán)密，澆筑混凝土?xí)r不漲模，不漏漿。 （4）樓板模板安裝順序及技術(shù)要點 模板安裝順序 搭設(shè)模板腳手架鋪設(shè)楞木鋪設(shè)模板復(fù)核模板平整、標(biāo)高等 技術(shù)要點 樓板模板當(dāng)采用單塊就位時，宜以每個鋪設(shè)單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設(shè)，按設(shè)計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四

9、周不起拱。（5）柱模板安裝順序及技術(shù)要點模板安裝順序 模板定位檢查平整度側(cè)模板安裝就位安裝水平外楞鋼管穿對拉螺栓支設(shè)支撐調(diào)整垂直度緊固支撐 技術(shù)要點框架柱模板采用18mm九夾板與50100方木組合裝配，外用方木作豎楞（間距250），柱箍水平方向布設(shè)，用雙根鋼管加螺桿對拉成箍固定，柱截面邊長大于600，中間加穿柱螺栓114，大于1000加214，柱箍豎向間距500，采用斜撐和水平拉撐桿將柱模與現(xiàn)澆板梁連接。5 模板構(gòu)造5.1 墻模板 九夾板使用前模板表面清理，涂刷隔離劑，嚴(yán)禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。豎向內(nèi)背楞采用50100 木方間距200mm，水平外楞雙根483.5鋼管間距1.8m以下30

10、0mm、其余400mm。穿墻螺栓水平間距600mm，豎向間距1.8m以下300mm、其余400500mm，上端用斜向支撐支撐于對側(cè)墻根部進(jìn)行加固以保證其穩(wěn)定。地下室外墻用14對拉螺栓帶止水片，端頭帶小木塊限位片，以防地下水沿對拉螺栓滲入墻內(nèi)。最下面三道對拉螺栓兩側(cè)加雙螺母。內(nèi)墻采用普通可回收穿墻螺栓。5.2 梁模板5.2.1 梁側(cè)模板采用木方作為內(nèi)楞，間距250mm，鋼管作為外楞間距500mm，采用可回收的12普通穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向居中布設(shè)。梁模板采用18mm九夾板作為面板，梁底支撐方木間距200mm。支承為483.5鋼管?？奂戒摴苣_手架作為支撐系統(tǒng)，腳手架梁跨方向1m，梁

11、兩側(cè)立桿間距0.8m，步距1.5m。5.3 柱模板 采用18mm九夾板，模板在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，豎向內(nèi)楞采用50100 木方，柱箍采用圓鋼管483.5，柱截面b方向間距150mm，柱截面h方向間距150mm，四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海錦條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。5.4 樓板模板樓板模板采用50mm100mm木方做板底支撐，中心間距300mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統(tǒng)，腳手架排距1m，跨距1m，步距1.5m。5.5 模板

12、施工時注意以下幾點 （1）模板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；柱、梁拼角貼海綿條，刷脫模劑。 （4）根據(jù)梁、板跨度，決定頂板模板起拱大小：4m不考慮起拱，4ml6m起拱10mm， 6m的起拱15mm； （5）模板支設(shè)，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標(biāo)高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水

13、準(zhǔn)儀校正標(biāo)高，并用靠尺找平。鋪設(shè)四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉(zhuǎn)使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴(yán)密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按800mm或1000mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應(yīng)。水平拉桿要求設(shè)上、中、下三道，并在每個柱網(wǎng)間縱橫向各設(shè)一道連續(xù)剪刀撐。（7）梁側(cè)設(shè)置斜向支撐，采用鋼管，對稱斜向加固（盡量取45）6模板拆除 1）模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導(dǎo)強(qiáng)度，符合設(shè)計要求的百分率后，由技術(shù)人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。

14、2）模板及其支架在拆除時混凝土強(qiáng)度要達(dá)到如下要求。在拆除側(cè)模時，混凝土強(qiáng)度要達(dá)到1.2mpa（依據(jù)拆模試塊強(qiáng)度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強(qiáng)度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。底模拆除時的混凝土強(qiáng)度要求構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）達(dá)到設(shè)計的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構(gòu)件100 3）拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強(qiáng)度達(dá)到1.2mpa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內(nèi)墻，先拆外

15、墻外側(cè)模板，再拆除內(nèi)側(cè)模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結(jié)束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴(yán)禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設(shè)臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達(dá)到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護(hù)支撐及其上的養(yǎng)護(hù)木方或養(yǎng)護(hù)模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板

16、時要保留板的養(yǎng)護(hù)支撐。 4）模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進(jìn)行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進(jìn)行修理，以保證使用質(zhì)量。 5）模板拆除后，及時進(jìn)行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰漿。7安全、環(huán)保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見相關(guān)規(guī)范、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。 （3）在拆墻模前不準(zhǔn)將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛禁止通行安全標(biāo)志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件

17、是否松動。澆筑混凝土?xí)r必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復(fù)。經(jīng)常檢查支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。 （5）木工機(jī)械必須嚴(yán)格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護(hù)零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護(hù)器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護(hù)罩、鋸片防護(hù)罩、分料器和護(hù)手裝置。使用木工多用機(jī)械時嚴(yán)禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機(jī)械嚴(yán)禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴(yán)禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機(jī)械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時

18、，必須由起重工指揮，嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。 （7）在電梯間進(jìn)行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設(shè)安全防護(hù)平臺。因混凝土側(cè)力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當(dāng)夏季施工溫度較高時，可適當(dāng)增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低，混凝土澆筑速度也要適當(dāng)降低。當(dāng)t=15時，混凝土澆筑速度不大于2.3m /h。 （8）環(huán)保與文明施工 現(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進(jìn)指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達(dá)到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。8計算書根據(jù)設(shè)計，以墻

19、厚度2400500、梁截面200700、樓板厚120、層高2.8m為例進(jìn)行計算。墻、柱、梁、樓板模板的面板均采用18厚九夾板，內(nèi)楞均采用50100方木，外楞均采用483.5雙鋼管加對拉螺栓。材料參數(shù)：483.5圓鋼管截面慣性矩i12.19 cm4；截面抵抗矩w5.08 cm3；鋼楞彈性模量e210000 n/mm2；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc205 n/mm2；50100方木方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc13 n/mm2；方木彈性模量e9500 n/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft1.50 n/mm2；慣性矩i = 5010031/12 = 416.67cm4；抵抗矩w= 5010021/6 = 83.33

20、cm3； 18厚九夾板彈性模量e9500 n/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm13 n/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft1.50 n/mm2；抵抗矩w = 1001.82/6 = 54 cm3；慣性矩i = 1001.83/12 = 48.6 cm4；8.1 墻模板傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kn/m2；次楞為豎向，間距200mm；外楞為橫向雙鋼管，間距500mm；穿墻螺栓水平間距600mm，豎向間距500mm；采用14對拉螺栓；墻模板設(shè)計簡圖8.1.1 墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3；

21、 t - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別為 47.705 kn/m2、72.000 kn/m2，取較小值47.705 kn/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 f1=47.705kn/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 f2= 2 kn/m2。8.1.2 墻模

22、板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1）抗彎強(qiáng)度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， m-面板計算最大彎距(n.mm)； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.247.710.500.90=25.761kn/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000

23、.500.90=1.260kn/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kn/m；面板的最大彎距：m =0.127.021200.0200.0= 1.08105n.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(n/mm2)； m -面板計算最大彎距(n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； w= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)； f=13.000n/mm2； = m/w = 1.08105 / 2.70104 = 4.003n/mm2f=

24、13n/mm2，滿足要求！2）抗剪強(qiáng)度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(n)； l-計算跨度(豎楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.247.710.500.90=25.761kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kn/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kn/m；面板的最大剪力： = 0.627.021200.0 = 3242.484n；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應(yīng)力(n/mm2)； -面板計算最大剪

25、力(n)： = 3242.484n； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；t =33242.484/(250018.0)=0.540n/mm2t=1.4n/mm2，滿足要求！ 3）撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 47.70.5 = 23.85n/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 200mm； e-面板的彈性模量: e = 9500n/mm2；

26、i-面板的截面慣性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4； = 0.67723.852004/(10095002.43105) = 0.112 mm=0.8mm，滿足要求！8.1.2 墻模板內(nèi)外楞的計算1）內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 內(nèi)楞計算簡圖（1）內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗算跨中最大彎矩按下式計算： 其中， m-內(nèi)楞跨中計算最大彎距(n.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.247.710.200.90=10.304kn/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2

27、: 1.42.000.200.90=0.504kn/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 q =(10.304+0.504)/1=10.808 kn/m；最大彎距：m =0.110.808500.0500.0= 2.70105n.mm；抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式： 其中， -內(nèi)楞承受的應(yīng)力(n/mm2)； m -內(nèi)楞計算最大彎距(n.mm)； = 2.70105/8.33104 = 3.242 n/mm2f=13n/mm2，滿足要求！（2）內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， v承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷

28、載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.247.710.200.90=10.304kn/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.200.90=0.504kn/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 q = (q1 + q2)/2 =(10.304+0.504)/1=10.808 kn/m；最大剪力： = 0.610.808500.0 = 3242.484n；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(n/mm2)； -內(nèi)楞計算最大剪力(n)： = 3242.484n；fv =33242.484/(250.0100.0)=0.973n/mm2fv=1.4n/mm2，

29、滿足要求?。?）內(nèi)楞的撓度驗算 剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -內(nèi)楞的最大撓度(mm)； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載(kn/m)： q = 47.710.20/1=9.54 kn/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500mm ； = 0.6779.54/15004/(10095004.17106) = 0.102 mm=2mm，滿足要求！2）外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。外楞計算簡圖（4）外楞抗彎強(qiáng)度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: p = (1.247.7+1.42)0.20.5/2=2.7k

30、n； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:m = 0.1752702.07600.00= 2.84105 n/mm；強(qiáng)度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應(yīng)力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)；m = 2.84105 n/mm = 2.84105/5.08103 = 55.85 n/mm2f=205n/mm2,滿足要求！（5）外楞的抗剪強(qiáng)度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(n)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm； p-作用在外楞的荷載: p = (1.247.7+1.42)0.20.5/2=2.702k

31、n；外楞的最大剪力： = 0.652702.070 = 1.05103n；外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應(yīng)力計算值(n/mm2)； -外楞計算最大剪力(n)： = 1.05103n； =31.05103/(250.0100.0)=0.316n/mm2fv=1.4n/mm2，滿足要求?。?）外楞的撓度驗算剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； p-內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kn/m)：p = 47.710.200.50/22.39 kn/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； = 1.146

32、4.77100/26003/(1002100001.22105) = 0.231mm=2.4mm，滿足要求！8.1.3 穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 n - 穿墻螺栓所受的拉力； a - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 n/mm2；查表得，穿墻螺栓的型號為 m14，有效直徑為 11.55 mm，有效面積: a = 105 mm2，最大容許拉力值 n = 1.701051.0510-4 = 17.85 kn；n =47.7050.60.5 = 14.312 knn=17.85kn，滿足要求！8.2 梁模板梁模板示意圖1）模板支撐及構(gòu)造參數(shù)立桿梁跨

33、度方向間距l(xiāng)a為1m，步距h為1.5m，梁兩側(cè)立柱間距為0.8m，板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b為1m。 扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2）荷載參數(shù)模板自重0.35kn/m2，鋼筋自重1.50kn/m3，施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5 kn/m2，新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值18.0kn/m2，傾倒混凝土側(cè)壓力2.0 kn/m2，振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0 kn/m2。3）梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距500mm，次楞3根，采用1根12穿梁螺栓，水平間距500mm，豎向距板底的距離300mm。8.2.1 梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1）梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土

34、側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別為 50.994 kn

35、/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計算荷載。2）梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)（1）強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，- 面板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩

36、： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 285mm；面板的最大彎距 m= 0.12510.982852 = 1.11105n.mm； = 1.11105 / 2.70104=4.129n/mm2f=13n/mm2，滿足要求?。?）撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 180.5 = 9n/mm； l-計算跨度(內(nèi)

37、楞間距): l = 285mm； i-面板的截面慣性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4； = 0.52192854/(10095002.43105) = 0.134 mm=1.14mm，滿足要求！3）梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算（1）內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 內(nèi)楞計算簡圖 內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)；按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.285=6.26kn/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；

38、內(nèi)楞的最大彎距: m=0.16.26500.002= 1.56105n.mm； 最大支座力:r=1.16.2590.5=3.442 kn； = 1.56105/8.33104 = 1.878 n/mm2f=17n/mm2，滿足要求！ 內(nèi)楞的撓度驗算 其中 e - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000n/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.000.29= 5.13 n/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； i-面板的截面慣性矩：i = 8.33106mm4； = 0.6775.135004/(100100008.33106) = 0.026 mm=2mm，

39、滿足要求！（2）外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力3.442kn,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kn.m)外楞變形圖(mm) 外楞抗彎強(qiáng)度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0.688 kn.m外楞最大計算跨度: l = 200mm； = 6.88105/1.02104 = 67.76 n/mm2f=205n/mm2，滿足要求！ 外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度 =0.408mm=0

40、.5mm，滿足要求！4）穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm；有效直徑: 9.85 mm；有效面積: a= 76 mm2；所受的最大拉力: n =180.50.3 =2.7 knn=12.92kn，滿足要求！5）梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓

41、度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 （1）抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (kn.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.700.90=19.28kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kn/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kn/m；q = q1 +

42、q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax = 1/822.1760.22=0.111kn.m； =0.111106/5.40104=2.053n/mm2f=13n/mm2，滿足要求?。?）撓度驗算剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）1.00= 18.20kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200mm；= 518.22004/(38495004.86105)=0.082mm =200/250= 0.8

43、mm，滿足要求！6）梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。（1）荷載的計算： 鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)0.70.2=3.57 kn/m； 模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.350.2(20.7+0.2)/ 0.2=0.56 kn/m； 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 p1= (2.5+2)0.2=0.9 kn/m；（2）方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值

44、 q = 1.23.57+1.20.56=4.956 kn/m；活荷載設(shè)計值 p = 1.40.9=1.26 kn/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 方木強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 4.956+1.26=6.216 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.16.21611= 0.622 kn.m；最大應(yīng)力 = m / w = 0.622106/83333.3 = 7.459 n/mm213 n/mm2,滿足要求! 方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: v = 0.

45、66.2161 = 3.73 kn； = 33729.6/(250100) = 1.119 n/mm21.4 n/mm2,滿足要求! 方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 3.570 + 0.560 = 4.130 kn/m；= 0.6774.1310004 /(10010000416.667104)=0.671mm=4 mm，滿足要求?。?）支撐鋼管的強(qiáng)度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下： 鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kn/m2； 模板的自重(kn/m

46、2)：q2 = 0.350 kn/m2； 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為n 。當(dāng)n=2時： 當(dāng)n2時： 計算簡圖(kn) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 ra = rb=3.108 kn；最大彎矩 mmax=0.932 kn.m；最大

47、撓度計算值 vmax=2.413 mm；=0.932106/5080=183.543 n/mm2205.0 n/mm2,滿足要求!7）扣件抗滑移的計算:直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kn?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6.40 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 r=3.108 kn 6.40 kn , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 8）立桿的穩(wěn)定性計算

48、:立桿的穩(wěn)定性計算公式 （1）梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力： n1 =3.108 kn ；腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1292.77=0.429 kn；樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(1.00/2+(0.80-0.20)/2)1.000.35=0.336 kn；樓板鋼筋混凝土自重荷載:n4=1.2(1.00/2+(0.80-0.20)/2)1.000.130(1.50+24.00)=3.182 kn；n =3.108+0.429+0.336+3.182=7.056 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i

49、 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( n/mm2)； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；=7055.528/(0.207489) = 69.703 n/mm2f = 205 n/mm2，滿足要求！8.3 柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層