污水處理中AO工藝的設(shè)計(jì)參數(shù)

1、g眥理英才網(wǎng)scL 省一覽姜才網(wǎng)拈聘網(wǎng)益成靈污水進(jìn)入A/O生物除磷工藝是由厭氧和好氧兩部分反應(yīng)組成的污水生物處理系統(tǒng)。厭氧池后，與回流污泥混合?；钚晕勰嘀械木哿拙谶@一過(guò)程中大量吸收污水中的混合液進(jìn)入好氧池后，有機(jī)BOD ,并將污泥中的磷以正磷酸鹽的形式釋放到混合液中。物被氧化分解，同時(shí)聚磷菌大量吸收混合液中的正磷酸鹽到污泥中。由于聚磷菌在好氧條件下吸收的磷多于厭氧條件下釋放的磷，因此污水經(jīng)過(guò)厭氧-好氧”的交替作用和二沉池的污泥分離達(dá)到除磷的目的。一般情況下，TP的去除率可達(dá)到85%以上。A/O工藝設(shè)計(jì)參數(shù)水力停留時(shí)間：硝化不小于56h;反硝化不大于2h , A段:0段=1:3污泥回流比：50

2、100%混合液回流比：300400%反硝化段碳/氮比：BOD5/TN4 ,理論BOD消耗量為1.72gBOD/gNOx-N硝化段的TKN/MLSS負(fù)荷率(單位活性污泥濃度單位時(shí)間內(nèi)所能硝化的凱氏氮)：0.05KgTKN/KgMLSS d硝化段污泥負(fù)荷率：BOD/MLSS0.18KgBOD5/KgMLSS d混合液濃度x=30004000mg/L (MLSS ) 溶解氧：A段DO2 4mg/L pH 值：A 段 pH =6.5 7.5O 段 pH =7.0 8.0 水溫：硝化2030 C反硝化2030 C(11)堿度：硝化反應(yīng)氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗堿度7.1g (以CaCO3

3、計(jì))。反硝化反應(yīng)還原1gNO3-N將放出2.6g氧，生成3.75g堿 度(以CaCO3計(jì))(12)需氧量Ro 單位時(shí)間內(nèi)曝氣池活性污泥微生物代謝所需的氧量稱為需 氧量(KgO2/h)。微生物分解有機(jī)物需消耗溶解氧，而微生物自身代謝也需消耗溶scL.htjob88,com一覽姜才網(wǎng)拈聘網(wǎng)益成奧 解氧，所以Ro應(yīng)包括這三部分Ro=a QSr+b VX+4.6NrKgO2/KgBOD需氧量 KgO2/KgVSS d。上式也可變換為:a 平均轉(zhuǎn)化1Kg的BOD的需氧量b徹生物（以VSS計(jì)）自身氧化（代謝）所Ro/VX=a QSr/VX+b 或 Ro/QSr=a +bVX/QSrSrT所去除BOD的量（

4、Kg）Ro/VX -氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS dRo/QSrT匕需氧量，即去除IKgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上兩方程運(yùn)用圖解法求得 a bNr被硝化的氨量kd/d量（KgO2）4.6 1kgNH3 N轉(zhuǎn)化成NO3-所需的氧幾種類型污水的a b 值（13）供氧量t單位時(shí)間內(nèi)供給曝氣池的氧量，因?yàn)槌溲跖c水溫、氣壓、水深等 因素有關(guān)，所以氧轉(zhuǎn)移系數(shù)應(yīng)作修正。i .理論供氧量1. 溫度的影響KLa（滬KL（20） X1.024Q-20 B 啜際溫度2. 分壓力對(duì)Cs的影響（p壓力修正系數(shù)）尸所在地區(qū)實(shí)際壓力（Pa） /101325

5、 （Pa） 二實(shí)際Cs值/標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下Cs值3. 水深對(duì)Cs的影響Csm=Cs/2 (Pb/0.1013+Qt/21)g眥理英才網(wǎng)scL 七一型Jt才網(wǎng)拈聘網(wǎng)銘成奧Csm T暴氣池中氧的平均飽和濃度（mg/L）PbT暴氣設(shè)備裝設(shè)深度（Hm）處絕對(duì)氣壓（Mpa）Pb=Po+9.81 X10-3H Po 當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?Mpa)Qt=21 (1-EA)/79+21 (1-EA)?EA擴(kuò)散器的轉(zhuǎn)移效率Qt t空氣離開(kāi)池子時(shí)含氧百分濃度綜上所述，污水中氧的轉(zhuǎn)移速率方程總修正為:dc/dt= oKLa（20）（ B Csm 0-Cl X1.024 0-20理論推出氧的轉(zhuǎn)移速率dc/dt= oKLa（兀s-

6、CI）在需氧確定之后，取一定安全系數(shù)得到實(shí)際需氧量RaRo=RaCsm(20)/ a B Csm( 0-CL) X1.024 020則所需供氣量為：q=（Ro/0.3EA） X100m3/hCLT昆合液溶解氧濃度，約為23 （mg/L）Rat實(shí)際需氧量KgO2/hRoT標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)需氧量KgO2/h在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)需氧量確定之后，根據(jù)不同設(shè)備廠家的曝氣機(jī)樣本和手冊(cè)，計(jì)算 出總能耗?？偰芎拇_定之后，就 可以確定曝氣設(shè)備的數(shù)量和規(guī)格型號(hào)。ii.實(shí)際曝氣池中氧轉(zhuǎn)移量的計(jì)算1.經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)法 當(dāng)曝氣池水深為2.53.5m時(shí)，供氣量為:采用穿孔管曝氣，去除1KgBOD5的供氣量80 140m3/KgBOD5擴(kuò)散板曝氣

7、，去除1KgBOD5供氣量4070m32空氣利用率計(jì)算法空氣 /KgBOD5g眥理英才網(wǎng)scL七一覽饕才網(wǎng)拈聘網(wǎng)銘成奧 每m3空氣中含氧209.4升1大氣壓(101.325Kpa ) ,0 C 1m3空氣重1249克含氧300克1大氣壓(101.325Kpa ) ,20 C 1m3空氣重1221克含氧280克按去除1Kg的BOD5需氧1Kg計(jì)算，需空氣量分別為3.33和3.57m3，曝氣時(shí) 氧的利用率一般510% （穿孔管取值低，擴(kuò)散板取值高），假定試驗(yàn)在20 C進(jìn) 行：若氧利用率為5%，去除1Kg的BOD5需供空氣72m3若氧利用率為10%，去除1Kg的BOD5需供空氣36m3算出了總的空氣

8、供氣量，就可根據(jù)設(shè)備廠家提供的機(jī)樣選擇曝氣設(shè)備的規(guī)格 型號(hào)和所需臺(tái)數(shù)。（6）活性污泥法系統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)（1）處理效率（E%）E=（La-Le）/La X100%=Lr/La X100%La7水BOD5濃度（mg/L）Le 二沉池出水BOD5 濃度（mg/L）Lr去除的BOD5濃 度（mg/L）（2）曝氣池容積（V）V=Qla/XLs=QLr/LvQ 暴氣池污水設(shè)計(jì)流量（m3/d ）Ls 污泥負(fù)荷率KgBOD5/KgMLSS d匸和爪處I里英才網(wǎng)IscL.ht一覽姜才網(wǎng)拈聘網(wǎng)益成奧Lv 積負(fù)荷KgBOD5/m3有效容積dX 混合液MLSS濃度mg/L(3) 曝氣時(shí)間(名義水力停留時(shí)間)t(d)t=

9、V/Q(d)(4) 實(shí)際水力停留時(shí)間td)t =V/(1+R)Q (d)R污泥回流比%(5)污泥產(chǎn)量AX(Kg/d)AK=aQLr-bVXvXv=fx f=0.75a污泥增長(zhǎng)系數(shù)，取0.50.7b污泥自身氧化率(d-),一般取0.040.1Xv混合液揮發(fā)性污泥濃度(MLVSS ) Kg/m3污泥齡(ts)污泥停留時(shí)間SRTts=1/(aLs-b)(7) 剩余污泥排放量q(m3/d)q=VR/(1+R)ts (m3/d)或 q= AK/fXR(m3/d) , f=MLVSS/MLSS 一般為 0.75XR-回流污泥濃度(Kg/ m3 )(8) 曝氣池需氧量(O2Kg/d )Ro=a QSr+b VXv+4.6Nr一般 a取0.42