理正深基坑設(shè)計原理配筋部分

1、4砼截面配筋及鋼構(gòu)件截面驗算4.1結(jié)構(gòu)內(nèi)力設(shè)計值截面彎矩設(shè)計值M掘7廠(41-1)截面剪力設(shè)計值QQ=冷爭好2(4,1-2)式中:M 截面彎矩設(shè)計值（kN m）;Q 截面剪力設(shè)計值（kN）;Mo 截面彎矩計算值（kN m）;Qo 截面剪力計算值（kN）;Y 荷載分項系數(shù)，規(guī)范取1.25，由用戶交互；Y 建筑基坑側(cè)壁重要性系數(shù)；對應(yīng)基坑安全等級一、二、三級分別取1.1、1.0、0.9;由用戶交互；Z 8分別為彎矩、剪力折減系數(shù)，由用戶交互。注意：截面計算的內(nèi)力取值與工況無關(guān)。無論結(jié)構(gòu)計算中是否開挖到最后工況，系統(tǒng)始終取最后工況下的包絡(luò)圖中最大內(nèi)力值作為配筋內(nèi)力。4.2排樁配筋計算4.2.1規(guī)范依

2、據(jù)依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50010-2010附錄E及建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程（JGJ120-2012）附錄 A。4.2.2配筋計算4.2.2.1圓樁縱筋配筋計 rlWMIN 2 M)式中:M 截面彎矩設(shè)計值（kN m）;N 截面軸力設(shè)計值（kN ），以受壓為正，注意：僅雙排樁可選擇是否考慮軸力，不考慮軸力”時N=0 ;A圓形截面面積（mm2）；As全部縱向鋼筋截面面積（mm2）；r圓形截面的半徑（m）;rs 縱向鋼筋重心所在圓周的半徑（m）;at 縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值；a = 1.25-2 X a,當 a0.625 時，取 at= 0;a對應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積

3、的圓心角（ rad）與2n的比值；a 受壓區(qū)混凝土矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值與混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值的比值；當混凝土強度等級不超過C50時，ai取為1.0,當混凝土強度等級為 C80時，ai取為0.94，其間按線性內(nèi)插法確定；fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值（N/mm2）；fy普通鋼筋抗拉強度設(shè)計值（N/mm2 ）。(4.2注意:1. 當縱筋級別為 HRB400、RRB400時， 伽=0.5%;2. 當混凝土強度等級為 C60及以上時，pin = 0.7%；3. 計算配筋面積為全截面縱筋配筋；4. 用戶交互選筋級別時，鋼筋的計算面積按下式計算：式中:As1 程序按樁配筋計算界面交互的鋼筋級別（對應(yīng)強度為

4、fy1）自動選筋結(jié)果；A2 根據(jù)樁選筋界面用戶交互的鋼筋級別（對應(yīng)的鋼筋強度為 fy2）計算的選筋結(jié)果。4.2.2.1.b局部均勻配筋計算簡圖：J r日&rf I曲5餉益-j . 扎、-j _ 2. . oiaa . . ha.m趙乓 4東+4脣片-亠2 # g系統(tǒng)正截面受彎承載力計算時，受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角a符合下面條件：a 1/3.5;$碼J 1式中:M截面彎矩設(shè)計值（kN m）;N 截面軸力設(shè)計值（kN ），以受壓為正， 注意：僅雙排樁可選擇是否考慮軸力，不考慮軸力”時N=0 ;A圓形構(gòu)件截面面積（mm滿足受拉區(qū)的縱向鋼筋最小配筋率0.2 %;）；Asr、Asr均勻配置在圓心角

5、2na、2na內(nèi)沿周邊的縱向受拉、受壓鋼筋截面面積（mm2）;r圓形截面的半徑（m）;rs縱向鋼筋重心所在圓周的半徑（m）, rs= r -c-0.01m;c 混凝土保護層厚度（mm）;fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值（N/mm2）;fy 普通鋼筋抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）; as 對應(yīng)于周邊均勻受拉鋼筋的圓心角（ rad）與2 n的比值；a 對應(yīng)于周邊均勻受壓鋼筋的圓心角（ rad ）與2 n的比值，程序取 a=0.5 Xa;對應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角（rad ）與2 n的比值;可編輯范本a 受壓區(qū)混凝土矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值與混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值的比值；當混凝土強度等級不超過C50時

6、，ai取為1.0,當混凝土強度等級為 C80（rad與2n的比值時，ai取為0.94，其間按線性內(nèi)插法確定。4.222方樁縱筋配筋4.2.22a均勻配筋i.拉址.筋面收也、叫4 1赤力貯書4 2.2-S1.的籬玄程曲衛(wèi) 釦郵:mi1 2 ?-9)4 2.2-11)(d式中:MAsAsasfyfcE金aN -e prnin p max-b -h0 -h 受壓鋼筋A(yù)s和受拉鋼筋A(yù)s所承受的彎矩設(shè)計值（kN m）;受拉鋼筋面積（mm2）；受壓鋼筋面積（mm2）；受壓鋼筋合力點至受壓截面邊緣的距離（mm）；受拉鋼筋的抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）；混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值（N/mm2）； 相對受壓區(qū)高度

7、；界限相對受壓區(qū)高度；系數(shù)。當混凝土強度等級不超過C50時，a取為1.0；當混凝土強度等級為C80時，a取為0.94，其間按線性內(nèi)插法確定；系數(shù)，當混凝土強度等級不超過C50時，3取為0.8,當混凝土強度等級為C80時，3取為0.74,其間按線性內(nèi)插法確定；軸向壓力設(shè)計值（kN ），程序默認取值為 0;軸向壓力作用點至縱向普通受拉鋼筋和預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋的合力點的距離（mm ）；受拉或受壓鋼筋最小配筋率Max0.2 , 45ft/ fy （%）;受拉鋼筋最大配筋率 Min0.045 ,E ba 1fc/ fy;其中0.045為建議值, 僅供參考；截面寬度（mr）i ；截面有效高度（mr）; h0=

8、h - as :其中鋼筋as = c+10mm （ c為縱筋混 凝土保護層厚度（mm）;截面高度（mm。4 2 2 2 b非期勻1王庇Jf1* 1 T -(1 : M71對應(yīng)于瓷F因扌壓出的左靈腦面尸Al_CUJ4B)1痕妞胡職 S J犧聊= maz 小.4 sat,g.gl4 a, = F；嚴(4 2.2-21J心=兀店4 _仏臨式中：M 受壓鋼筋A(yù)s和受拉鋼筋A(yù)s所承受的彎矩設(shè)計值（kN m）;Mc 混凝土所承受的彎矩設(shè)計值（kN m）;Msi 受壓鋼筋A(yù)s與受拉鋼筋 As所承受的彎矩設(shè)計值（kN m）；As 受拉鋼筋面積（mm2）；As受壓鋼筋面積（mm2）；Asi 與受壓區(qū)混凝土壓力對

9、應(yīng)的受拉鋼筋面積（mm2）；As2與As對應(yīng)的受拉鋼筋面積（mm2）；as受壓鋼筋合力點至受壓截面邊緣的距離（ mm）； as 截面抵抗矩系數(shù)；ai 系數(shù)，當混凝土強度等級不超過C50時，a取為1.0；當混凝土強度等級為C80時，a取為0.94，其間按線性內(nèi)插法確定；fy受壓鋼筋的抗壓強度設(shè)計值（N/mm2）；Asmin按最小配筋率計算得到的受壓鋼筋面積（mm2）；Asmin 按最小配筋率計算得到的受拉鋼筋面積（ mm系統(tǒng)對縱向鋼筋配筋計算不提供自動選筋功能，對箍筋提供自動選筋功能； 箍筋配筋取每延米結(jié)果，單位（mm2/m ）。加強箍筋由用戶錄入，并在施工圖中繪出。配筋取每延米結(jié)果，單位（mm

10、2/m ）。）;Asmax按最大配筋率計算得到的受拉鋼筋面積（ mm2）;受拉或受壓鋼筋最小配筋率Max0.2 , 45ft/ fy （%）;fmax受拉鋼筋最大配筋率Min0.045 , $afc/fy；其中 0.045 為建議值，僅供參考;psmin 受壓鋼筋最小配筋率，按第1.6.1節(jié)受壓鋼筋最小配筋率取值；根據(jù)是否抗震，分別取抗震與非抗震受壓鋼筋最小配筋率。1. 其他參數(shù)解釋參見 4.3.2.1.a節(jié)；2. 界限相對受壓區(qū)高度S參見公式4.3.2-12;3. 配筋取每延米結(jié)果，單位（mm2/m ）。42 13 *1縫RE4 3 a 9J9IQif加鮎傳鐘甲戢亠計呂總吠：唁=0 7.的,

11、山4式中：V 構(gòu)件斜截面上的最大剪力設(shè)計值（ kN）;Vcs 構(gòu)件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設(shè)計值（ kN）;Asv配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積：Asv= nx Asv1，此處，n為在同一截面內(nèi)箍筋的肢數(shù)，Asv1為單肢箍筋的截面面積；s沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距（m）;fyv 箍筋抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）；ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）；b 以 1.76r 代替（m）;h0以 1.6r 代替（m）;r圓形截面半徑（m）。FT時盤祠滬門活殆佰玄”駆“廠境壬兀心r矗】(4J2 28)式中:箍筋配筋率。4.2.23b雙排樁雙排樁的前、后排樁用戶可在界面通過按鈕【樁配筋

12、是否考慮軸力】來選擇是按一般受彎構(gòu)件配筋或按偏心受壓 （拉）構(gòu)件配筋。選擇“否”按一般受彎構(gòu)件，箍筋計算參照4.2.23a 節(jié)。選擇“是”按偏心受壓（拉）構(gòu)件，分為壓剪和拉剪按下式計算。Ei.223-1謖排樁旣筋截面示意圉卄起歸（4.2.2-29）式中：V 構(gòu)件斜截面上的最大剪力設(shè)計值（ kN）；與剪力設(shè)計值 V相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計值，以受壓為正，當大于0.3fcA時，N取0.3fcA，此處A為構(gòu)件的截面積； 入偏心受壓構(gòu)件計算截面的剪跨比，按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010第 6.3.12 條入取 1.5;Asv配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積：Asv= nx Asv1，此處，

13、n為在同一截面內(nèi)箍筋的肢數(shù)，Asv1為單肢箍筋的截面面積；s 沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距（ m）;fyv 箍筋抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）；ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）；b 矩形截面的寬，或圓形截面以1.76r代替（m）；h0 矩形截面的有效高度，圓形截面以1.6r代替（m）；175丄 0&maxo伽計BflH斗=-.)-2円(4.3 24)/ _ Sa A14.3 2-fi H常IE吳佃員咼二tint 遇.孔山U.3叩A(chǔ)il. = Eg 處(4.3 2-1)阿;面叵4已皿I&Mn .14.3 291Au- -fJ1-1 3 Ml說H 3.2-12s-0 0553-式中：M -受壓

14、鋼筋A(yù)s和受拉鋼筋A(yù)s所承受的彎矩設(shè)計值（kN m);as-截面抵抗矩系數(shù)；曰 +【、 777T44T 4-* 冷匚Wramax取大截面抵抗矩系數(shù)；a -系數(shù)。當混凝土強度等級不超過C50時，a取為1.0;當混凝土強度等級為C80時，a取為0.94，其間按線性內(nèi)插法確定;As-計算得到的受拉鋼筋面積（mm2）;Asmin-按最小配筋率計算得到的受拉鋼筋面積（mm2）;Asmax-按最大配筋率計算得到的受拉鋼筋面積（mm2）;pmin受拉或受壓鋼筋最小配筋率Max0.2 , 45ft/ fy(%);pmax-受拉鋼筋最大配筋率；E -相對受壓區(qū)咼度；4）界限相對受壓區(qū)咼度；Es-鋼筋彈性模量（N

15、/mm2）；3 -系數(shù)，當混凝土強度等級不超過C50時，3取為0.8,當混凝土強度等級為C80時，3取為0.74,其間按線性內(nèi)插法確定;u正截面的混凝土極限壓應(yīng)變，當處于非均勻受壓時，按公式(4.3.2-13)計算，如果計算的鈕值大于0.0033，取為0.0033;fcu,k混凝土立方體抗壓強度標準值（N/mm2）。注意：其他參數(shù)解釋參見4.3.2.1.a節(jié)。上AU坪廠瞅嶼絡(luò)（t-D瑞. 旳；41 MS)41聞打陽麵曲：4 = Ai 十 Al丄2C 43-20.二1利5面i乖煩J.、mu. 1、.A “(43J2D-站曲1 4 3.2-?*)心=f?*佩i 4 3.2-ZI)式中：M 受壓鋼筋

16、As和受拉鋼筋A(yù)s所承受的彎矩設(shè)計值（kN m）;Mc 混凝土所承受的彎矩設(shè)計值（kN m）;Msi 受壓鋼筋A(yù)s與受拉鋼筋 As所承受的彎矩設(shè)計值（kN m）；As 受拉鋼筋面積（mm2）；As受壓鋼筋面積（mm2）；Asi 與受壓區(qū)砼壓力對應(yīng)的受拉鋼筋面積（mm2）；As2與As對應(yīng)的受拉鋼筋面積（mm2）；as受壓鋼筋合力點至受壓截面邊緣的距離（ mm）； as 截面抵抗矩系數(shù)；a 系數(shù)，當混凝土強度等級不超過C50時，a取為1.0；當混凝土強度等級為C80時，a取為0.94，其間按線性內(nèi)插法確定；fy受壓鋼筋的抗壓強度設(shè)計值（N/mm2）；Asmin按最小配筋率計算得到的受壓鋼筋面積（

17、mm2）；Asmin 按最小配筋率計算得到的受拉鋼筋面積（ mm2）;Asmax按最大配筋率計算得到的受拉鋼筋面積（ mm2）;pmin 受拉或受壓鋼筋最小配筋率Max0.2 , 45ft / fy （%）;pmax 受拉鋼筋最大配筋率 Min0.045, $ a fc/ fy；其中0.045為建議值，僅供psmin 受壓鋼筋最小配筋率，按第1.6.1節(jié)受壓鋼筋最小配筋率取值；根據(jù)是否抗震，分別取抗震與非抗震受壓鋼筋最小配筋率。1. 其他參數(shù)解釋參見 4.3.2.1.a節(jié)；2. 界限相對受壓區(qū)高度$參見公式4.3.2-12;3. 配筋取每延米結(jié)果，單位（mm2/m ）。4 3.2.1.0 埠勻

18、址箭At7 煉A -rr.Er|.,A =% 酩*式中:M 受壓鋼筋A(yù)s和受拉鋼筋A(yù)s所承受的彎矩設(shè)計值（kN m）;As受拉鋼筋面積（mm2）；As受壓鋼筋面積（mm2）； as受壓鋼筋合力點至受壓截面邊緣的距離（ mm）;fy 受拉鋼筋的抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）;Asmin按最小配筋率計算得到的受拉鋼筋面積（ mm2）;Asmax 按最大配筋率計算得到的受拉鋼筋面積（ mm2）;pmin受拉或受壓鋼筋最小配筋率Max0.2 , 45ft / fy （%）；pmax 受拉鋼筋最大配筋率Min0.045, $ afc/fy；其中0.045為建議值，僅供b截面寬度（mm）;ho截面有效高度（

19、mm）;h截面高度（mm）, h0=h - as：其中鋼筋as = c+10mm （c為縱筋混凝土保護層厚度（mm）;注意：配筋取每延米結(jié)果，單位（mm2/m ）。4.322水平筋和拉結(jié)筋由用戶錄入，并在施工圖中繪出。配筋取每延米結(jié)果，單位（mm2/m ）。4.4雙排樁連梁配筋計算4.4.1規(guī)范依據(jù)依據(jù)混凝結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50010-2010）梁截面計算配筋。4.4.2配筋計算4.4.2.1縱筋配筋當l/h5 （ h為截面高度，10為梁的計算跨度，可取支座中心線之間的距離和1.15ln兩者中的小值，In為梁的凈跨）時配筋計算同4.3.2.1節(jié)，按雙筋配筋方式計算。當l/h了 = 口強3 -

20、 dx)(1.4 2-2；打& = 5 （ h為截面高度，I。為梁的計算跨度，可取支座中心線之間的距離和1.15ln兩者中的小值，ln為梁的凈跨）時配筋計算冋 4.223節(jié)，按雙筋配筋方式計算。 當l/h 12 14, 16, 11,20, 22, 25, 28,S6, 40.50HRB400E1 遂 00KKE4O0F22i： L詵示iFl翳唱加、D、E、F甘別表7E羽貼也偽HP蟲勞、HRB533、KR3400、RKB姒“4.5.2計算4.5.2.1縱筋選筋A(yù)cA -式中：As全部縱筋面積計算值（mm2）；Asi單根縱筋面積計算值（mm2）；n縱筋根數(shù)；As” 實際縱筋配筋面積（mm2） 4

21、.5.2.2箍筋選筋箍筋選筋采用混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（ GB 50010-2010，選筋結(jié)果可能存在小的差 別。4.6鋼構(gòu)件截面驗算461正應(yīng)力驗算/式中:M全樁最大彎矩處彎矩設(shè)計值（ N.mm ）;W除鋼管樁外，對x軸的凈截面抗彎模量（mm3）；A截面面積（mm2）；f 鋼材的抗彎強度設(shè)計值（N/mm2），由用戶交互；丫一一截面塑性發(fā)展系數(shù)，用戶選普通工字鋼、輕型工字鋼、H型鋼后，默認1.05, 當用戶選擇鋼管樁時，默認1.15，用戶可在界面自行修改；4.6.2剪應(yīng)力驗算式中：V 計算截面沿腹板平面作用的剪力，選全樁最大剪力（ N）;Sx 計算剪應(yīng)力處以上毛截面對中和軸的面積矩（mm3）；I

22、毛截面慣性矩（mm4）；tw 腹板厚度（mm）,由用戶交互；fv鋼材的抗剪強度設(shè)計值，界面交互（N/mm2）。注意：鋼管樁不進行抗剪驗算。5錨桿計算5.1錨桿（索）的截面面積計算1.普通鋼筋截面面積應(yīng)按下式計算:（5.1-1）2.預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積應(yīng)按下式計算：勺 fry COSi?N = y彈x cos an式中:As、Ap普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋桿體截面面積（mm2）；N土層錨桿（索）的水平向拉力設(shè)計值（kN ）；Nk土層錨桿（索）的軸向拉力標準值（kN ）；fy、fpy普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度設(shè)計值（kPa）；a錨桿與水平面的傾角（）;Y荷載分項系數(shù)，可取1.25,由用戶輸入;Y側(cè)壁重要

23、性系數(shù)，一級工程1.1, 二級工程1.0,三級工程 0.9。5.2錨桿（索）的錨固段長度計算錨桿極限抗拔承載力標準值可按下式估算：* M3 1押-lM=S3小LBKt錨桿抗拔安全系數(shù)；安全等級為一級、二級、三級的支護結(jié)構(gòu)，Kt分別不應(yīng)小于1.8、1.6、1.4，由用戶輸入；qsk,i 錨固體與第i 土層之間的極限粘結(jié)強度標準值（kPa），應(yīng)根據(jù)工程經(jīng)驗并結(jié)合表5.2-1取值；Rk 錨桿極限抗拔承載力標準值（kN）；Fh 擋土構(gòu)件計算寬度內(nèi)的彈性支點水平反力（ kN）；s錨桿水平間距（m）;bs 擋土結(jié)構(gòu)計算寬度（m）；li 錨桿的錨固段在第i 土層中的長度（m）;錨固段長度為錨桿在理論直線滑動

24、 面以外的長度，理論直線滑動面按5.3節(jié)規(guī)定確定；la錨桿的總錨固段長度（m）,不宜小于6m ；d錨桿的錨固體直徑（m）。i福桿的很眼粘結(jié)豪度斬;隹值土的皂稱土的狀匪或密實度：欠常壓連漿二賓壓力、主媒頂土16-303O-J5景泥質(zhì)土16202030制土143Q25-45075153如湖0.25 0.30570-8201l02565-73S5-KXJIl0刀帥100-10粉土帥224440600.75X0.K44-6Je0.乃6W100粉細砂幗224244西中密4263751105HJ-13O中砂稍密54-74TfrLCX)490100*1309(120iso-no粗砂

25、稍密n50130100140中密130-170170-220密實L 70-220120-250礫砂中密、密實190260240290網(wǎng)化巖全鳳化SO-100120-150強風(fēng)化L5O2W200*260注；1采用混槳護壁成孔工莒時，應(yīng)棧表取低值后再根據(jù)具俸情況適當折減丫】采用苣苣護1壁應(yīng)孔工刃右可取裘中的高值！3采用擴孔工莒時，可在表中數(shù)值基礎(chǔ)上適當提高；4采用二次壓力分園劈製注廈工乞時*可在売中次壓力逹漿數(shù)值基石壯bii當握 高；5當砂土中的軸粒含里超過總質(zhì)重的3級出比按衣取值后應(yīng)乘以0.36對有機質(zhì)含里為圧U從銅有機質(zhì)土，應(yīng)按表取直后適當折減：-當錨桿錨固段長度大于】斶t應(yīng)對表中數(shù)值ii當折

26、爾5.3錨桿（索）的自由段長度計算錨桿的自由段長度應(yīng)按下式確定，且不應(yīng)小于5.0m（圖5.3）:誠厲亍十學(xué)+國冋席(53-L)式中:If 錨桿自由段長度（m）;a 錨桿的傾角（ ）；ai 錨桿的錨頭中點至基坑底面的距離（m）;a2基坑底面至擋土構(gòu)件嵌固段上基坑外側(cè)主動土壓力強度與基坑內(nèi)側(cè)被動土壓力強度等值點 0的距離（m）;對多層土地層，當存在多個等值點時 應(yīng)按其中最深處的等值點計算；d擋土構(gòu)件的水平尺寸（ m）;枷一一0點以上各土層按厚度加權(quán)的等效內(nèi)摩擦角平均值（ ）。5.3理論盲線冒動面1-攔土枸件；2-誦桿；”理論直線皤動面5.4錨桿（索）剛度計算錨桿水平剛度系數(shù) kT可按下式計算:(5

27、.4*1)式中：A 桿體實際配筋面積（mm2）；Es桿體彈性模量（N/mm2）,錨桿取 Es=2X 105N/mm2，錨索時取 Es=1.95 X105N/mm2；Ec錨固體組合彈性模量（N/mm2），由用戶父互；-鷗 4(4-g45.42)式中：Ac 錨固體截面面積（mm2）;If -錨桿自由段長度（mm）;la錨桿錨固段長度（mm）;0-錨桿與水平面的傾角（度）；Em 注漿體的彈性模量（MPa）。5.5錨桿（索）選筋計算1.錨桿選筋計算A -侶2.錨索選筋計算根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線（GB/T5224-2003鋼絞線尺寸表，查得有效截面積Ap進行選筋，見表 5.5-1、表 5.5-2。以唏

28、構(gòu)鋼紋線尺寸我憲玷I毛槪2蔚構(gòu)D rnunU詢絲司亶a mm1X34.00J7.7LO.S5.005S.912.96.00*4.8IX疇構(gòu)0續(xù)線尺寸衰公稱宜徑3UU1X79 50Ml11.1074212.7098.715201葩5.6各種支護結(jié)構(gòu)錨桿計算排樁、連續(xù)墻和水泥土墻的錨桿計算參見第5.15.5節(jié)；土釘墻不做抗拉承載力計算,只考慮對整體穩(wěn)定驗算的作用。6穩(wěn)定驗算6.1整體穩(wěn)定驗算系統(tǒng)提供了瑞典條分法、簡化Bishop法、Janbu法三種方法計算整體穩(wěn)定。滑動圓弧處土條重力計算方法有兩種：總應(yīng)力法、有效應(yīng)力法。6.1.1瑞典條分法計算簡圖:1-任意園弧渭動面:2-誦桿06.1.14整體穩(wěn)

29、走計算6.1.1.1總應(yīng)力法(ft.ll 1)式中:K 整體穩(wěn)定安全系數(shù)；Mk抗滑力矩（kN m）;Mq滑動力矩（kN m）;cik、嫌最危險滑動面上第i 土條滑動面上土的固結(jié)不排水（快）剪粘聚力（kPa）、內(nèi)摩擦角標準值（）;系統(tǒng)按水位以上、水位以下分別取值；li 第i 土條的滑裂面弧長（m）；bi 第i 土條的寬度（m）;wi 作用于滑裂面上第i 土條的重量，水位以上按上覆土層的天然土重計算， 水位以下按上覆土層的飽和土重計算（kN/m ）;a 第i 土條弧線中點切線與水平線夾角（）；qo作用于基坑面上的荷載（kPa）。6.1.1.2有效應(yīng)力法整體穩(wěn)定計算采用下列公式進行計算（圖6.1.1

30、-2）6.1.1-2；式中Ks 圓弧滑動穩(wěn)定安全系數(shù)；安全等級為一、二、三級的錨拉式支擋結(jié)構(gòu)，圓弧滑動整體穩(wěn)定安全系數(shù)分別不應(yīng)小于1.35 、 1.3 、 1.25 ；Ks，i 第 i 個滑動圓弧的抗滑力矩與滑動力矩的比值；抗滑力矩與滑動力矩之比的最小值宜通過搜索不同圓心及半徑的所有潛在滑動圓弧確定；cj、 j 第 j 土條在滑弧面上的粘聚力、內(nèi)摩擦角；bj 第 j 土條的寬度；9 第j 土條滑弧面中點處的法線與垂直面的夾角；lj第j 土條的滑弧段長度，取 lj = bj/cos 9;qj 作用在第 j 土條上的附加分布荷載標準值；A Gj 第j 土條的自重，按天然重度計算；uj 第 j 土條

31、在滑弧面上的孔隙水壓力；基坑采用落底式截水帷幕時，對地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外側(cè)，可取Uj = Yhwa, j，在基坑內(nèi)側(cè)，可取 Uj= Yhwp，j；對地下水位以上的砂土、碎石土、粉土， 取Uj = 0；對于粘性土，當界面“”項，選擇“X”時，取 uj= 0；Y地下水重度；hwa，j 基坑外地下水位至第 j 土條滑弧面中點的深度；hwp，j 基坑內(nèi)地下水位至第 j 土條滑弧面中點的深度；Rk，k 第 k 層錨桿對滑動體的極限拉力值；a 第k層錨桿的傾角；sx，k 第 k 層錨桿的水平間距；懷計算系數(shù)；可取 卵=0.5sin ( 9 k+ ak) tan j,此處，j為第k層錨

32、桿與滑弧的交點所在的第 j 土條滑弧處土的粘聚力、內(nèi)摩擦角。1. 排樁、連續(xù)墻、水泥土墻和雙排樁整體穩(wěn)定驗算時，選擇“瑞典條分法”和“有效應(yīng)力法”并不勾選時，對應(yīng)建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程 JGJ 120-2012 中4.2.3和 6.1.3條規(guī)定；2. 程序中，在土層信息中，如果用戶選擇“水土合算”，則認為是黏性土。6.1.4 考慮支錨及花管的整體穩(wěn)定計算計算簡圖：觀;內(nèi)側(cè)花腎斗境外側(cè)花需5.L4-l支畫整體穩(wěn)定性鯊尊簡圖6.141瑞典條分法總應(yīng)力法眩，=遲&曲+冉X烯1-1（氐1.44】5 1.3）:匸1片1.）叫=+ Z.広為十叩匚曲眄kMM宦J c/礙- I 耳）+ j4 L.2 H_； =

33、 JT式中:n 滑動體分條數(shù)； m 滑動體內(nèi)支錨數(shù)； cik、嫌 最危險滑動面上第i 土條滑動面上土的固結(jié)不排水（快）剪粘聚力（kPa）、內(nèi)摩擦角標準值（）;li 第i 土條的滑裂面弧長（m）； sx計算滑動體單元厚度（m）; bi 第i 土條的寬度（m）； wi 作用于滑裂面上第i 土條的重量，按上覆土層的天然土重計算（kN/m）； e 第i 土條弧線中點切線與水平線夾角（）；qo作用于基坑面上的荷載（kPa）;Tnj第j根支錨在圓弧滑裂面外錨固體與土體的極限抗拉力（kN ）;a 支錨與水平面之間的夾角（）;e 第j根支錨與滑弧交點的切線與水平線夾角（）；dnj第j根支錨錨固體直徑（m）;q

34、sik 支錨穿越第i層土土體與錨固體極限摩阻力標準值，無試驗資料時可按規(guī) 程表443取值，（kPa）;lni 第j根支錨在圓弧滑裂面外穿越第i層穩(wěn)定土體內(nèi)的長度（m）;nk 設(shè)置豎向花管的種類數(shù)；坡頂面、坡面、基坑底面分別按三種花管計算；mk第k種花管類型中的花管個數(shù)；Yk 第k種花管的強度發(fā)揮系數(shù)Tukji 第k種花管類型中，第j1根花管的滑移面外部的抗拉強度標準值（ kN ）; akji 第k種花管類型中，第j1根花管與水平面夾角（）；ekji 滑面中點切線與水平面的夾角（）；附第kj1花管處的土體固結(jié)快剪內(nèi)摩角（）;skji第k種花管類型中，第j1根花管的水平間距（m）。1瑞典條分有效應(yīng)

35、力法穩(wěn)定計算中支錨及的處理，參見公式（6.1.4-1）,其中計算土條重量時，Wi替換為Wi。2錨桿（索）參與穩(wěn)定計算的取值取錨桿抗拉力和滑弧外錨固段與土體摩擦阻力兩者之中較小值；3. 花管參與穩(wěn)定計算的取值取花管抗拉力和滑弧外花管與土體摩擦阻力兩者之中較小值；4. 內(nèi)支撐作用可以選擇不考慮，如圖6.141-1,在圖中計算界面里“穩(wěn)定計算是否考慮內(nèi)支撐”處選“X”。6.1.4.1-1計負專面示意囹6.2抗傾覆驗算6.2.1單排樁和連續(xù)墻支護形式對干內(nèi)1（*出E泄曇L尬=為凍加）3二工曲陽6 2 !)式中:Ks 抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，安全等級為一級、二級、三級時應(yīng)不小于1.25、1.2、1.15 ；

36、MEa 支護結(jié)構(gòu)底部以上主動側(cè)水平荷載對支護結(jié)構(gòu)最底部點的彎矩標準值（kN m）;Mep 支護結(jié)構(gòu)底部以上被動側(cè)水平荷載對支護結(jié)構(gòu)最底部點的彎矩標準值（kN m）;Mt 錨桿（索）的拉力標準值對支護結(jié)構(gòu)最底部點的彎矩（ kN m）;Tki 第i個支點反力標準值（kN），對于內(nèi)撐，由用戶輸入；對于錨桿，根據(jù) 式（6.2.1 -4）計算;Tkki 第i排錨桿材料抗力（kN ）;Tmki 第i排錨桿錨固力（kN）;di第i個支點距支護結(jié)構(gòu)最底部點的距離（ m）;si第i個支點的水平間距（m）;Y材料抗力調(diào)整系數(shù)，由用戶輸入；Y 錨桿錨固力調(diào)整系數(shù)，由用戶輸入；As 錨桿實配鋼筋或鋼絞線面積（mm不考

37、慮單排樁、連續(xù)墻的自重； 計算書中將抗傾覆驗算按工況分步輸出。（64-4）式中）;fyk 鋼筋強度標準值（N/mm2）;qsjk 土體與錨固體的極限摩阻力標準值（kPa）;lj 第j層土中錨固段長度（m ;d錨桿直徑（mr）i。6.4抗隆起驗算建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程（JGJ 120-2012）規(guī)定：錨拉式支擋結(jié)構(gòu)和支撐式支擋結(jié)構(gòu) 的嵌固深度應(yīng)符合下列規(guī)定（圖 6.4-1）：I幾He注怡債乜）斗也11（5.4-L）嘰叫哄伽廬住4 式中：Kb抗隆起安全系數(shù)；安全等級為一級、二級、三級的支護結(jié)構(gòu)，Kb分別不應(yīng)小于 1.8、1.6、1.4；Nc、Nq 地基承載力系數(shù)；Y1 基坑外擋土構(gòu)件底面以上土的重度

38、（kN/m3）;對多層土取各層土按厚度加權(quán)的平均重度；Y2 基坑內(nèi)擋土構(gòu)件底面以上土的重度（kN/m3）;對多層土取各層土按厚度加權(quán)的平均重度；Id 擋土構(gòu)件的嵌固深度（m）；h基坑深度（m）；c 支護結(jié)構(gòu)底部滑裂面深度內(nèi)土的加權(quán)粘聚力（kPa）；$支護結(jié)構(gòu)底部滑裂面深度內(nèi)土的加權(quán)摩擦角（弧度）；q0地面均布荷載（kPa）。j打擔(dān)土構(gòu)件底端平面土的抗隆起穩(wěn)定性驗當錨拉式支擋結(jié)構(gòu)和支撐式支擋結(jié)構(gòu)，當坑底以下為軟土?xí)r，其嵌固深度應(yīng)符合下列以最下層支點為軸心的圓弧滑動穩(wěn)定性要求（圖642）。-皿烏）c噸伽昭|、片Kr 圓弧滑動穩(wěn)定安全系數(shù)；安全等級為一、二、三級的錨拉式支擋結(jié)構(gòu),圓弧滑動整體穩(wěn)定安全

39、系數(shù)分別不應(yīng)小于22，1.9，1.7 ；Cj、 j 第j 土條在滑弧面上的粘聚力、內(nèi)摩擦角；b 第j 土條的寬度；e 第j 土條滑弧面中點處的法線與垂直面的夾角；lj第j 土條的滑弧段長度，取 lj = bj/cos e；qj 作用在第j 土條上的附加分布荷載標準值；A Gj 第j 土條的自重，按天然重度計算，水下取飽和重度；圏氐二？匾1弧胃動穩(wěn)忘性噓皐7 土釘墻設(shè)計7.1 土釘內(nèi)力7.1.1 土釘抗拔承載力土釘抗拔承載力應(yīng)符合下列規(guī)定:% 1(L1.1-D式中:Kt 土釘抗拔安全系數(shù)；安全等級為二級、三級的土釘墻，土釘抗拔安全系數(shù) 應(yīng)分別不小于1.6、1.4 ；Nk, j 第j層土釘?shù)妮S向拉

40、力標準值，應(yīng)按7.1.2條的規(guī)定確定；Rk, j 第j層土釘?shù)臉O限抗拔承載力標準值，應(yīng)按7.1.3條的規(guī)定確定。注意：程序中土釘?shù)目拱伟踩禂?shù)和土釘?shù)目估踩禂?shù)是一致的，均為安全等級為二級、三級的土釘墻，安全系數(shù)應(yīng)分別不小于1.6、1.4。7.1.2 土釘軸向拉力標準值單根土釘?shù)妮S向拉力標準值可按下列公式計算:U.Lb2)式中：Nk，j 第j層土釘?shù)妮S向拉力標準值；a 第j層土釘?shù)膬A角；Z 坡面傾斜時的主動土壓力折減系數(shù)，可按公式（7.1.2-3）確定；n 第j層土釘處的主動土壓力分布調(diào)整系數(shù)，可按公式（7.1.2-4）計算;pakj 第j層土釘處的主動土壓力強度的標準值；sxj 土釘?shù)乃?/p>

41、間距，當與相鄰?fù)玲數(shù)拈g距不同時，取其平均值；Szj土釘?shù)拇怪遍g距，當與相鄰?fù)玲數(shù)拈g距不同時，取其平均值。注意:1. 多道土釘共同分擔(dān)土壓力時，豎向范圍Szj取本道土釘與上下土釘間距之和的一半，首道土釘上部取至坡頂，最末道土釘下部取至開挖面，圖7.1.4-1；2. 跨坡土釘，分為上跨坡和下跨坡，上跨坡是指與上一根土釘間距的1/2處在上一個或多個坡上，下跨坡是指與下一根土釘間距的1/2處在下一個或多個坡上；根據(jù)破裂面不同，取值不同，當上土釘在破裂面范圍之外時，上跨坡土釘上部取值范圍取到本坡頂，下跨坡土釘下部取值范圍取到本坡底，當上土釘在破裂面之內(nèi)時，同中間土釘取值。Z 主動土壓力折減系數(shù)；3 土釘

42、墻坡面與水平面的夾角;枷基坑底面以上土體內(nèi)摩擦角標準值按土層厚度加權(quán)的平均值。土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)可按下列公式計算圖巾=丑- 心_弄）?。? 1 T 乞快-可沖叭2 1 序 式中：Zj第j層土釘至基坑頂面的垂直距離；h基坑深度；A Eaj作用在以第j層土釘為中點、sxj、szj為豎向投影面邊長的土釘墻坡面上的主動土壓力標準值；n土釘墻頂面的主動土壓力調(diào)整系數(shù)；n 土釘墻底面的主動土壓力調(diào)整系數(shù)，可取o.6i.o；對粘性土取 叩為.6 ,對砂土取巾為.7 ；n土釘和錨桿層數(shù)。7.1.3 土釘極限抗拔承載力土釘?shù)臉O限抗拔力可按下列公式估算:札=型送曲(7.1.2-6)式中：Rk，j 第j個土釘?shù)臉O

43、限抗拔承載力標準值；第j個土釘?shù)腻^固體直徑；對成孔注漿土釘，按成孔直徑計算，對打入鋼 dj 管土釘，按鋼管直徑計算；qsik 第j個土釘在第i層土的極限粘結(jié)強度標準值，應(yīng)根據(jù)工程經(jīng)驗并結(jié)合表7.1.3 取值；li 第j個土釘在滑動面外第i 土層中的長度；計算單根土釘極限抗拔力時， 取圖7.1.3-1所示直線滑動面，直線滑動面與水平面夾角?。? +m）/2。(P十評圖土釘抗找甬載丈I計茸2-e射溫凝土面層恚T弓土範的愎眼拈結(jié)強度標淮值土的餉土的駆成孔注漿土釘打入帶管土釘耒塡土20-35浪泥質(zhì)土10-2015-25點性土0.75IlCI4丸4時40-55Lr* *W WIj.rA十(玦十呵G D3也旳卜花跋規(guī)十)十的/ 3式中:Ks 圓弧滑動整體穩(wěn)定安全系數(shù)；安全等級為二級、三級的土釘墻，Ks分別不應(yīng)小于1.3、1.25；Ks, i第i個滑動圓弧的抗滑力矩與滑動力矩的比值；抗滑力矩與滑動力矩之比的最小值宜通過搜索不同圓心及半徑的所有潛在滑動圓弧確定；cj、 j 第j 土