貴陽某工程某轉換層施工方案secret

1、貴陽花溪*商住樓轉換層施工方案目 錄一、工程概況1二、編制依據(jù)1三、施工方案1四、混凝土澆筑次序1五、施工機具準備2六、技術物資準備2七、工藝流程2八、工序操作標準3九、模板安裝及驗算4十、梁板支撐體系設置29十一、質量保證措施30十二、安全保證措施32一、工程概況：1、建筑概況：貴陽花溪*商住樓工程，系貴陽*房地產(chǎn)開發(fā)有限公司開發(fā)，由廣東*設計院有限公司設計，中國*工程第*建設有限公司承建，貴州*建設監(jiān)理有限公司監(jiān)理，花溪區(qū)質量監(jiān)督站監(jiān)督。該工程位于花溪區(qū)清溪路與紅陽廠支路交匯處，工程規(guī)劃用地面積4678m2，總建筑面積18630.77m2，其中，地上由1層商業(yè)裙房和a、b兩棟塔式住宅組成，

2、a棟為1+14層，總高48.3m，b棟為1+10層，總高36.3m，地上建筑面積15803.75m2, 地下為停車場，a棟為2層，底板標高-8.8m，b棟為1層，底板標高-4.6m，地下建筑面積2827.02 m2。2、結構概況：該工程設計為框支剪力墻結構，在1層5.65m標高處設置梁式轉換層來轉換上下結構型式，轉換層層高5.7m，其中轉換層及以下為框支剪力墻結構，轉換層以上為短肢剪力墻結構。該轉換層大梁縱橫交錯，最大截面尺寸8001680mm，其余主次梁為4007005001680mm不等，板厚180mm，設計柱、墻、梁板混凝土強度等級為c40，為6度二級抗震，面筋最大直徑25。二、編制依據(jù)

3、：1、貴陽花溪*商住樓結構施工圖2、混凝土結構設計規(guī)范gb50010-20023、鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范gb50205-20024、木膠合板模施工工藝標準qb308-0302三、施工方案：高層建筑梁式轉換層結構中，轉換梁承托上部剪力墻或柱，受力很大，相當于上部結構的空中基礎，是保證結構安全的關鍵結構構件，且由于自身體積龐大，自重重，對模板支撐系統(tǒng)的承載力、剛度和穩(wěn)定性都有嚴格要求，按常規(guī)法施工，已難保證安全和質量，為此作如下方案：1、梁、板、柱、墻模板均采用18mm厚復合木膠板。2、梁高大于700mm時必須設12對拉螺栓，間距400mm，梁、板底模下設50100mm支承木枋立鋪，間距200

4、500mm。3、支撐系統(tǒng)采用483.0鋼管搭設，與各種直角、對接、旋轉扣件混合使用。在轉換層結構未達到要求強度前，負一層結構支撐架必須保留或拆除后必須作二次加固，保證轉換層結構自重及施工荷載通過支撐體系直接傳遞至地下室底板及地基基礎。4、該轉換層梁斷面不是很大，為了保證轉換梁的整體成型質量，并通過對模板及支撐的受力分析和計算，確定對轉換梁板采用一次整澆方案。5、根據(jù)轉換梁位于1層5.65m標高可四面散熱的特點，轉換梁板混凝土澆筑完成并在初凝后終凝前及時加強覆蓋養(yǎng)護，同時控制在高溫期少澆水多覆蓋，以降低混凝土內外溫差值和緩解旱期水化熱，避免混凝土表面產(chǎn)生裂縫。四、混凝土澆筑次序：1、第一次澆筑：

5、主要澆筑豎向構件（柱、墻），均澆至梁底下0.9米標高位置，梁底標高不一致的，以最低梁底標高計算，澆筑時，梁底模及支撐系統(tǒng)已完成。2、第二次澆筑：本次澆筑為轉換梁板構件，由上次的施工面（梁底下0.9米）起一次性澆至梁板面標高，即5.65米，澆筑前梁板鋼筋及模板已完成，上部短肢剪力墻或柱的預埋插筋已預埋，且經(jīng)檢查驗收合格后方可澆筑。該次澆筑需注意以下兩點：、上部結構墻或柱預埋筋的預埋，必須將軸線控制網(wǎng)引測于該層鋼筋骨架上，按照設計圖紙位置和軸線控制網(wǎng)逐一放出每根薄壁柱或墻的實際位置和斷面大樣，并用電焊將每一插筋點焊固定，避免澆筑時插筋移位。、由于轉換梁上部縱筋須錨入柱內梁底下lae長度，即梁底下0

6、.9米，因此柱混凝土在梁底下0.9米段需與梁、板砼同次澆筑，因轉換梁在柱頭部位鋼筋根數(shù)多，各方向層數(shù)相互疊加，致使梁底下0.9米段和柱頭部位用普通混凝土澆筑難以保證施工質量，因此必須采用同標號細石混凝土澆筑。五、施工機械準備：1、選用升立qtz63塔吊一臺作垂直運輸機械。2、商品砼施工機械一套：砂石鏟車1輛，砼攪拌機2臺，砼輸送泵一臺，根據(jù)需要配置鋼質輸送管。3、振動棒：50，6米長2臺，35，3米長2臺。4、夜間施工用的所用照明設備。5、澆筑前對塔吊、攪拌設備、臨時用電及小型施工機、器具的檢查與維修。 六、技術物資準備：1、各工序骨干人員必須熟悉施工圖及施工方案。2、工長及技術人員必須向班組

7、長進行技術交底。3、安全負責人必須對全體參加施工人員進行安全交底。4、事前與供電部門、自來水公司落實用電、水事宜，并關注氣象預報，避免澆筑途中因停電、停水及惡劣氣候影響而中斷。5、作好砂、石及水泥必備儲備。6、辦理好夜間施工手續(xù)，在施工前將預計澆筑時間書面告知附近居民。七、工藝流程：1、支撐系統(tǒng)：鋪設掃地桿架設梁下立柱鋼管（按0.8米間距設）架設梁下大框架加固及效正安裝梁底模（梁高小于600的可一次完成安裝梁底，梁側模）支撐系統(tǒng)。2、鋼筋制安：鋼筋制作柱、墻鋼筋綁扎1.5米高以上梁筋綁扎1米高以上梁筋綁扎1米以下梁高鋼筋的綁扎綁扎樓板筋預埋上層墻、柱筋檢查、校正、設墊塊。3、砼澆筑：檢查模板架

8、設輸送管道淋濕模板各種振動機械通電試運行現(xiàn)場攪拌砼砼輸送泵車送入施工層面澆筑梁柱砼（厚度控制500左右）振搗砼（振點間距不大于500）板砼鋪設（應比設計厚度2030）振搗砼人工趕平養(yǎng)護（24小時后開始）。八、工序操作標準：2、模板安裝：2.1、所有梁模均采用木模，梁與梁，梁與柱、墻凈距小于梁高的除外。2.2、當梁與其它構件間距（凈距）小于梁高，拆模操作空間狹小，工人無法拆除所安裝模板的，均采用一次性木模板。2.3、所有樓板底模全部采用木方加18mm厚復合木膠板施工。2.4、梁凈跨大于3000，底模按跨度的3/1000起拱。2.5、梁高大于700，用303對拉片或12螺桿，間距400400設置拉

9、固。2.6、梁高小于700，用鋼管沿梁長度方向，間距600從支撐架上斜頂加固。2.7、當梁高大于等于1300時，除用鐵拉片或螺桿對拉固定外，同時要在梁高1/2處，用短鋼管斜頂撐，按600間距設置。2.8、模板安裝過程中，梁高大于600時，梁側模分二次安裝完成。2.9、模板接頭必須錯位300，模板下木枋搭接不少于300mm，且接頭兩端必須設置水平支撐桿。3、鋼筋制安：3.1、使用鋼筋必須符合設計及規(guī)范要求，鋼筋接頭、接頭位置，錨固長度要符合設計及規(guī)范。3.2、柱鋼筋連接采用電渣壓力焊，梁筋連接采用氣壓焊。3.3、澆筑柱混凝土前應將柱筋上口用墊塊與模板固定從而保證上口柱筋位置正確。3.4、梁鋼筋縱

10、筋排數(shù)多，排距用與梁同寬的25短筋墊鐵固定，腰筋及拉鉤要按要求設置，并且要綁扎到位。3.5、梁底鋼筋保護墊塊采用硬度較高的花崗巖墊塊，且必須事前墊設到位。板上、下層之間墊馬凳筋，以定位上層鋼筋。3.6、梁柱節(jié)點處，梁的保護層偏大，通過兩種方式解決：一是適當調整柱筋保護層，讓梁筋利用柱筋間隙穿過；二是將梁筋錨入柱內這部分筋用扳頭對扳形成一定彎折后通過。3.7、縱橫梁、板、柱節(jié)點處鋼筋層數(shù)多，相互疊加影響保護層，在不影響使用功能的前提下，將主梁梁底標高降低5cm，而梁筋骨架按原斷面尺寸加工，即主梁實體混凝土斷面加大5cm施工。4、砼澆筑施工：4.1、采用現(xiàn)場自拌泵送混凝土，水泥采用麟山po42.5

11、普通硅酸鹽水泥，塌落度控制在1620cm。4.2、混凝土澆筑前倉的準備：4.2.1、清理模板內雜物，用水沖洗濕潤模板，抄好水平標高記。4.2.2、架設好施工管道，熟悉工長指定的混凝土澆灌路線、施工縫留設等技術交底。4.2.3、檢查機具設備是否運轉正常，電源線照明線路是否安全齊備。4.2.4、選取有經(jīng)驗的專職振動棒工。4.3、混凝土澆筑后倉的準備：4.3.1、由工長下達任務書，確定混凝土用量，向材料部門及攪拌站提供混凝土計劃用量，便于材料部門備料。4.3.2、混凝土使用材料必須經(jīng)檢驗合格，成立專人隨時抽查和監(jiān)督攪拌站計量情況、塌落度等。4.4、混凝土澆筑按每3米幅寬按“s”型循序推進。4.5、鋼

12、筋間距較小的柱頭、梁頭，砼灌注須先用c40細石砼，每灌注一次其深度控制在300左右，用振動棒每隔300厚振搗密實一層，如此循環(huán)澆注至梁頂面下300層面。4.6、 c40細石砼灌注時，柱頭、梁頭周圍1000范圍到位后，剩余的梁板再用c40粗骨料砼灌注。要注意的是，當梁筋間距小于50時，砼澆筑方法同1條，一、二次澆筑砼間隔時間控制34小時。4.7、當梁高小于1000，鋼筋間距大于50時，可用c40粗骨砼一次性澆筑振搗。九、模板安裝及驗算：高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(jgj130-2001)、混凝土結構設計規(guī)范gb50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(gb 50009-

13、2001)、鋼結構設計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002(3)中扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。（一）、8001680梁模板(扣件鋼管架)計算書：1、參數(shù)信息1.1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 b(m)：0.80；梁截面高度 d(m)：1.68；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.05；立桿步距h(m)：1.40；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)：1

14、.00；梁支撐架搭設高度h(m)：6.20；梁兩側立桿間距(m)：1.50；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：3；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；1.2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.30；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kn/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kn/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kn/m2)：4.0；1.3.材料參數(shù)木材品種

15、：柏木；木材彈性模量e(n/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(n/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7；面板材質：木面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0；1.4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4；1.5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：400；次楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：m14；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，500mm，950mm，1350mm；

16、主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根數(shù)：2；2、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正

17、系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值17.848 kn/m2作為本工程計算荷載。3、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)3.1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： m/w f其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 4022/6=26.67cm3； m - 面板的最大彎矩(nmm)； - 面板的彎

18、曲應力計算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：m = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.417.850.9=7.71kn/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.440.9=2.016kn/m；計算跨度: l = (1680-180)/(5-1)= 375mm；面板的最大彎矩 m= 0.17.71(1680-180)/(5-1)2 + 0.1172.016(1680-180)/(5-1)2= 1.42105nmm；面板的最大支座反力

19、為: n=1.1q1l+1.2q2l=1.17.710(1680-180)/(5-1)/1000+1.22.016(1680-180)/(5-1)/1000=4.088 kn；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.42105 / 2.67104=5.3n/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13n/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.3n/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13n/mm2，滿足要求！ 3.2.撓度驗算 =0.677ql4/(100ei)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 7.71n/mm； l-計算跨度: l = (

20、1680-180)/(5-1)=375mm； e-面板材質的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 40222/12=26.67cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.71(1680-180)/(5-1)4/(10095002.67105) = 0.407 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1680-180)/(5-1)/250 = 1.5mm；面板的最大撓度計算值 =0.407mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！4、梁側模板支撐的計算4.1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算

21、。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.088/0.400= 10.219kn/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為:w = 251010/6 = 166.67cm3；i = 25101010/12 = 833.33cm4；e = 9000.00 n/mm2；計算簡圖剪力圖(kn)彎矩圖(knm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 m = 0.164 knm，最大支座反力 r= 4.496 kn，最大變形 = 0.024 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = m/wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受

22、彎應力計算值 = 1.64105/1.67105 = 1 n/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17n/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1 n/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17n/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；次楞的最大撓度計算值 =0.024mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！4.2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.496kn,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為:w =

23、251010/6 = 166.67cm3；i = 25101010/12 = 833.33cm4；e = 9000.00 n/mm2；主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(knm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 m= 0.337 knm，最大支座反力 r= 4.883 kn，最大變形 = 0.078 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = m/wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 3.37105/1.67105 = 2 n/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17n/mm2；主楞的受彎應力計算值 =2n/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17n/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)

24、連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.078 mm主楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計算值 =0.078mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:nn= fa其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 n/mm2； 穿梁螺栓型號: m14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: a = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =4.883 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 170105/

25、1000 = 17.85 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=4.883kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=17.85kn，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 1002020/6 = 6.67103mm3； i = 100202020/12 = 6.67104mm4；6.1.抗

26、彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = m/wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kn/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.68+0.300.100.90=4.659kn/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kn/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.100.90=0.504kn/m；q=4.659+0.504=5.163kn/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.14.659266.6672+0.1170.504266.6672=3.73104nmm；ra=rd=0.4q1l+0.45q2l=0.44.6590.2

27、67+0.450.5040.267=0.557knrb=rc=1.1q1l+1.2q2l=1.14.6590.267+1.20.5040.267=1.528kn =mmax/w=3.73104/6.67103=5.6n/mm2；梁底模面板計算應力 =5.6 n/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13n/mm2，滿足要求！6.2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100ei)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=3.883kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l

28、=266.67mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =266.67/250 = 1.067mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6774.659266.74/(10095006.67104)=0.252mm；面板的最大撓度計算值: =0.252mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.067mm，滿足要求！7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。7.1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板

29、最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.528/0.1=15.28kn/m7.2.鋼管的支撐力驗算 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=5.08cm3i=12.19cm4鋼管強度驗算計算公式如下:最大彎矩 m =0.1ql2= 0.115.280.12 = 0.015 knm；最大應力 = m / w = 0.015106/5080 = 3 n/mm2；抗彎強度設計值 f =205 n/mm2；鋼管的最大應力計算值 3 n/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 2v/afv其

30、中最大剪力: v =0.614.1650.1 = 0.917 kn；鋼管受剪應力計算值 =20.9171000/489.000 = 3.750 n/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 n/mm2；鋼管的受剪應力計算值 3.75 n/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 n/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100ei)=l/250鋼管最大撓度計算值 = 0.67715.281004 /(10020600012.19104)=0mm；鋼管的最大允許撓度 =0.1001000/250=0.400 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0 mm 小于 鋼管的最大

31、允許撓度 =0.4 mm，滿足要求！7.3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：p1=ra=0.557kn梁底模板中間支撐傳遞的集中力：p2=rb=1.528kn梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：p3=1.2000.100(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.100(1.680-0.180)0.300=1.066kn 簡圖(knm) 剪力圖(kn) 彎矩圖(knm) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:n1=n5=0.331 kn；n2=n4=3.155 kn；n3=0.669 kn；最大彎矩 mmax=0.143 knm；最大撓

32、度計算值 vmax=0.094 mm；最大應力 =0.143106/5080=28.1 n/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 n/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 28.1 n/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 n/mm2,滿足要求!8、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐鋼管的支座反力。鋼管的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為：w=5.08 cm3；i=12.19 cm4；e= 206000 n/mm2；8.1.梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p= 0.331 kn 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算

33、剪力圖(kn) 支撐鋼管計算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 mmax = 0.079 knm ；最大變形 max = 0.055 mm ；最大支座力 rmax = 1.814 kn ；最大應力 =m/w= 0.079106 /(5.08103 )=15.6 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 15.6 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.055mm小于500/150與10 mm,滿足要求!8.2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)

34、梁計算；集中力p= 3.155 kn 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kn) 支撐鋼管計算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 mmax = 0.757 knm ；最大變形 max = 0.527 mm ；最大支座力 rmax = 14.134 kn ；最大應力 =m/w= 0.757106 /(5.08103 )=149.1 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 149.1 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.527mm小于500/150與10 mm,滿

35、足要求!9、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kn 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 r=14.134 kn；r 16.00 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 10、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = n

36、/(a)f1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： n2 =14.134kn；腳手架鋼管的自重： n3 = 1.20.1466.2=1.085kn；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：n4=1.2(1.00/2+(1.50-0.80)/2-1.200)0.500.30+(1.00/2+(1.50-0.80)/2-1.200)0.500.180(1.50+24.00)=-1.027kn；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：n5=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.500-0.800)/2-1.2000.500=-0.980kn；

37、n =n2+n3+n4+n5=14.134+1.085+-1.027+-0.98=13.213kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積(cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205n/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = max1.167

38、1.71.4,1.4+20.05= 2.777 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.05m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2777.46 / 15.8 = 176；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.23；鋼管立桿受壓應力計算值；=13212.996/(0.23489) = 117.5n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 117.5n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205n/mm2，滿足要求！2.梁

39、底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：n1 =3.155kn；腳手架鋼管的自重： n3 =1.20.1466.2=1.085kn；n =n1+n3 =3.155+1.085=4.24kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2； l

40、o - 計算長度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = max1.1671.71.4,1.4+20.05= 2.777 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.05m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2777.46 / 15.8 = 176；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.23；鋼管立桿受壓應力計算值；=4240.459/(0.

41、23489) = 37.7n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 37.7n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205n/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.01(1.4+0.052) = 1.768 m； k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a =1.5按照表2取值1.01；lo/i = 1768.005 / 15.8 = 112；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.502；鋼管立桿的最大應力計算值；= 13212.996/(0.5

42、02489) = 17.3n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 17.3n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205n/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全11、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 7501=750 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 750 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = n/a =13.213/0.25=52.852 k

43、pa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：n = 13.213 kn；基礎底面面積 ：a = 0.25 m2 。p=52.852 fg=750 kpa 。地基承載力滿足要求！12、梁模板高支撐架的構造和施工要求除了要遵守扣件架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內容12.1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。12.2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置

44、；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。12.3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。12.4.剪

45、刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。12.5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載n12kn時，可用雙扣件；大于12kn時應用頂托方式。12.6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊

46、力矩都要控制在45-60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。12.7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。（二）、板模板(扣件鋼管架)計算書：1、參數(shù)信息：1.1、模板支架參數(shù)：橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.5；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10

47、；模板支架搭設高度(m):5.70；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；1.2、荷載參數(shù)：模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.500；1.3、材料參數(shù)：面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量e(n/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(n/mm2):13；木方抗剪強度設計值(n/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量e(n/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(n/mm2):13

48、.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：8號槽鋼；1.4、樓板參數(shù)：樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元2、模板面板計算：模板面板為受彎構件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w = 1001.82/6 = 54 cm3；i = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖2.1、荷載計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kn/m；(2

49、)活荷載為施工人員及設備荷載(kn/m)：q2 = 2.51= 2.5 kn/m；2.2、強度計算：計算公式如下:m=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kn/m最大彎矩 m=0.17.522502= 47000 nm；面板最大應力計算值 =m/w= 47000/54000 = 0.87 n/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 n/mm2；面板的最大應力計算值為 0.87 n/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 n/mm2,滿足要求!2.3、撓度計算：撓度計算公式為=0.677ql4/(100ei)=l/250其中q =q1=3.35kn/m面板最大撓度計算值

50、 = 0.6773.352504/(100950048.6104)=0.019 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!3、模板支撐方木的計算：方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；i=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖3.1、荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kn/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kn/m ；(2

51、)活荷載為施工人員及設備荷載(kn/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kn/m；3.2、強度驗算：計算公式如下:m=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kn/m；最大彎矩 m = 0.1ql2 = 0.11.8812 = 0.188 knm；方木最大應力計算值 = m /w = 0.188106/83333.33 = 2.256 n/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 n/mm2；方木的最大應力計算值為 2.256 n/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 n/mm2,滿足要求!3.3、抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: