游泳館轉換層施工方案#甘肅

1、定西游泳館-8.2311.97施工方案編制單位：甘肅華廈建設集團有限公司編制時間：二零一三年二月目 錄一、編制依據(jù)3二、工程概況31、建筑概況32、結構概況4三、工程質(zhì)量目標4四、總體施工方案制定41、整體分層方案制定42、結構加固支撐方案53、整體分層澆筑砼齡期強度控制方案64、結構轉換層模板支撐體系方案65、鋼筋工程施工方案86、砼工程施工方案9五、梁模板（碗扣式）計算書111、工程屬性112、荷載設計113、模板體系設計114、面板驗算126、主梁驗算167、立柱驗算188、可調(diào)托座驗算19六、結構轉換層安全施工技術措施19一、編制依據(jù)1、定西天慶嘉園游泳館施工圖紙。2、jgj138 2

2、001型鋼混凝土組合結構技術規(guī)程。3、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質(zhì)200987號文。4、建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質(zhì)2009254號文）。5、建筑施工模板安全技術規(guī)范jgj 162-2008。6、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范jgj 166-20087、本工程圖紙會審紀要。二、工程概況1、建筑概況定西天慶嘉園游泳館位于定西市新城區(qū)，鳳安路以東，城南六路以南，定西路以西，勁東路以北，緊鄰體育公園，建筑平面呈v形布置，北段為游泳池，南段為商業(yè)。北段地下負12.53米，為八道標準游泳池，地上四層，一、二層為游泳池上空，三、四層為六廳標準電影院；南段負一層為電玩

3、城，以上四層為商業(yè)配套；建筑面積19700平方米。2、結構概況游泳館南段商業(yè)部分結構為框架剪力墻結構，層高地下負一層、一層、二層6米，三層、四層4.5米；北段-12.5311.97游泳池部分為型鋼混凝土結構，其中-12.53-8.23為游泳池設備層，-8.2311.97為游泳池上空，游泳池頂層設置為t型結構轉換層，梁為型鋼混凝土轉換大梁，截面尺寸bh=10002200,凈跨度27.55m，大梁頂標高11.97m，轉換大梁兩端支座為型鋼砼框支柱。游泳池底板與頂板之間層高20.20米，游泳池底板面標高-8.23m，板厚250mm,頂板頂面標高11.97m，板厚150mm。砼強度等級為c40，大梁內(nèi)

4、配置60019006034型鋼，縱向受力主筋為hrb400級，鋼筋接頭均采用直螺紋套筒機械連接方式。三、工程質(zhì)量目標根據(jù)本工程建筑結構特點，考慮二次裝修需要，確定本工程施工質(zhì)量目標如下：游泳館模板分項工程質(zhì)量為清水混凝土，局部采取打磨后符合國家現(xiàn)行清水混凝土施工質(zhì)量驗收標準。四、總體施工方案制定1、整體分層方案制定本工程11.97米處klga-1、klga-2、klga-3內(nèi)置6001900型鋼，根據(jù)設計要求該型鋼中部允許開一排模板對拉孔，為了使混凝土達到清水砼效果，經(jīng)與建設、監(jiān)理、設計單位充分協(xié)商、研究，并根據(jù)同類工程已組織施工成功技術資料，決定“定西天慶嘉園游泳館”11.97m標高處結構轉

5、換層砼實施“整體分層澆筑”施工方案。具體分層位置及方法：第一層（次），klga-1、klga-2、klga-3連同所有次梁整體澆筑至板底；第二層（次），澆筑150mm厚板，完成整個轉換層的澆筑。2、結構加固支撐方案轉換層大梁理論總荷重在55kn/m256kn/m2,轉換層250mm厚底板理論荷重6.25kn/m2,轉換層150mm厚頂板理論荷重3.75kn/m2。按照該工程設備層（-8.23m標高）框架梁板結構設計，經(jīng)綜合計算分析，第一次整體澆筑的轉換層結構施工荷載，通過搭設在其下部的滿堂架支撐體系，傳遞給-8.23梁板結構，并主要由梁板結構承擔。同時，應在設備層空間內(nèi)，對下列部分設備層梁板結

6、構進行支撐加固：、直接對應于“klga-1、klga-2、klga-3”各道轉換層大梁的設備層梁板結構。以上結構支撐加固設施，必須在設備層結構支模時一次完成，并按快拆體系設計，拆模時保留不拆，不松動。結構支撐加固設施應經(jīng)過逐一檢查驗收，確保結構支撐架體全部處于可靠支承受力工作狀態(tài)。并在上部砼澆筑未完成以前，必須保證支撐架體不動。待上部結構砼同條件強度達到設計強度值的50%澆筑完成后方可拆除。3、整體分層澆筑砼齡期強度控制方案該工程轉換層結構設計砼強度等級c40，下部設備層梁板結構砼強度等級c40。根據(jù)轉換層整體分層澆筑總體方案設計：（1）、在實施轉換層結構模板支撐體系正式布排搭設時，設備層（-

7、8.23m標高）梁板砼齡期強度應達到設計值的70以上。（2）、在實施“第一次”轉換層砼整體澆筑之前，設備層梁板結構砼齡期強度應達到設計值的90以上。（3）、本工程結構轉換層“第一、二次”砼整體分層澆筑，均應分別按照5d、7d、10d、14d、21d、28d及60d，留置砼同條件試塊，各齡期砼同條件試塊留置每段不少于二組，其中28d、60d砼同條件試塊留置每段不少于三組?！暗谌巍表艥仓H留置14d、28d及60d各齡期砼同條件試塊。（4）、本工程結構轉換層“各次”砼整體分層澆筑及其模板、結構支撐體系的最后拆除，嚴格執(zhí)行“砼澆筑令”及“拆模令”制度。砼澆筑令、拆模令由集團公司總工程師簽發(fā)。4、結

8、構轉換層模板支撐體系方案（1）、設備層梁板結構加固支撐轉換層“第一次”整體分層澆筑砼的施工荷載主要有設備層梁板（-8.23m標高）結構承擔，但必須按前述“2”之第2項“結構加固支撐方案”中的要求，對設備層部分梁板結構進行加固支撐。、對應于“klga-1、2、3”轉換層大梁平面位置的設備層梁板結構，采用雙排碗扣式鋼管支撐架進行加固支撐。碗扣架雙排立桿排距950mm，縱向間距650mm，橫桿步距1200mm，立桿底部橫向、頂部縱向布置100100mm方木支墊，可調(diào)底托、頂托調(diào)節(jié)架體標高并使架體立桿與被加固梁板結構適度頂緊保持可靠受力工作狀態(tài)。（2）、轉換層結構模板及支撐體系方案轉換層結構模板體系分

9、為兩部分：第一部分為轉換大梁底模及側模，為了保證大梁清水砼的效果，側模采用全鋼定型大模板，底模采用15mm厚竹膠板鋪設，竹膠板下部木擱柵間距100150mm加固支撐。第二部分為轉換層150mm厚頂板平臺模板，采用15mm厚竹膠板鋪設，竹膠板下部木擱柵間距300450mm。轉換層結構模板支撐體系，采用483.5鋼管扣件式滿堂架支撐體系。、klga-1、2、3轉換大梁下部設雙排立桿支撐架，排距600mm,縱向立桿600mm，橫向超出梁邊1米，碗扣架橫桿步距設計1200，必須設一道掃地桿，雙向每個跨間均布搭設連續(xù)式剪刀撐，以加強、提高支撐體系側向剛度，同時將支撐架體與框支柱用扣件鋼管1200 “井字

10、式”鎖定。立桿頂部設可調(diào)托撐，保持支撐架體立桿軸心受力狀態(tài)。在保持并符合支撐架搭設要求條件下，轉換大梁下支撐單立桿設計荷載30kn。為了便于施工及保證安全豎向每隔6米滿防護一次（支撐系統(tǒng)具體見詳圖）、轉換層底板下部滿堂支撐架立桿雙向1200mm，橫桿步距1300。立桿底部、頂部均設可調(diào)托撐。（3）、轉換層結構模板支撐體系拆除方案、拆除時間結構轉換層模板支撐體系，梁側模在達到0.2mp時拆除，所有受力模板必須在砼齡期強度達到設計強度的90以上，執(zhí)行“拆模令”制度，方準予按規(guī)定順序有組織地展開拆除。、拆除順序總體拆除順序是自上而下依次拆除：a、轉換層內(nèi)部大梁側模；b、轉換大梁及底板下模板支撐體系；

11、c、轉換層內(nèi)部頂板模板支撐體系；d、設備層部分梁板結構加固支撐體系。5、鋼筋工程施工方案該工程結構轉換層，因kz1、kz2、kz3、klga-1、klga-2、klga-3內(nèi)設置型鋼，型鋼邊緣設置受力鋼筋，根據(jù)設計要求，箍筋遇型鋼時穿過，為了便于施工和滿足設計要求，箍筋做成“l(fā)”“ ”，單面搭接焊10d，焊接時必須采取保護措施嚴禁燒傷型鋼；底板與頂板結構均為雙層雙向配筋，轉換大梁縱向鋼筋采用直螺紋套筒機械接頭連接，轉換大梁上部鋼筋接頭設在跨中1/3跨范圍內(nèi)，下部鋼筋接頭設在支座兩邊1/3跨范圍之內(nèi)，鋼筋機械接頭設置的其它要求，執(zhí)行“gb 50204-2002”混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范5.

12、4.5條等相關規(guī)定。本工程結構轉換層直螺紋鋼筋機械接頭連接施工，嚴格執(zhí)行國家現(xiàn)行行業(yè)技術標準“jgj107-96”鋼筋機械連接通用技術規(guī)程和“dbj/ct005-99”鋼筋等強滾制直螺紋連接技術規(guī)程，根據(jù)以上“標準”進行“接頭的施工現(xiàn)場檢驗與驗收”，做好“機械接頭施工記錄”。在工序中，對經(jīng)檢驗合格的機械接頭，用“紅色”油漆隨及標識清楚，本工程鋼筋機械接頭性能等級為“a”級標準。大梁鋼筋保護層厚度，采用符合“保護層厚度”要求的專用塑料墊塊支墊，轉換層底板與頂板上部鋼筋支撐馬凳筋規(guī)格12，雙向600梅花式布置。6、砼工程施工方案本工程框柱砼分三次澆筑，每次澆筑高度為6米，第三次連同梁澆筑，梁板先澆

13、筑梁，后單獨澆筑板。（1）、本工程結構砼采用預拌砼泵送連續(xù)澆筑施工工藝。其中，大梁砼應組織分層連續(xù)澆筑，分層厚度不大于500mm。砼泵干管平行于軸內(nèi)側布置，支管垂直布置，間距3000mm。砼澆筑作業(yè)面至少布置三臺插入式振搗器，并排相互銜接同步向前振搗澆筑。（2）、轉換大梁砼“第一、二次”澆筑，必須注意控制砼從大梁側面進料，禁止前次澆筑砼過程任意污染大梁上部鋼筋。（3）、第一、二次澆筑轉換層大梁砼留置水平施工縫界面位置，必須嚴格控制砼振搗時間，既要防止少振、欠振，也要避免過振造成大量水泥漿體上浮，使水平施工縫位置砼表面形成粗糙面。 6、砼工程施工技術措施 （1）、對轉換大梁砼配合比進行優(yōu)化設計，

14、采用永登祁連山牌42.5級普通硅酸鹽水泥，粗骨料采用531.5mm連續(xù)級配破碎卵石，含泥量1%，細骨料選用中砂，mx2.62.8，含泥量2%。（2）、砼內(nèi)摻加qj-型高效緩凝減水劑，延緩砼初凝時間6h，減少水泥用量，降低并推遲砼中水泥水化熱峰值，提高砼早期強度。砼內(nèi)摻加適量(摻量由試驗確定)級標準粉煤灰，綜合改善砼工藝性能。（3）、砼水膠比嚴格控制在0.32以內(nèi)，坍落度控制在140160mm。（4）、砼澆筑中應特別加強連續(xù)澆筑的控制，防止冷縫。（5）、砼澆筑中加強接槎的控制，防止發(fā)生斜槎。（6）、大梁砼在泵送連續(xù)澆筑過程中，插入式振搗棒移動間距控制在400500mm，振搗時間控制在1530s，

15、正常振搗作業(yè)，既要防止欠振，也應注意避免過振，且間隔30min左右時間，進行一次復振，以提高砼密實性、握裹力和砼抗裂性能。（7）、澆筑面至少布置三臺振搗棒，一臺在砼下料點，一臺在砼流淌斜面，另一臺在斜面坡腳，先振下料點，然后由坡腳開始向坡頂振搗。最后一層砼澆筑后初凝之前，可能在砼表面出現(xiàn)干縮裂縫，采取二次振搗（平板振搗器拖振一遍）的措施，進行處理，終凝前進行二次抹壓，消除表面裂縫。（8）、延長大梁側模脫模時間并不少7d，保證砼初期良好的養(yǎng)護條件，并且，加強澆水養(yǎng)護，采用塑料薄膜覆蓋，保持砼表面濕潤。第一次砼澆筑后，在大梁與底板形成的區(qū)間內(nèi)蓄水養(yǎng)護不少于7d，第二次砼澆筑完成后，塑料薄膜覆蓋，梁

16、側模拆除后立即噴涂養(yǎng)護液，澆水養(yǎng)護不少于15d。（9）、“第三次”砼澆筑成形后，無插筋處覆蓋塑料膜并蓄水養(yǎng)護不少于15d。（10）、項目部應按照“轉換層”總體施工方案，做好結構轉換層各分項工程施工前期組織準備工作，確保施工總進度計劃按期完成。（11）、轉換層正式澆筑前三天，通知集團公司驗收。（12）、項目部應根據(jù)本方案進一步細化各項施工保證措施。五、梁模板（碗扣式）計算書1、工程屬性新澆混凝土梁名稱klga-1新澆混凝土梁計算跨度(m)27.552、荷載設計模板及其支架自重標準值g1k(kn/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值g2k(kn/

17、m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值g3k(kn/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值g3k(kn/m3)1.1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值q2k(kn/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kn/m2)基本風壓0(kn/m2)0.20.14風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.83、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距l(xiāng)a(mm)600步距h(mm)1200立柱根數(shù)4立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離(mm)0,500,500,500底模下設支撐小梁根數(shù)10梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100 設計簡圖如下：模板設計立面圖4、面板驗算模板類型覆

18、面木膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值f(n/mm2)15模板彈性模量e(n/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(g1k+(g3k+g2k)h)+1.4q2k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.72170.05kn/m q1靜0.91.35g1k+(g2k+g

19、3k)h10.91.350.1+(24+1.5)2.2168.28kn/m q1活0.91.40.7q2k10.91.40.7211.76kn/m q2g1k+(g2k+g3k)h10.1+(24+1.5)2.2156.2kn/m (1)、強度驗算 mmax-0.107q1靜l2+0.121q1活l2-0.10768.280.112+0.1211.760.1120.09knm mmax/w0.09106/375002.34n/mm2f15n/mm2 (2)、撓度驗算 max0.632ql4/(100ei)=0.63256.2111.114/(10010000281250)0.02mml/400

20、111.11/4000.28mm (3)、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) r1=r5=0.393q1靜l +0.446q1活l=0.39368.280.11+0.4461.760.113.07kn r2=r4=0.928q1靜l +1.142q1活l=0.92868.280.11+1.1421.760.117.26kn r3=1.143q1靜l +1.223q1活l=1.14368.280.11+1.2231.760.118.91kn 標準值(正常使用極限狀態(tài)) r1=r5=0.393 q2l=0.39356.20.112.45kn r2=r4=0.928 q2l=0.92856.2

21、0.11+1.1421.760.115.79kn r3=1.143 q2l=1.14368.280.117.14kn5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)100100小梁抗彎強度設計值f(n/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(n/mm2)1.78小梁彈性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)166.67小梁截面慣性矩i(cm4)833.33 q1max3.07+0.91.35(0.3-0.1)1/9，8.91+0.91.35(0.3-0.1)1/98.94kn/m q2max2.45+(0.3-0.1)1/9，7.14+(0.3-0.1)1/97.16kn/m (1)

22、、抗彎驗算 mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.940.62，0.58.940.4520.91knm mmax/w0.91106/1666705.43n/mm2f15.44n/mm2 (2)、抗剪驗算 vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.940.6，8.940.454.02kn max3vmax/(2bh0)=34.021000/(2100100)0.6n/mm21.78n/mm (3)、撓度驗算 10.632q2l14/(100ei)0.6327.166004/(10093508333300)0.08mml/400600/4001

23、.5mm 2q2l24/(8ei)7.164504/(893508333300)0.47mml/400450/4001.12mm (4)、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.940.6，0.3938.940.6+8.940.456.13kn 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為r1r102.12kn，r2r95kn，r2r3r4r5r6r76.13kn 正常使用極限狀態(tài) rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.160.6，0.393

24、7.160.6+7.160.454.91kn 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為r1r101.7kn，r2r93.99kn，r2r3r4r5r6r74.91kn6、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁材料規(guī)格8號槽鋼可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量e(n/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(n/mm2)205主梁抗剪強度設計值(n/mm2)125主梁截面慣性矩i(cm4)101.3主梁截面抵抗矩w(cm3)25.3 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： (1)、抗彎驗算 主梁彎矩圖(knm) mmax/w1.02106/2530040.19n/mm2f=205n/mm2 (2)、抗剪驗算 主梁

25、剪力圖(kn) vmax12.46kn maxvmax/(8iz)bh02-(b-)h2=12.46100043802-(43-5)642/(810130005)36.75n/mm2125n/mm2 (3)、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.05mml/400333.33/4000.83mm (4)、支座反力驗算 r10.79kn，r224.72kn，r324.72kn，r40.79kn7、立柱驗算鋼管類型(mm)483立柱截面面積a(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩w(cm3)4.49立柱抗壓強度設計值f(n/mm2)205 =h/i=1200/15.8=75.95=150 查表得，0.78 (1)、風荷載計算 mw0.921.40.140.61.22/100.01knm (2)、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.2)+0