混凝土及砌體結(jié)構(gòu)PPT學(xué)習(xí)教案

1、會(huì)計(jì)學(xué)1混凝土及砌體結(jié)構(gòu)混凝土及砌體結(jié)構(gòu)第1頁(yè)/共59頁(yè)第2頁(yè)/共59頁(yè)第3頁(yè)/共59頁(yè)第4頁(yè)/共59頁(yè)第5頁(yè)/共59頁(yè)第6頁(yè)/共59頁(yè)第7頁(yè)/共59頁(yè)第8頁(yè)/共59頁(yè)第9頁(yè)/共59頁(yè)第10頁(yè)/共59頁(yè)在每一小題的四個(gè)備選答案中，選出在每一小題的四個(gè)備選答案中，選出一個(gè)正確的答案，并將其號(hào)碼填寫在一個(gè)正確的答案，并將其號(hào)碼填寫在題干的括號(hào)內(nèi)。題干的括號(hào)內(nèi)。第11頁(yè)/共59頁(yè)在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)中，混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是?。ㄔ阡摻罨炷两Y(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)中，混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是取（ ）。 平均強(qiáng)度減去兩倍均方平均強(qiáng)度減去兩倍均方； 平均強(qiáng)度平均強(qiáng)度； 平均強(qiáng)度減去一倍均方平均強(qiáng)度減去一倍均方； 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度除以

2、混凝土材料分項(xiàng)系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度除以混凝土材料分項(xiàng)系數(shù)。1：第12頁(yè)/共59頁(yè)在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，熱軋鋼筋的強(qiáng)度取值依據(jù)是鋼筋的在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，熱軋鋼筋的強(qiáng)度取值依據(jù)是鋼筋的（ ）。）。 彈性極限應(yīng)力值彈性極限應(yīng)力值； 比例極限應(yīng)力值比例極限應(yīng)力值； 屈服強(qiáng)度屈服強(qiáng)度； 極限強(qiáng)度極限強(qiáng)度 。2：第13頁(yè)/共59頁(yè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的可靠性是指（鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的可靠性是指（ ）的總稱。）的總稱。 結(jié)構(gòu)的安全性，適用性和耐久性；結(jié)構(gòu)的安全性，適用性和耐久性； 結(jié)構(gòu)的安全性，適用性和經(jīng)濟(jì)性；結(jié)構(gòu)的安全性，適用性和經(jīng)濟(jì)性； 結(jié)構(gòu)的安全性，經(jīng)濟(jì)性和抗震性；結(jié)構(gòu)的安全性，經(jīng)濟(jì)性和抗震性； 結(jié)構(gòu)的抗裂性，經(jīng)濟(jì)性和

3、適用性。結(jié)構(gòu)的抗裂性，經(jīng)濟(jì)性和適用性。3： 第14頁(yè)/共59頁(yè)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中荷載設(shè)計(jì)值結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中荷載設(shè)計(jì)值Q與標(biāo)準(zhǔn)值與標(biāo)準(zhǔn)值Qk、材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值、材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f 與標(biāo)準(zhǔn)值與標(biāo)準(zhǔn)值 fk之間的之間的關(guān)系是（關(guān)系是（ ）。）。 Q Qk ， f fk ； Q Qk ， f fk ； Q Qk ， f fk ； Q Qk ， f fk 。4：第15頁(yè)/共59頁(yè)鋼筋混凝土構(gòu)件中混凝土保護(hù)層是指鋼筋混凝土構(gòu)件中混凝土保護(hù)層是指（ ）。）。 箍筋外表面至構(gòu)件表面的距離箍筋外表面至構(gòu)件表面的距離； 主筋外表面至構(gòu)件表面的距離主筋外表面至構(gòu)件表面的距離； 箍筋形心處至構(gòu)件表面的距離箍筋形心處至構(gòu)件表面的距離；

4、 主筋形心處至構(gòu)件表面的距離主筋形心處至構(gòu)件表面的距離。5： 第16頁(yè)/共59頁(yè)下列關(guān)于鋼筋混凝土適筋梁受彎時(shí)鋼筋應(yīng)力的論述中，第下列關(guān)于鋼筋混凝土適筋梁受彎時(shí)鋼筋應(yīng)力的論述中，第（ ） 條是錯(cuò)條是錯(cuò)誤的誤的。 第一階段鋼筋應(yīng)力增長(zhǎng)速度比第二階段慢第一階段鋼筋應(yīng)力增長(zhǎng)速度比第二階段慢； 受拉區(qū)混凝土開裂前后鋼筋的應(yīng)力發(fā)生突變受拉區(qū)混凝土開裂前后鋼筋的應(yīng)力發(fā)生突變； 第二階段未鋼筋的應(yīng)力發(fā)生突變第二階段未鋼筋的應(yīng)力發(fā)生突變； 第三階段鋼筋應(yīng)力不再增加直到破壞第三階段鋼筋應(yīng)力不再增加直到破壞。6：第17頁(yè)/共59頁(yè)影響受彎構(gòu)件正截面承載力的下列因素中，提高承載力最有效的措施是影響受彎構(gòu)件正截面承載

5、力的下列因素中，提高承載力最有效的措施是（ ）。）。 增加鋼筋面積增加鋼筋面積； 提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)； 增大截面有效高度增大截面有效高度； 減少保護(hù)層厚度減少保護(hù)層厚度。7：第18頁(yè)/共59頁(yè)四個(gè)截面尺寸相同但配筋不同的受彎矩形截面，受彎承載力最大的是四個(gè)截面尺寸相同但配筋不同的受彎矩形截面，受彎承載力最大的是（ ）。）。 超筋截面超筋截面； 少筋截面少筋截面； 適筋截面適筋截面； 界限配筋截面界限配筋截面。8：第19頁(yè)/共59頁(yè)鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面三種破壞抗剪強(qiáng)度的大致關(guān)系是鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面三種破壞抗剪強(qiáng)度的大致關(guān)系是（ ）。）。 斜壓破壞強(qiáng)度斜壓破壞強(qiáng)度剪壓破

6、壞強(qiáng)度剪壓破壞強(qiáng)度斜拉破壞強(qiáng)度斜拉破壞強(qiáng)度； 剪壓破壞強(qiáng)度剪壓破壞強(qiáng)度斜壓破壞強(qiáng)度斜壓破壞強(qiáng)度斜拉破壞強(qiáng)度斜拉破壞強(qiáng)度； 斜拉破壞強(qiáng)度斜拉破壞強(qiáng)度剪壓破壞強(qiáng)度剪壓破壞強(qiáng)度斜壓破壞強(qiáng)度斜壓破壞強(qiáng)度； 剪壓破壞強(qiáng)度剪壓破壞強(qiáng)度斜拉破壞強(qiáng)度斜拉破壞強(qiáng)度斜壓破壞強(qiáng)度斜壓破壞強(qiáng)度。9： 第20頁(yè)/共59頁(yè)在進(jìn)行鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算時(shí)，如在進(jìn)行鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算時(shí)，如V 0.7f tbh0，則，則表明表明（ ）。）。 需按計(jì)算配置箍筋需按計(jì)算配置箍筋； 僅需按構(gòu)造配置箍筋僅需按構(gòu)造配置箍筋； 不需要配置箍筋不需要配置箍筋； 截面尺寸太大，不滿足要求截面尺寸太大，不滿足

7、要求。10：第21頁(yè)/共59頁(yè)鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件與相應(yīng)的受彎構(gòu)件相比，其斜截面抗剪強(qiáng)度鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件與相應(yīng)的受彎構(gòu)件相比，其斜截面抗剪強(qiáng)度（ ）。）。 較高；較高； 較低；較低； 相同；相同； 不同。不同。11：第22頁(yè)/共59頁(yè)一般螺旋箍筋柱比普通箍筋柱承載能力提高的主要原因是因?yàn)橐话懵菪拷钪绕胀ü拷钪休d能力提高的主要原因是因?yàn)椋?）。）。 混凝土由于螺旋箍筋約束處于三向受壓狀態(tài)混凝土由于螺旋箍筋約束處于三向受壓狀態(tài)； 螺旋參與受壓螺旋參與受壓； 螺旋筋使砼更加密實(shí)，且能承擔(dān)部分壓力螺旋筋使砼更加密實(shí)，且能承擔(dān)部分壓力； 螺旋筋為連續(xù)配筋，配筋量大螺旋筋為連續(xù)配筋，配筋量大

8、。12：第23頁(yè)/共59頁(yè)大偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算中，要求受壓區(qū)高度滿足大偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算中，要求受壓區(qū)高度滿足 的條件的條件，是為了，是為了（ ）。）。 保證受拉鋼筋的應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度保證受拉鋼筋的應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度； 保證受壓鋼筋的應(yīng)力達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度保證受壓鋼筋的應(yīng)力達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度； 保證受壓鋼筋的應(yīng)力達(dá)到極限強(qiáng)度保證受壓鋼筋的應(yīng)力達(dá)到極限強(qiáng)度； 避免保護(hù)層剝落避免保護(hù)層剝落。13：sax 2第24頁(yè)/共59頁(yè)從偏心受壓構(gòu)件的從偏心受壓構(gòu)件的Nu一一Mu關(guān)系曲線可得出以下結(jié)論關(guān)系曲線可得出以下結(jié)論（ ）。）。 大偏壓大偏壓Nu隨隨Mu增大而增大；小偏壓則反之增大而增大；小偏壓則

9、反之； 大偏壓和小偏壓破壞，大偏壓和小偏壓破壞，Nu隨隨Mu增大而增大增大而增大； 大偏壓和小偏壓破壞，大偏壓和小偏壓破壞，Nu隨隨Mu增大而減小增大而減?。?大偏壓大偏壓Nu隨隨Mu增大而減??；小偏壓則反之增大而減??；小偏壓則反之。14：第25頁(yè)/共59頁(yè)鋼筋混凝土純扭構(gòu)件出現(xiàn)裂縫后，其內(nèi)部的受力狀態(tài)為鋼筋混凝土純扭構(gòu)件出現(xiàn)裂縫后，其內(nèi)部的受力狀態(tài)為（ ）。）。 縱筋和箍筋均受拉，裂縫之間的砼退出工作縱筋和箍筋均受拉，裂縫之間的砼退出工作； 縱筋受拉，箍筋及裂縫間混凝土均受壓縱筋受拉，箍筋及裂縫間混凝土均受壓； 縱筋和箍筋均受拉，裂縫間混凝土受壓縱筋和箍筋均受拉，裂縫間混凝土受壓； 縱筋、箍

10、筋及裂縫間混凝土均受拉縱筋、箍筋及裂縫間混凝土均受拉。15：第26頁(yè)/共59頁(yè)鋼筋砼受扭構(gòu)件為保證縱筋和箍筋在破壞時(shí)基本達(dá)到屈服，設(shè)計(jì)時(shí)需要滿鋼筋砼受扭構(gòu)件為保證縱筋和箍筋在破壞時(shí)基本達(dá)到屈服，設(shè)計(jì)時(shí)需要滿足足（ ） 的要求。的要求。 混凝土受壓區(qū)高度混凝土受壓區(qū)高度 x bh0； 配筋率大于最小配筋率配筋率大于最小配筋率； 縱筋與箍筋的強(qiáng)度比縱筋與箍筋的強(qiáng)度比在在0.6至至1.7之間之間； 以以上各項(xiàng)上各項(xiàng)。16：第27頁(yè)/共59頁(yè)鋼筋混凝土受扭構(gòu)件中的縱向受扭鋼筋的布置原則是（鋼筋混凝土受扭構(gòu)件中的縱向受扭鋼筋的布置原則是（ ）。）。 布置在截面底部；布置在截面底部； 布置在截面頂部；布置

11、在截面頂部； 沿截面周邊對(duì)稱布置，四角必須放置；沿截面周邊對(duì)稱布置，四角必須放置； 布置在截面中部。布置在截面中部。17：第28頁(yè)/共59頁(yè)某鋼筋混凝土梁經(jīng)計(jì)算撓度過(guò)大，為了提高該梁的抗彎剛度，采用下述方某鋼筋混凝土梁經(jīng)計(jì)算撓度過(guò)大，為了提高該梁的抗彎剛度，采用下述方法法（ ）最為有效最為有效。 提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)； 加大截面有效高度加大截面有效高度； 增加受拉筋截面的面積增加受拉筋截面的面積； 加大截面的寬度加大截面的寬度。18： 第29頁(yè)/共59頁(yè)求五跨連續(xù)梁第一跨跨中最大彎矩時(shí)，正確的活荷載布置求五跨連續(xù)梁第一跨跨中最大彎矩時(shí)，正確的活荷載布置（ ）。）。 1、2、4

12、跨跨； 1、2、5 跨跨； 2、3、5 跨跨； 1、3、5 跨跨。19. 第30頁(yè)/共59頁(yè)塑性鉸的下列特點(diǎn)中不正確的是塑性鉸的下列特點(diǎn)中不正確的是（ ）。）。 塑性鉸出現(xiàn)后結(jié)構(gòu)將成幾何可變體塑性鉸出現(xiàn)后結(jié)構(gòu)將成幾何可變體； 塑性鉸只能沿單向產(chǎn)生有限轉(zhuǎn)動(dòng)塑性鉸只能沿單向產(chǎn)生有限轉(zhuǎn)動(dòng)； 塑性鉸不是集中于一點(diǎn)塑性鉸不是集中于一點(diǎn)； 塑性鉸能傳遞彎矩塑性鉸能傳遞彎矩。20. 第31頁(yè)/共59頁(yè)下列關(guān)于單向板中分布鋼筋的設(shè)置要求，錯(cuò)誤的是下列關(guān)于單向板中分布鋼筋的設(shè)置要求，錯(cuò)誤的是（ ）。）。 分布鋼筋按構(gòu)造要求布置在單向板長(zhǎng)跨方向分布鋼筋按構(gòu)造要求布置在單向板長(zhǎng)跨方向； 受力鋼筋的各彎折處必需布置分

13、布鋼筋受力鋼筋的各彎折處必需布置分布鋼筋； 單位板寬內(nèi)分布鋼筋面積不少于受力鋼筋的單位板寬內(nèi)分布鋼筋面積不少于受力鋼筋的； 分布鋼筋布置于受力鋼筋的外側(cè)分布鋼筋布置于受力鋼筋的外側(cè)。21. 第32頁(yè)/共59頁(yè)按彈性理論計(jì)算現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋時(shí)，對(duì)板和次梁應(yīng)采用折算荷載計(jì)算按彈性理論計(jì)算現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋時(shí)，對(duì)板和次梁應(yīng)采用折算荷載計(jì)算，這是因?yàn)?，這是因?yàn)椋?）。）。 考慮板的長(zhǎng)跨方向也能傳遞一部分荷載考慮板的長(zhǎng)跨方向也能傳遞一部分荷載； 考慮塑性內(nèi)力重分布的有利影響考慮塑性內(nèi)力重分布的有利影響； 考慮支座轉(zhuǎn)動(dòng)彈性約束將減小荷載布置對(duì)內(nèi)力的影響考慮支座轉(zhuǎn)動(dòng)彈性約束將減小荷載布置對(duì)內(nèi)力的影響； 考

14、慮樓蓋荷載的的實(shí)際取值考慮樓蓋荷載的的實(shí)際取值。22. 第33頁(yè)/共59頁(yè)采用熱軋鋼筋的鋼筋混凝土連續(xù)梁板，其調(diào)幅截面的相對(duì)受壓區(qū)高度應(yīng)滿采用熱軋鋼筋的鋼筋混凝土連續(xù)梁板，其調(diào)幅截面的相對(duì)受壓區(qū)高度應(yīng)滿足足（ ）。）。 0.350 ； 0.400 ； 0.528 ； 0.544 。23. 第34頁(yè)/共59頁(yè)對(duì)于考慮按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)的連續(xù)次梁，其支座處的箍筋應(yīng)按計(jì)算面對(duì)于考慮按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)的連續(xù)次梁，其支座處的箍筋應(yīng)按計(jì)算面積增大積增大（ ）。）。 15 ； 20 ； 25 ； 30 。24. 第35頁(yè)/共59頁(yè)現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋中連續(xù)梁的承載力計(jì)算時(shí)，支座和跨中的計(jì)算截面形現(xiàn)澆鋼筋混

15、凝土樓蓋中連續(xù)梁的承載力計(jì)算時(shí)，支座和跨中的計(jì)算截面形式分別是式分別是（ ）。）。 矩形和矩形矩形和矩形； T形和形和T形形； 矩形和矩形和T形形； T形和矩形形和矩形。25. 第36頁(yè)/共59頁(yè)在每一小題的五個(gè)備選答案中，在每一小題的五個(gè)備選答案中，選出選出二五個(gè)正確的答案，并將其號(hào)碼寫二五個(gè)正確的答案，并將其號(hào)碼寫在題干的括號(hào)內(nèi)在題干的括號(hào)內(nèi)。第37頁(yè)/共59頁(yè)超筋梁的破壞特點(diǎn)是符合下列條件超筋梁的破壞特點(diǎn)是符合下列條件（ ）的破壞的破壞。 延性破壞；延性破壞； 受拉鋼筋屈服受拉鋼筋屈服； 受拉鋼筋未屈服受拉鋼筋未屈服； 受壓區(qū)高度較大；受壓區(qū)高度較大； 脆性破壞脆性破壞 。1第38頁(yè)/共

16、59頁(yè)鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力計(jì)算，應(yīng)考慮下列（鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力計(jì)算，應(yīng)考慮下列（ ）截）截面作為計(jì)算截面面作為計(jì)算截面。 支座邊緣截面；支座邊緣截面； 彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面； 箍筋用量改變處截面箍筋用量改變處截面； 跨中截面；跨中截面； 截面尺寸改變處截面截面尺寸改變處截面。2第39頁(yè)/共59頁(yè)下列（下列（ ）構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算公式必須滿足條件：）構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算公式必須滿足條件： 。 雙筋矩形截面受彎；雙筋矩形截面受彎； 矩形截面大偏心受壓矩形截面大偏心受壓； 矩形截面小偏心受壓矩形截面小偏心受壓； 矩形截面大偏心受拉；矩形截面

17、大偏心受拉； 矩形截面小偏心受拉矩形截面小偏心受拉 。302hxabs第40頁(yè)/共59頁(yè)下列鋼筋混凝土構(gòu)件中，（下列鋼筋混凝土構(gòu)件中，（ ）構(gòu)件的箍筋必須做成封閉狀的）構(gòu)件的箍筋必須做成封閉狀的 。 單筋矩形截面受彎；單筋矩形截面受彎； 雙筋矩形截面受彎雙筋矩形截面受彎； 矩形截面偏心受拉矩形截面偏心受拉； 矩形截面偏心受壓；矩形截面偏心受壓； 矩形截面受扭矩形截面受扭。4第41頁(yè)/共59頁(yè)預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件在使用階段的計(jì)算內(nèi)容主要包括（預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件在使用階段的計(jì)算內(nèi)容主要包括（ ）。 構(gòu)件截面的承載力計(jì)算；構(gòu)件截面的承載力計(jì)算； 構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算； 構(gòu)件的裂縫寬

18、度驗(yàn)算構(gòu)件的裂縫寬度驗(yàn)算； 放松或張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)構(gòu)件的承載力驗(yàn)算；放松或張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)構(gòu)件的承載力驗(yàn)算； 后張法構(gòu)件端部的局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算后張法構(gòu)件端部的局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算 。5第42頁(yè)/共59頁(yè)試計(jì)算下列各題。試計(jì)算下列各題。第43頁(yè)/共59頁(yè)n求解：求解：As=? 第44頁(yè)/共59頁(yè)mmc252min,205 .2671207mmAmmhfMAsyss891. 0)211 (5 . 0ss由環(huán)境類別為一類和C30砼得：mmas35一排鋼筋，設(shè)：mmahhs 4650%214. 0%2 . 0%214. 045. 0minmin，故取：ytff選配：選配： As=1256mm2 (420) 3

19、99. 0194. 0,201bscsbhfM滿足要求滿足要求第45頁(yè)/共59頁(yè)第46頁(yè)/共59頁(yè)mmc25mmammhmmbfAfAfxsbcsysy 662 199362550. 0 15001利用基本方程求解 x 和 Mu ：滿足要求滿足要求mmas33mmahhs 3620mmas38滿足抗彎要求滿足抗彎要求)(130)()5 . 0(001mkNahAfxhbxfMssycu第47頁(yè)/共59頁(yè)第48頁(yè)/共59頁(yè)mmahhmmammasss 440 35 600；b2213484 mmAAAsss選配：選配：As=3927mm2 (825) As=804mm2 (416)mmc2538

20、4. 0,201bscsbhfM20112727 mmfhbfAybcs20201max2 757mmahfbhfMAAsycsss采用雙筋截面，并令：公式適用條件自動(dòng)滿足第49頁(yè)/共59頁(yè)4：的第50頁(yè)/共59頁(yè)mmahhmmammasss46040400；）（mkNahfAMsysu96.7602384. 0154. 0max202scusbhfMM17. 0/2168. 02110hassbhmmahfMAsysmin201124選配：選配：As=1140mm2(322)mmc30第51頁(yè)/共59頁(yè)5：第52頁(yè)/共59頁(yè)n計(jì)算剪力設(shè)計(jì)值n最危險(xiǎn)的截面在支座邊緣處，剪力設(shè)計(jì)值為：kNbhfVkNbhfVkNqlVtc9 .1087 . 044.36425. 01748 . 5605 . 02100max0需按計(jì)算配箍 第53頁(yè)/共59頁(yè))/(506. 049021025. 110)9 .108174(25.