鄂爾多斯水平井固井工藝技術(shù)研究項目中期報告(定稿)

1、鄂爾多斯水平井固井工藝技術(shù)研究中期報告中國石化集團(tuán)華北石油局井下作業(yè)公司二一三年三月目目 錄錄1 項目的基本情況 .11.1 合同（任務(wù)書）約定的目標(biāo)、研究內(nèi)容和預(yù)期成果.11.2 項目進(jìn)展情況 .22 項目開展的研究工作及取得的主要成果 .32.1 調(diào)研分析水平井固井技術(shù)與難點.32.2 優(yōu)化固井設(shè)計方案 .32.3 水平井固井工具的選擇 .32.4 水平井固井前置液體系及水泥漿體系研究 .42.5 固井技術(shù)措施 .152.6 現(xiàn)場應(yīng)用 .183 存在的主要問題及建議 .344 今后的工作安排 .3511 項目的基本情況鄂爾多斯盆地水平井固井工藝技術(shù)研究于 2012 年 6 月立項匯報，確定

2、為局控科研項目后，全面啟動了項目研究工作。2012 年 6 月-2013 年 2 月，按照研究工作計劃，完成了水平井固井所需工具、附件的可靠性調(diào)研和優(yōu)選,針對水平井段固井對水泥漿部分性能的特殊要求進(jìn)行了水泥漿配方優(yōu)化實驗，緊密結(jié)合三開井身結(jié)構(gòu)二開技套固井水平段裸眼或篩管、簡化結(jié)構(gòu)井a(chǎn) 點以上套管封固水平段裸眼和水平段套管固井三種完井工藝，從井眼準(zhǔn)備、管串結(jié)構(gòu)、扶正器安放，漿體結(jié)構(gòu)、現(xiàn)場過程控制等方面進(jìn)行了探索研究，并分別在鄂南和鄂北工區(qū)進(jìn)行了現(xiàn)場應(yīng)用，為提高固井質(zhì)量發(fā)揮了較好的作用。三開井身結(jié)構(gòu)二開技套固井水平段裸眼或篩管完井固井工藝應(yīng)用成熟，固井優(yōu)良率 100%；簡化結(jié)構(gòu)井 a 點以上套管封

3、固水平段裸眼完井工藝，現(xiàn)場應(yīng)用 7 口井，4 口井固井質(zhì)量優(yōu)質(zhì)，3 口井出現(xiàn)非封固質(zhì)量問題（np15 井套管未下到設(shè)計位置， np11 井、np13 井目的層有水泥） ；水平段套管固井現(xiàn)場應(yīng)用 7 口井（鄂南 5 口、鄂北 2 口） ，2口優(yōu)質(zhì)（jh2p20、jh32p4）,2 口水平段封固質(zhì)量不理想（jh32p6、jh32p1） 。3 口固井質(zhì)量未測（jh74p84、dp56h、dph-47） 。1.11.1 合同（任務(wù)書）約定的目標(biāo)、研究內(nèi)容和預(yù)期成果合同（任務(wù)書）約定的目標(biāo)、研究內(nèi)容和預(yù)期成果1.1.1 任務(wù)目標(biāo)通過外出調(diào)研、室內(nèi)研究、現(xiàn)場試驗，得出一套行之有效、適合鄂爾多斯盆地油氣田水

4、平井開發(fā)的配套固井工藝技術(shù)。提高水平井技術(shù)套管固井質(zhì)量，確保水平段尾管固井質(zhì)量，為鄂爾多斯盆地油氣田長期有效開發(fā)提供有力的技術(shù)支撐。1.1.2 主要研究內(nèi)容（1）油氣田儲層特性及水平井固井技術(shù)難點進(jìn)一步認(rèn)識紅河油田和大牛地氣田儲層特性。認(rèn)真總結(jié)紅河油田和大牛地氣田水平井技管固井經(jīng)驗與不足。分析紅河油田和大牛地氣田水平井尾管固井技術(shù)難點，研究制定有效措施，并不斷改進(jìn)完善。（2）水泥漿體系研究前置液體系研究。后置液體系研究。低密度水泥漿體系研究。微膨脹強(qiáng)韌性防竄水泥漿體系研究。（3）水平井固井工藝技術(shù)研究井眼準(zhǔn)備工藝技術(shù)優(yōu)化2特殊固井工具附件優(yōu)選（尾管懸掛器、滾輪扶正器、浮箍、引鞋等） 。優(yōu)化管柱

5、結(jié)構(gòu)，對水平段套管下入長度可行性分析。優(yōu)化水泥漿漿體結(jié)構(gòu)設(shè)計。研究如何有效驅(qū)替水平段偏心環(huán)空窄間隙鉆井液。尾管注水泥工藝研究（井眼準(zhǔn)備、下套管與座掛、泵注壓力與排量控制、頂替效率等） 。（4）現(xiàn)場施工過程控制研究注漿排量與施工壓力的控制。替漿排量與施工壓力的控制?，F(xiàn)場出現(xiàn)井漏、異常憋壓等復(fù)雜情況的應(yīng)急技術(shù)方案研究。1.1.3 預(yù)期成果（1）優(yōu)選出高強(qiáng)低密度水泥漿體系配方；（2）優(yōu)選出微膨脹強(qiáng)韌性防竄水泥漿體系配方；（3）提交鄂爾多斯水平井固井工藝技術(shù)研究成果報告。1.21.2 項目進(jìn)展情況項目進(jìn)展情況合同（任務(wù)書）約定合同（任務(wù)書）約定序序號號研究內(nèi)容及指標(biāo)研究內(nèi)容及指標(biāo)時間安排時間安排實物工

6、作量完成情況實物工作量完成情況指指 標(biāo)標(biāo)完成情況完成情況1 1油氣田儲層特性；水平井固井技術(shù)難點分析；設(shè)計優(yōu)化2012 年 6-8 月對鄂北、鄂南的地質(zhì)狀況進(jìn)行整理，通過查閱資料和現(xiàn)場調(diào)研了解國內(nèi)水平井固井技術(shù)和工藝方法，分析鄂爾多斯區(qū)塊水平井固井的難點，依據(jù)后期開采方案要求優(yōu)化固井設(shè)計。水平段套管固井設(shè)計由尾管固井并回接固井方式改變?yōu)橐淮稳等夤? 21.固井前（后）置液體系研究；2.外摻料優(yōu)選及評價；3.防漏高強(qiáng)低密度水泥漿體系研究；4.微膨脹強(qiáng)韌性防竄水泥漿體系研究；5.水泥漿體系配伍性研究及評價；6.調(diào)研水平井固井工具性能，優(yōu)選適合鄂爾多斯水平井固井的入井附件。2012 年 9-1

7、1 月分別選擇了長慶、中石化研究院的水泥漿體系及前（后）置液進(jìn)行了配方調(diào)整，并對不同區(qū)塊進(jìn)行了配伍性分析；優(yōu)選減輕效果較為明顯的西安時凱和新鄭減輕材料配置低密度水泥漿。經(jīng)過調(diào)研分析，選擇了長慶固井所研制的剛性滾珠螺旋扶正器（樹脂）、旋轉(zhuǎn)引鞋、套管關(guān)閉閥、加長和進(jìn)口膠塞。微膨脹強(qiáng)韌性防竄水泥漿中石化研究院（濕混）其效果優(yōu)于長慶所（干混）3 3水平段套管固井現(xiàn)場應(yīng)用2012 年 12 月-2013年 1 月在鄂南工區(qū)完成水平井固井 5 口；鄂北工區(qū)完成水平井固井 2 口。水平井固井工藝技術(shù)基本形成并得到一定完善4 4技術(shù)總結(jié)，收集資料，完成項目研究報告2013 年 2 月-3 月完成固井資料的收集

8、整理，分析形成中期報告，為完善完成項目提供技術(shù)支持。32 項目開展的研究工作及取得的主要成果 2.12.1 調(diào)研分析水平井固井技術(shù)與難點調(diào)研分析水平井固井技術(shù)與難點(1)水平井套管固井難點1)水平段較長，套管下入困難。如果井眼準(zhǔn)備不充分，很有可能發(fā)生卡套管事故。2）水平段、斜井段套管居中困難，套管易貼井壁。 3）井壁泥餅、斜井段環(huán)空巖屑不易被清除干凈。4）在泥漿頂替水泥漿過程中，水泥漿易沿寬邊推進(jìn)，將與泥漿混竄，造成竄槽。5）水平段環(huán)空間隙小，易形成沙床，導(dǎo)致固井施工壓力高或者環(huán)空憋堵，6）解決提高頂替效率和固井防漏所產(chǎn)生的矛盾；7）井斜段、水平段因重力作用水泥顆粒下降，井眼頂部自由水析出形成

9、橫向通道，形成竄流；固相顆粒沉降導(dǎo)致上部水泥膠結(jié)疏松，強(qiáng)度下降，導(dǎo)致封固失敗。8）阻流環(huán)（回壓凡爾）易密封失靈，水平段留長塞，常規(guī)國產(chǎn)膠塞在長水平段磨損易導(dǎo)致水泥漿后竄形成較長半塞。(2)大牛地氣田特有固井難點1)延長組及劉家溝組地層承壓能力低，易漏失(漏失當(dāng)量密度均值順序：劉家溝(1.28)延長(1.34)和尚溝(1.48)1.05g/cm3 up:0.1-0.13pa.s(60) ty:18.5-25.5pa(60)前置液中的表面活性劑，改善泥漿與水泥漿的相容性，提高水泥石與套管及井壁的膠結(jié)質(zhì)量。(2)前置液油溶性性能測試前置液：清水+5% cxy （：1.05g/cm3） ，每次取配制好

10、的沖洗液 50ml，測試對油的溶解能力及溶解速率，結(jié)果如表 2-1：表 2-1 前置液油溶性性能實驗 溶解油的量(ml)溶解速度135791113151719溶解時間（min）0.10.150.20.230.290.310.450.520.60.75溶解速率(ml/min)102025303135292928.325從測試結(jié)果可以看出，cxy 沖洗液對油有很好的溶解能力。(3)前置液與水泥漿的相容性實驗 表 2-2 前置液與水泥漿的相容性檢測數(shù)據(jù) 流體比例60030020010063n 值70%隔離液+30%水泥漿8643210.569550%隔離液+50%水泥漿9643330.632030%

11、隔離液+70%水泥漿171098210.4129（4）前置液設(shè)計利用固井設(shè)計軟件合理設(shè)計前置液的高度，確保紊流接觸時間。根據(jù)流變性計算，施工排量在 15221/s 或環(huán)空返速達(dá) 0.71.1m/s 時呈紊流；實驗表明接觸時間在3min 以上洗油效率達(dá) 100%，理論計算沖洗液量為 2.74.2 m3，前置液設(shè)計注入量6m3，從而提高水泥石與套管及井壁的膠結(jié)質(zhì)量。2.4.2 水泥漿體系2.4.2.12.4.2.1 水平井固井對水泥漿體系的要求水平井固井對水泥漿體系的要求(1)井斜段、水平段因重力作用水泥顆粒下降，井眼頂部自由水析出形成橫向通道，形成竄流；固相顆粒沉降導(dǎo)致上部水泥膠結(jié)疏松，強(qiáng)度下降

12、，導(dǎo)致封固失敗。水泥漿沉降穩(wěn)定性是提高水平井固井質(zhì)量的關(guān)鍵。(2)水平段環(huán)空間隙小，水泥漿自由水、失水和穩(wěn)定性的細(xì)微變化對于水泥環(huán)的膠結(jié)質(zhì)量影響很大，要求水泥漿綜合性能非常高，特別要求水泥漿具有微膨脹性能，避6免水泥漿凝結(jié)期間體積收縮影響一、二界面膠結(jié)質(zhì)量；(3)水平段環(huán)空間隙小，水泥環(huán)薄，在試采及實施增產(chǎn)措施時，容易造成水泥環(huán)一、二界面二次竄流（微間隙、微裂縫） ，要求硬化后水泥石（環(huán)）動態(tài)力學(xué)性能沖擊韌性要高；(4)水平段環(huán)空間隙小，并易形成沙床，導(dǎo)致固井施工壓力高或者環(huán)空憋堵，水泥漿在小井眼窄環(huán)空中（高剪切狀態(tài)、高壓差）迅速失水脫水，發(fā)生橋堵蹩泵（井眼較小位置或者安放扶正器位置） ，造成

13、固井失敗。因此水平井水泥漿失水控制嚴(yán)格，要求小于 50ml。2.4.2.22.4.2.2 防漏固井水泥漿體系研究防漏固井水泥漿體系研究(1)(1)復(fù)合減輕材料的化學(xué)成分研究復(fù)合減輕材料的化學(xué)成分研究復(fù)合減輕材料是由膨脹珍珠巖、微粒硅、有機(jī)材料和無機(jī)填充材料復(fù)制而成，外觀為灰色固體粉末。 膨脹珍珠巖是珍珠巖礦砂經(jīng)預(yù)熱、瞬時高溫焙燒膨脹后制成的一種內(nèi)部為蜂窩狀結(jié)構(gòu)的白色顆粒狀的材料。決定膨脹珍珠巖原料工業(yè)價值的，主要是它們在高溫焙燒后的膨脹倍數(shù)。膨脹倍數(shù)：k05-15 倍,容重：80kg/m3-200 kg/ m3， 莫氏硬度：5.5-7，密度（比重）：2.2-2.4g/cm3，耐火度：1300-

14、1380，折光率：1.483-1.506。質(zhì)量要求：a 玻璃質(zhì)純潔，透明度好，顏色淺。b 沒有或有輕微脫玻璃化作用。c 不含或少含晶質(zhì)物。d 化學(xué)成分：表 2-3 膨脹珍珠巖的化學(xué)成份 礦石類型sio2al2o3fe2o3caok2ona2omgoh2o珍珠巖68-74120.5-3.60.7-1.02-34-50.32.3-6.4 微硅粉是在冶煉硅鐵合金或工業(yè)硅時，通過煙道排出的硅蒸汽氧化后，經(jīng)特別設(shè)計的收塵器收集得到的無定形、粉末狀的二氧化硅（sio2） 。微硅粉的主要化學(xué)成分是 sio2，含量可達(dá) 8596% ，其元素包括 fe2o3、al 2o3、cao、k2o、na2o、mgo、c

15、等。微硅粉 sio2含量均在 90%以上，平均粒徑在 0.15-0.20m，比表面積為 15000-20000m2/kg ，具有極強(qiáng)的表面活性。表 2-4 微硅粉組成化學(xué)性能指標(biāo)物理性能指標(biāo)sio285%cl0.02%比表面積15000m2/kg7燒矢量6%含水率3%(2)(2)復(fù)合減輕材料的配伍性試驗研究復(fù)合減輕材料的配伍性試驗研究表 2-5 復(fù)合材料的配伍性實驗數(shù)據(jù)表輕質(zhì)材料外加劑實驗條件/mpa水泥%輕珠%gsj%gqd%水灰比密度g/cm3析水ml強(qiáng)度1d/2dmpat30/t100min初稠bc50/256535-21.01.3021.5/2.5245/265550/257030-2

16、1.01.310.53.2/4.8165/185570/3060402-1.11.120.23.8/4.2175/200570/307030120.91.240.54.3/6.7135/155670/3070302-0.901.2414.2/6.1155/165570/3070302-1.11.2013.3/4.5165/185550/2580202-0.801.4604.8/7.3135/145750/258020-20.801.5204.8/8.090/1051070/3085152-0.851.4801.4/3.9105/117970/308515-20.851.5701.5/3.910

17、0/120950/2590102-0.651.5704.5/6.4170/1801050/259010-20.651.5905.5/6.8140/1501150/2590102-0.601.5504.5/6.9135/1501270/309010-20.551.6207.2/9.5105/1151270/309010220.501.6809.5/14.4185/2501470/309552-0.501.75012.5/17105/12516通過上述實驗數(shù)據(jù)可以體現(xiàn)出該體系具有以下特點：（1）該體系密度調(diào)配范圍大，可實現(xiàn) 1.12-1.75 g/cm3范圍內(nèi)的調(diào)控；（2）該體系施工性能優(yōu)良，初始

18、稠度低，流變性優(yōu)良，過度時間短，析水量較低；（3）該體系成本低，在 1.12-1.35 g/cm3內(nèi)的漿體成本比漂珠體系可降低 25%左右；（4）該體系具有一定的可膨脹性，對防止漏失具有一定的效果；2.4.2.32.4.2.3 微膨脹防竄水泥漿體系研究微膨脹防竄水泥漿體系研究(1) 膨脹劑評價 加量對膨脹率的影響：利用水泥膨脹試驗儀器測定“晶體”膨脹劑的線性膨脹率。試驗結(jié)果表明，在合適的加量范圍內(nèi)，摻有 gp1、gp2、gp3、gfc 的水泥漿與同條件下的原漿相比，具有良好的膨脹效果，有效補(bǔ)償了水泥漿凝固后的“化學(xué)收縮” 。 “晶體”膨脹劑加量一般為1.0%3.0%，水泥石凈線性膨脹率在 2.

19、5%以上（見表 2-6，圖 2-3） 。隨著膨脹劑加量的增加，水泥線性膨脹率增大，當(dāng)膨脹劑加到一定程度時，其膨脹的趨勢趨向于平緩。膨脹劑加量在 3.0%以內(nèi)時，gfc 膨脹效果要好于 gp1、gp2、gp3。表 2-6 油井水泥膨脹劑加量對水泥膨脹性能的影響類型加量膨脹率凈膨脹率嘉華 g 原漿-3.20-3.20原漿+gp11.0-2.17+1.0382.0-0.59+2.613.0+0.16+3.361.0-2.70+0.502.0-0.89+2.31原漿+gp23.0-0.69+2.511.0-0.31+2.882.0-0.19+3.01原漿+gp33.0-0.05+3.151.00.0+

20、3.22.0+0.5+3.7原漿+gfc3.0+0.8+4.00.51.52.53.54.511.522.533.5膨脹劑加量%凈線性膨脹率%gp1gp2gp3gfc圖 2-3 膨脹劑加量與凈線性膨脹率的關(guān)系 時間對膨脹率的影響：為了測定時間對膨脹劑膨脹率的影響，使用自行研制的水泥體積膨脹率試驗裝置。試驗表明，摻有膨脹劑的水泥漿隨時間的延長，其膨脹效果有所不同。摻有“晶體”膨脹劑的水泥漿在初凝之前，其水泥漿呈先膨脹后收縮的趨勢，但在初凝至終凝之間，水泥凝固過渡階段處于收縮狀態(tài)，原漿收縮比加有膨脹劑的水泥漿收縮要大的多(見圖2)。9-20240100200300400500時間（min）膨脹率%

21、1%gfc2%gfc3%gfc凈漿圖 2-4“晶體”膨脹劑的膨脹率與時間的關(guān)系注：配方 1.嘉華 g 級水泥+1%gfc+44%水；配方 2.嘉華 g 級水泥+2%gfc+44%水；配方 3.嘉華 g 級水泥+3%gfc +44%水；配方 4.嘉華 g 級水泥+44%水 膨脹劑對抗壓強(qiáng)度的影響：膨脹劑對抗壓強(qiáng)度的影響試驗結(jié)果見表 3.5，由表 3.5 可知 gp1、gp2、gp3、gfc能大幅度提高水泥石的抗壓強(qiáng)度，常壓 70/24h 強(qiáng)度大于 21mpa，與同條件下的原漿相比，其強(qiáng)度值可提高 15%以上，甚至高達(dá) 70%。表 2-7 膨脹劑對抗壓強(qiáng)度的影響類型加量抗壓強(qiáng)度嘉華 g 原漿-20

22、.71.025.72.027.7原漿+gp13.024.51.023.32.024.2原漿+gp23.024.61.024.12.026.4原漿+gp33.030.31.030.42.033.8原漿+gfc3.035.5 膨脹劑對水泥漿初始稠度及自由水的影響：試驗證明，摻有膨脹劑的水泥漿略有增稠現(xiàn)象，其流動度也相應(yīng)減小，但初始稠度可控制在 20bc 以內(nèi)。一般來說，水泥漿配方中很少單獨使用膨脹劑，通常與降濾失10劑、分散劑等聯(lián)合使用，能配制出綜合性能優(yōu)越的水泥漿體系。“晶體”膨脹劑 gp1、gp2、gp3、gfc 能降低水泥漿自由水析出，其自由水含量小于 0.5%，甚至為 0（見表 2-8）

23、。這說明膨脹劑能有效降低水泥漿自由水含量，有助于改善水泥漿的沉降穩(wěn)定性能，在水平井和大斜度井有著廣泛的應(yīng)用前景。表 2-8 膨脹劑加量對抗壓強(qiáng)度的影響類型加量自由水嘉華 g 原漿-0.91.00.4原漿+gp12.00類型加量自由水原漿+gp13.001.00.52.00.5原漿+gp23.001.00.22.00原漿+gp33.001.002.00原漿+gfc3.00結(jié)論a “晶體”膨脹劑加量一般為 1%3%，可使水泥石凈線性膨脹率大于 4%。b “晶體”膨脹劑能有效降低水泥漿自由水含量(小于 0.5%，甚至為 0)。c “晶體”膨脹劑 gfc 在相同實驗條件下各項性能優(yōu)于 gp1、gp2、

24、pg3。(2) 降失水劑 gsj 評價通過高分子化合物與水泥相容性實驗、分析及微觀結(jié)構(gòu)對比，進(jìn)行了室內(nèi)高分子改性反應(yīng)，引入與水泥漿相容性好的金屬離子，使得高分子材料在堿性條件下，通過引發(fā)劑作用，產(chǎn)生交聯(lián)，形成致密的分子膜，降低水泥漿的 api 濾失量。同時能夠在水泥漿中形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，改變了水泥石的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，增加了水泥石的密實性，從而減弱進(jìn)入水泥漿體系的氣體，增加其運移阻力；同時高分子網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的形成，使其抗沖擊韌性加強(qiáng)，降低了水泥石的彈性模量；由于其主要為復(fù)配材料組成，所以形成水泥漿體穩(wěn)定性好，具有一定的微膨脹性，對漿體流變性影響小，漿體流動性好，有利于提高注水泥頂替效率，具有較高的防氣竄、氣侵

25、能力，同時解決了水泥漿低失水與短候凝、水泥漿流變性相互影響關(guān)系。表 2-9 gsj 降失水劑評價11抗壓強(qiáng)度 (mpa)加 量%溫 度密 度g/cm3初始稠度bc稠化時間min失水ml24h48h601.9013802622.524.2751.901375242325.31.5851.9010671524.426.3601.9012831823.525751.9012781423.925.61.7851.909721024.226.7601.89101061523.626.2751.8910981024.327.32.0851.89890824.928.9水泥漿自由水 1ml；塑性：增加抗折強(qiáng)

26、度、抗沖擊韌性及改善彈性系數(shù)1520%(3) 緩凝劑評價緩凝劑是影響水泥漿性能的另一個主要因素，依據(jù)長慶氣田的地質(zhì)特點，主力氣層溫度從北到南 65-85，通過室內(nèi)試驗、分析，依據(jù)目前油田所使用的各種緩凝劑的評價，室內(nèi)通過組合復(fù)配，合成一種新型緩凝劑 gh-3，其主要特點是加量小，對溫度的敏感性降低，緩凝作用與加量成為線性關(guān)系，對水泥漿的其它性能不產(chǎn)生副作用。表 2-10 gh-3 緩凝劑性能室內(nèi)對比分析表緩凝劑類型緩凝劑 %溫度 稠化時間min初凝h終凝h抗壓強(qiáng)度（mpa/24h,常壓）6513515017016.57511013615018.1gh-20.03859611012521.00.

27、046515014316516.2gh-20.056516718019515.96518021022315.47515818720117.8gh-20.078512514516020.62.4.2.42.4.2.4 防氣侵水泥漿體系基本性能評價防氣侵水泥漿體系基本性能評價由此，通過室內(nèi)對降失水劑與緩凝劑的研究，形成了 gsj+gh-3+gfc 微膨脹防竄水泥漿體系，綜合性能測定見下表，根據(jù)室內(nèi)性能測定，該水泥漿體系的主要優(yōu)點在于：(1)加量?。?.52.0%） ，適用范圍廣（井深 8004000m 油氣井） ，稠化時間可隨緩凝劑加量調(diào)節(jié),現(xiàn)場使用方便；(2)低失水（30ml）,低析水（0.1%

28、）流變性好；(3)稠化過渡時間短（5-10min）, 稠化曲線接近直角稠化；(4)具有微膨脹性；且水泥石的抗折強(qiáng)度與抗沖擊韌性增強(qiáng)。120:001:002:003:004:005:006:00time (hh:mm)020406080100120140160180200temperature (癈 )020406080100120140160180200pressure (mpa)0102030405060708090100consistency (bc)圖 2-5 低密度 gsj 防氣侵水泥漿體系稠化曲線(g 級水泥:飄珠=85：15 gsj 2% gh-30.12%)0:000:301:0

29、01:302:002:303:003:304:004:30time (hh:mm)020406080100120140160180200temperature (癈 )020406080100120140160180200pressure (mpa)0102030405060708090100consistency (bc)圖 2-6 高密度 gsj 防氣侵水泥漿稠化曲線（g 級水泥gfc0.5%+gsj 2% gh-2 0.08%usz 0.3%）表 2-11 微膨脹防竄水泥漿體系性能評價數(shù)據(jù)表抗壓強(qiáng)度（mpa）溫度()gsj(%)gh-2(%)gfc(%)密度g/cm3初始稠度(bc)稠化

30、時間(min)析水(ml)失水(ml)24h48h131.500.51.90131030.54220.024.01.800.51.90121140.53622.024.5602.000.51.90101260.52822.025.51.50.050.51.90121170.53523.027.01.80.030.51.90101130.53023.027.5702.00.030.51.90131200.52123.027.51.50.050.51.901010101024.029.01.80.050.51.9091150924.029.5802.00.050.51.9091240624.029

31、.52.4.2.52.4.2.5 水泥漿的塑性性能評價水泥漿的塑性性能評價水泥漿體系的塑性主要是由水泥石的抗沖擊韌性、抗拉強(qiáng)度、抗彎曲強(qiáng)度、彈性模量來描述，塑性性能高的水泥漿體系，在形成水泥石時，能夠提高井下環(huán)境條件下水泥環(huán)承受射孔、油氣層改造等工況載荷時的抗碎裂能力，從而達(dá)到提高固井質(zhì)量，延長油氣井生產(chǎn)壽命的目的。改善固井水泥環(huán)塑性的基本思路是：在水泥漿中加入能明顯改善水泥石塑性的外加劑，以它為核心研究適合不同井況的水泥漿體系配方的組成、工程性能及力學(xué)特性，為固井施工水泥漿設(shè)計提供依據(jù)。為充分說明水泥石的塑性特征，本研究用多個描述材料塑性的參量來說明該水泥漿體系的塑性特性：力學(xué)性能參數(shù)包括：

32、抗折強(qiáng)度、抗沖擊韌性、彈性模量。（1）典型水泥漿配方的抗折強(qiáng)度和抗沖擊韌性的測定抗折強(qiáng)度、抗沖擊韌性大小是表征材料塑性的量度，其值愈高，表明水泥石的韌性愈好，能承受的沖擊力愈大。測量水泥石的抗折強(qiáng)度和抗沖擊韌性時，將配制好的水泥漿注入抗折強(qiáng)度試模和抗沖擊韌性試模，置于相同的養(yǎng)護(hù)條件下養(yǎng)護(hù)成水泥石。然后分別測試其 48 小時的抗折強(qiáng)度和抗沖擊韌性。抗折強(qiáng)度試模和抗沖擊韌性試模尺寸為 1604040mm，同一配方應(yīng)為 35 塊試件。（2）水泥石抗折強(qiáng)度和抗沖擊韌性測定表 2-12 水泥石抗壓強(qiáng)度測試48h 抗折強(qiáng)度48h 抗沖擊韌性序號配 方溫度（）mpa,%mpa/mm1/2,%1g 級水泥 +

33、1.5%gsj+0.03gh-2657.815.62.0356.72g 級水泥 +1.5%gsj+0.05gh-2858.515.12.0126.33g 級水泥 +2.0%gsj+0.03gh-2658.924.52.24617.04g 級水泥 +2.0%gsj+0.05gh-2859.523.92.29821.0典型水泥漿配方水泥石的抗折強(qiáng)度和抗沖擊韌性的試驗結(jié)果說明，該水泥漿體系有利于改善水泥石的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，對于保護(hù)套管，防止射孔作業(yè)，壓裂對水泥石的破壞，14相應(yīng)地延長了氣井使用壽命。（3）彈性模量的測定彈性模量是材料剛性的量度，彈性模量越大，說明在相同外力作用下，其變形越差，越易脆裂。測量

34、水泥石的彈性模量時，將配制好的加有 gsj 降失水劑的外加劑的水泥漿與 g 級水泥凈漿注入試模中（試模尺寸 4040160mm） ，置于 75條件下養(yǎng)護(hù)。用材料試驗機(jī)測定其 48h 彈性模量。同一配方應(yīng)為 5 塊試件。（4）典型配方的彈性模量的測定結(jié)果(g 級水泥，w/c=0.44)表 2-13 彈性模量測試結(jié)果48h 彈性模量序號配 方溫度()gpa，%1純 g 級水泥凈漿6.443021.5%gsj + 0.05%gh-35.37216.632.0%gsj+ 0.05%gh-3754.11636.1隨著 gsj 降失水劑的加入，顯著改善了水泥石的可變形能力，加入 1.5%、2.0%gsj降

35、失水劑時，其彈性模量較原水泥漿下降了 16.6%、36.1%。（5）gsj 水泥漿膠凝強(qiáng)度性能實驗配方：嘉華 g 級高抗水泥gsj2%gqd2.0-3.0%44%,測試結(jié)果下所示：0:002:004:006:008:00time (hh:mm)04080120160200240280320360400temperature (c)024681012141618202224262830323436384042444648505254565860pressure (mpa)010002000300040005000600070008000900010000gel value020040060080

36、0100012001400160018002000static gel strength (pa)井底壓強(qiáng) 膠凝強(qiáng)度 井底溫度圖 2-7 gsj 水泥漿體系膠凝強(qiáng)度性能表 2-14 gsj 水泥漿體系膠凝數(shù)據(jù)時間（min）3955616971103膠凝強(qiáng)度（pa）451502404805631106判讀解釋30bc100bc初凝終凝-成石數(shù)據(jù)顯示該漿體從稠化結(jié)束到初凝、終凝和凝固成水泥石分別用時 6 min、14 15min、48 min，分別比純水泥體系縮短了 8 min、13 min、26 min；降低了氣侵的危害。2.4.2.62.4.2.6 鄂南鄂北現(xiàn)場施工用水泥漿鄂南鄂北現(xiàn)場施工用水

37、泥漿鄂南工區(qū)：水泥選用河南同力 g 級水泥，減輕材料選用陜西時凱研制的人工漂珠；鄂北工區(qū)：水泥選用青銅峽 g 級水泥，減輕材料選用河南新鄭生產(chǎn)的人工漂珠。(1)水泥漿稠化試驗條件升溫升壓 55（70）25（30）mpa 常溫常壓- 測稠化時間 25（35）min 恒溫恒壓(2)低密度水泥漿性能表 2-15 低密度水泥漿主要性能實驗數(shù)據(jù)(3)尾漿水泥漿性能表 2-16 尾漿水泥漿主要性能實驗數(shù)據(jù)鄂鄂 南南鄂鄂 北北性 能尾 漿性 能尾 漿密度(g/cm3)1.80密度(g/cm3)1.88稠化時間 (5525 mpa)min116稠化時間 (7030 mpa)min126過渡時間 min13過渡

38、時間 min11可泵時間 min103可泵時間 min115失水(6.9mpa55)ml6.3失水(6.9mpa70)ml8初始稠度（bc）16.1初始稠度（bc）抗壓強(qiáng)度(5524h) mpa24.2抗壓強(qiáng)度(7024h) mpa25.0自由水 ml0自由水 ml0鄂鄂 南南鄂鄂 北北性 能低密度水泥漿性 能低密度水泥漿密度(g/cm3)1.33密度(g/cm3)1.26稠化時間 (5525 mpa)min245稠化時間 (7030 mpa)min302過渡時間 min41過渡時間 min22可泵時間 min204可泵時間 min280失水(6.9mpa55)ml47.8失水(6.9mpa7

39、0)ml50初始稠度（bc）12.6初始稠度（bc）8.0抗壓強(qiáng)度(5524h) mpa4.0抗壓強(qiáng)度(7024h) mpa3.7自由水 ml0.3自由水 ml0.1流動度 mm290流動度 mm255相容性相容性好相容性相容性好懸浮性沒有分層、結(jié)晶和早凝現(xiàn)象懸浮性沒有分層、結(jié)晶和早凝現(xiàn)象16流動度 mm250流動度 mm240相容性相容性好相容性相容性好懸浮性沒有分層、結(jié)晶和早凝現(xiàn)象懸浮性沒有分層、結(jié)晶和早凝現(xiàn)象2.52.5 固井技術(shù)措施固井技術(shù)措施2.5.1 通井及泥漿處理完井電測后，保持泥漿密度同完鉆泥漿密度不變。下原鉆具鉆通井，在遇阻、遇卡井段反復(fù)劃眼，充分洗井，確保井眼暢通。然后采用

40、雙扶（209mm）模擬管柱對水平段進(jìn)行二次通井，在鍵槽、縮徑井段、電測遇阻段等反復(fù)劃眼，保證井眼通暢，便于套管能順利下至設(shè)計井深位置。進(jìn)行全井筒承壓，滿足固井施工要求，除砂器用好，徹底凈化好泥漿。水平段及大斜度井段每200m循環(huán)泥漿一周，確保循環(huán)井眼干凈，振動篩上無巖屑。通井期間要大排量循環(huán)不低于2周，在壓力允許的情況下盡量提高循環(huán)排量（正常鉆井時排量的1.2-1.5倍），最大限度地將水平井段沉積的巖屑循環(huán)干凈，并清除井壁上的虛泥皮；為降低下套管摩阻，要求通井結(jié)束起鉆前在水平段及大斜度井段泥漿中加入潤滑材料或者2%的玻璃微珠，提高潤滑性能，使摩阻系數(shù)0.05。表2-17 固井前鉆井液性能要求密

41、度（g/cm3）粘度（s）失水（ml）泥餅（mm）含砂（%）1.101.15355550.30.3切力ph10s10minpvypkf810287205120.082.5.2 套管漂浮、居中技術(shù)（1 1）水平段用清水替漿，增加管內(nèi)外密度差，同進(jìn)有利于提高水泥環(huán)均勻度，有效地控制水泥塞長度和實現(xiàn)套管漂浮。（2 2）采用樹脂旋流剛性扶正器與樹脂滾輪扶正器結(jié)合使用，提高水平段及斜井段套管居中度。目前使用的扶正器主要有單弓和雙弓彈性扶正器、葉片式和旋流式剛性扶正器。相比較而言，剛性扶正器的扶正力最強(qiáng)，而旋流式剛性扶正器具有旋流作用，能提高水泥漿頂替效率，為確保套管居中度，扶正器加入不低于2根1只。不同

42、材質(zhì)的旋流剛性扶正器應(yīng)用條件與性能差異較大，見表2-18。表2-18 不同材質(zhì)剛性扶正器的性能對比樹脂鍍鋅合金鋁合金剛性（沖擊強(qiáng)度，英尺/磅） 301330強(qiáng)度（抗擠壓 gpa）22822170密度（s.g.）1.56.02.7耐高溫（/f）245/473n/a175/347磨阻系數(shù)（無潤滑時）0.250.40.4啟動扭矩很小40%40%172.5.3 采用特殊工具附件(1)采用特制139.7mm套管加長膠塞，增加三道裙部膠皮，用于有效隔離水泥漿，防止頂替下行過程中尤其是進(jìn)入大斜度及水平段后貼邊磨損，并實現(xiàn)水泥漿與頂替液有效阻隔，碰壓正常；(2)浮鞋浮箍均采用彈簧復(fù)位式（帶有導(dǎo)向槽），確保在水

43、平段能夠工作正常。(3)控制水泥塞長度在設(shè)計范圍，引進(jìn)水平井固井用套管關(guān)閉閥，達(dá)到頂替量碰壓后，膠塞作用在關(guān)閉閥上，關(guān)閉壓力達(dá)到剪釘剪切壓力（5-8mpa），關(guān)閉閥實行關(guān)閉，有效防止水泥漿倒流。2.5.4 壓穩(wěn)和防漏技術(shù)措施針對紅河油田壓力系統(tǒng)復(fù)雜，鉆井液安全密度窗口窄的技術(shù)難題，特別是含有羅漢洞組、洛河宜君組及目的層易發(fā)生井漏，建立了壓穩(wěn)和防漏設(shè)計模型，實現(xiàn)壓穩(wěn)和防漏的協(xié)調(diào)統(tǒng)一，設(shè)計方法見圖 2-8。圖 2-8 壓穩(wěn)和防漏設(shè)計模型在實際應(yīng)用時，該模型應(yīng)用方法如下：（1）對于安全密度窗口窄的井，下套管前，通過堵漏等技術(shù)措施，提高地層承壓能力，擴(kuò)大安全密度窗口；（2）改變傳統(tǒng)的靜態(tài)承壓實驗方法，

44、動態(tài)模擬注水泥過程，按照注水泥環(huán)空漿體密度和排量動態(tài)進(jìn)行承壓實驗，并計算環(huán)空壓力分布，確定地層真實地層承壓能力，承壓達(dá)到設(shè)計要求后方可下套管；（3）確保環(huán)空液柱當(dāng)量密度小于地層破裂壓力或最低漏失壓力，合理設(shè)計水泥漿密度和漿體結(jié)構(gòu)；（4）水泥漿性能設(shè)計時，尾漿與領(lǐng)漿的靜膠凝強(qiáng)度呈階梯狀發(fā)展，盡可能縮短尾漿稠化時間。一方面，可以在主力氣層段快速形成高早強(qiáng)水泥環(huán)，控制油氣水竄，由于水平段尾漿漿體不產(chǎn)生靜液柱壓力，可適當(dāng)提高尾漿密度，適當(dāng)降低領(lǐng)漿密度，降低壓漏風(fēng)險，水平段尾漿密度提高還有利于提高水平段膠結(jié)質(zhì)量。（5）紊流+塞流復(fù)合頂替工藝，控制井口壓力。根據(jù)動態(tài)模擬實驗的結(jié)果，控制井口最高壓力。在替漿

45、前期，水泥漿自身具有很快的下落速度，有效控制泵壓，降低18漏失的風(fēng)險；到替漿后期，根據(jù)泵壓的升高情況及時調(diào)整替漿排量，將泵壓控制在設(shè)計要求的范圍內(nèi)，防止注水泥漏失的發(fā)生。2.5.5 固井施工注替工藝控制技術(shù)（過程控制，壓力控制）在前置液出套管至進(jìn)入定向井段采用大排量注漿工藝，確保前置液對水平井段的沖刷效果；替漿初期采用大排量（環(huán)空上返速度不低于 1.2-1.5m/s）頂替，利用低密度水泥漿流動性好的特點再次對井壁的泥皮進(jìn)行沖刷；尾漿出套管時根據(jù)井口壓力變化確定合適的替漿排量，壓力過高可以采用塞流頂替方式，避免流動摩阻過高壓漏地層的風(fēng)險。2.5.6 精細(xì)組織，從細(xì)節(jié)抓起（1）充分利用干混站儲備能

46、力，提前儲備了足量的油井水泥，保證陳化時間，確保水泥性能的穩(wěn)定性，實驗室對每批次水泥做評價。（2）每次施工完畢后，將現(xiàn)場灰、水罐運回基地認(rèn)真及時清理，避免了殘存灰、水對下次施工造成影響。同時嚴(yán)把大樣灰的混配、運輸控制關(guān)。（3）駐井技術(shù)員提前介入盡可能取全取準(zhǔn)現(xiàn)場原始數(shù)據(jù)，從而有針對性的編寫固井施工設(shè)計。（4）為了達(dá)到“壓穩(wěn)防漏”要求，優(yōu)化漿體設(shè)計和流變參數(shù)。技術(shù)員在下套管前最后一趟通井時，現(xiàn)場跟蹤、落實承壓工作，使之務(wù)必達(dá)到設(shè)計要求，為后期固井施工提供參考。（5）根據(jù)井眼軌跡及現(xiàn)場實際情況，優(yōu)化扶正器的使用類型及數(shù)量。在斜井段采用樹脂旋流扶正器。井徑均勻規(guī)則的井段，采用樹脂旋流加弓形彈性扶正器

47、，大井眼處采用樹脂旋流式扶正器，以提高套管的居中度。（6）現(xiàn)場大樣水配備前，檢查落實水源水質(zhì)，嚴(yán)格按實驗要求加量配制大樣水。這些工作有效地保證了水泥漿大小樣復(fù)合的精準(zhǔn)度。（7）在施工過程中，對操作人員嚴(yán)要求、高標(biāo)準(zhǔn)。實際水泥漿密度要求控制在0.01g/cm3范圍內(nèi)，保證了現(xiàn)場水泥漿的實際性能。（8）要求漿體沉降穩(wěn)定性好、低失水、零“析水”、具有一定“觸變”特性、短稠化、短過渡時間。2.62.6 現(xiàn)場應(yīng)用現(xiàn)場應(yīng)用2.6.1 三開井身結(jié)構(gòu)二開技套固井水平段裸眼或篩管完井現(xiàn)場應(yīng)用情況2.6.1.12.6.1.1 鄂爾多斯盆地技套固井工作量統(tǒng)計鄂爾多斯盆地技套固井工作量統(tǒng)計下表工作量統(tǒng)計起止時間是自項

48、目實施以來 2012 年 6 月 1 日至 12 月 30 日，統(tǒng)計工作量是指施工并驗收井?dāng)?shù)，分公司未驗收井不在統(tǒng)計范圍之內(nèi)，統(tǒng)計的鄂爾多斯盆地技套固井工作量見表 2-19。19表 2-19 鄂爾多斯盆地技套固井工作量工區(qū)鉆頭套管技套固井（）12 月 30 日施工并驗收井?dāng)?shù)良好（口） 優(yōu)質(zhì)（井?dāng)?shù)） 優(yōu)良率（%）鄂北215.9177.851348100富縣215.9177.811100杭錦旗215.9177.811100麻黃山215.9177.8615100旬邑-宜君215.9177.855100旬邑-宜君311.2244.588100大牛地氣田合計72567100紅河油田241.3/215.9

49、 177.81057981002.6.1.22.6.1.2 大牛地氣田水平井固井工藝現(xiàn)場應(yīng)用以大牛地氣田水平井固井工藝現(xiàn)場應(yīng)用以 dpht-38-2dpht-38-2 井為例井為例(1)dpht-38-2(1)dpht-38-2 井地層簡表井地層簡表完鉆層位：二疊系下統(tǒng)下石盒子組盒 1 段。表 2-20 dpht-38-2 井地層預(yù)測簡表地 層 系統(tǒng)界系統(tǒng)組段代號垂深(m)垂厚(m)巖 性 簡述新生界第四系全新統(tǒng)q44040淺棕黃色風(fēng)積砂層。白堊系下統(tǒng)志丹群k1z180140棕色砂巖與同色泥巖呈略等厚互層；底部為細(xì)砂巖。安定組j2a25575泥巖夾泥灰?guī)r，底部為棕褐色細(xì)砂巖。直羅組j2z460

50、205淺灰綠色砂巖與灰綠、灰紫色泥巖呈等厚互層，底部為灰白淺灰綠色含礫砂巖。侏羅系中下統(tǒng)延安組j1-2y755295灰白、淺灰色砂巖與深灰、灰黑色泥巖呈等厚互層夾煤層下部為灰白色含礫粗砂巖。上統(tǒng)延長組t3y1408653灰白灰綠色砂巖與同色泥巖互層。中統(tǒng)二馬營組t2e1679271雜色砂巖與棕、灰紫色泥巖呈略等厚互層。和尚溝組t1h1852173棕、灰褐色泥巖與雜色砂巖略等厚互層中生界三疊系下統(tǒng)劉家溝組t1l2060208淺棕灰色細(xì)砂巖與棕色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖呈略等厚互層。石千峰組p2sh2339279棕褐色、棕紅色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖與淺棕灰色細(xì)、中砂巖、含礫中砂巖、泥質(zhì)粉砂巖呈等厚互層。上統(tǒng)上石

51、盒子組p2s2526187棕褐、紫褐、灰綠色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖與淺灰、灰白色細(xì)砂巖、泥質(zhì)粉砂巖呈略等厚互層。盒 3p1x3257044棕褐、棕灰色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖與淺灰色泥質(zhì)粉砂巖呈不等厚互層。上古生界二疊系下統(tǒng)下石盒子組盒 2p1x2261747淺灰色細(xì)、中砂巖、泥質(zhì)粉砂巖與棕褐色泥巖呈略等厚互層。20265740(a 靶點)（未穿）灰白色細(xì)、中、粗砂巖與灰色泥巖呈略等厚互層。盒 1p1x126507灰白色細(xì)、中、粗砂巖，局部夾灰色泥巖薄層、條帶。(2)(2)井身結(jié)構(gòu)井身結(jié)構(gòu)井身結(jié)構(gòu)三開，套管設(shè)計為二級，目的層（水平段）主要下入篩管或者裸眼完鉆。表 2-21 井身結(jié)構(gòu)與套管程序數(shù)據(jù)表（dpht

52、-38-2 井）開次鉆頭尺寸 mm井深 m套管尺寸 mm下深 m備注一開311.15407.5244.5406.86封固井段 0-407.5m二開215.92890177.82890封固井段 0-2890m造斜點：2339m完鉆井深/垂深：2890m/2672.54m(3)(3)固井工藝措施固井工藝措施 一次上返固井，以“壓穩(wěn)防漏”為指導(dǎo)思想，采用近平衡固井方式，漿體結(jié)構(gòu)采用前置液+低密度水泥漿（密度 1.26-1.33g/cm3）+過渡漿（密度 1.75g/cm3）+常規(guī)水泥漿（密度 1.75-1.88g/cm3） 。 在下套管前著重處理好井眼條件和泥漿性能，保證套管能順利下到目的位置。 管

53、串結(jié)構(gòu):浮鞋+3 根套管+浮箍+套管串+水泥頭。 扶正器安放表 2-22 扶正器加法方法及數(shù)量井段 m類型規(guī)格加放方法數(shù)量（個）廠家0400剛扶781/21/152常熟400-2140彈扶781/21/1017常熟2140-2390彈扶781/21/6(造斜段)4常熟2390-2860剛扶彈扶781/21/3(斜井段)8 只剛扶+8 只彈扶常熟2860-2890彈扶781/21/1(浮鞋、浮箍連接套管)3常熟采用“龍?zhí)ь^”技術(shù)，浮鞋與浮箍之間的每根套管加 1 個彈扶起到提高套管居中度的作用。替漿期間，由水泥車實現(xiàn)全程頂替作業(yè)，保持施工連續(xù)性同時，避免啟停激動造成漏失。起壓前采用鉆井隊泥漿泵+水

54、泥漿大排量替漿，以達(dá)到提高頂替效率的目的，起壓后降低排量至塞流碰壓。(4)(4)現(xiàn)場施工簡況現(xiàn)場施工簡況表 2-23 水泥漿注入密度及用量21水泥漿最大(g/cm3)最小(g/cm3)平均(g/cm3)設(shè)計(g/cm3)水泥漿量(m3)設(shè)計/實際水泥量(t)設(shè)計/實際低密度1.361.201.261.2642.6/4832.8/37過渡1.841.741.791.755.1/55.7/5尾漿1.941.861.911.889.5/10.512.7/15表 2-24 施工時效施工程序施工時間段排量（m3/min）施工時間 min備 注下套管12 月 21 日 21:30-23 日 03:00循

55、環(huán)03:30-15:0011.5h注前置液15:11-15:2211注低密度水泥漿15:22-16:071-1.145注過渡漿16:07-16:1215注尾漿16:12-16:221-1.110開檔銷、壓塞16:24-16:280.6-14泥漿泵替漿16:31-16:462.715水泥車替漿16:24-18:251.5-1.8/0.6-0.3121碰 壓18:25196（合計）注低密度至施工結(jié)束：185min注過渡漿至施工結(jié)束：140min注尾漿至施工結(jié)束：135min鉆井隊泥漿泵+水泥漿大排量替漿期間，壓力控制在6mpa以內(nèi)，超過6mpa，改用水泥車單獨替漿，避免壓力過高壓漏地層。替漿壓力0

56、-16mpa，碰壓1621mpa。放回水壓力回零，回吐0.5m3斷流，開井侯凝。(5)(5)固井施工分析固井施工分析該井在下完套管后，以 20l/s 的排量循環(huán)時出現(xiàn)漏失，漏失量為 5-6m3/h,井隊采取堵漏措施先后 2 次加入堵漏劑，固井前漏失量為 2-3m3/h，在替漿過程中，停大泵大約 10 分鐘后井口不返漿，施工結(jié)束后井口又返漿。測井結(jié)果顯示：水泥漿返高地面，目的層固井質(zhì)量良好，非目的層井筒上部有部分井段沒有水泥，分析認(rèn)為是漏失后吐漿導(dǎo)致的。2.6.1.32.6.1.3 紅河油田水平井固井工藝現(xiàn)場應(yīng)用以紅河油田水平井固井工藝現(xiàn)場應(yīng)用以 hh55p9hh55p9 井為例井為例(1)hh

57、55p9(1)hh55p9 井鉆遇地層預(yù)測見表井鉆遇地層預(yù)測見表 2 2-25-25表 2-25 hh55p9 井鉆遇地層預(yù)測簡表地 層系統(tǒng) 組 段油層組垂深(m)垂厚(m)海拔(m)巖 性 描 述第四系全新統(tǒng)285.0285.01050.8 灰黃色粘土層與棕色礫石層呈不等厚互層。羅漢洞組437.4143.4898.4棕黃、棕色細(xì)、中、粗砂巖與褐色泥巖呈不等厚互層。白堊系下統(tǒng)志丹群環(huán)河組837.4400.0498.4灰色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖夾灰色泥質(zhì)粉砂巖、細(xì)砂巖，局部具石膏薄層。22地 層垂深(m)垂厚(m)海拔(m)巖 性 描 述系統(tǒng) 組 段油層組華池組1047.4210.0288.4灰褐、灰

58、色泥巖與棕褐色泥質(zhì)粉砂巖、灰褐色中砂巖呈不等厚互層。洛河-宜君組1277.4230.058.4棕、棕灰色中砂巖與褐色泥巖呈略等厚互層。安定組1547.4270.0-211.6中、上部紫褐色泥巖、褐色泥灰?guī)r與棕灰色中砂巖呈略等厚互層；下部為棕灰色中砂巖與褐、紫褐色泥巖呈等厚互層。中統(tǒng)直羅組1672.4125.0-336.6 上部為綠灰、灰色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖與淺灰色細(xì)砂巖呈略等厚互層；下部為大套淺灰色細(xì)、粗砂巖與綠灰、紫褐色泥巖呈略等厚互層。侏羅系下統(tǒng)延安組1807.4135.0-471.6深灰、灰黑色泥巖與灰色粉、細(xì)砂巖呈略等厚互層，夾 5層煤。長 61942.4135.0-606.6 上部深灰

59、色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖與灰色粉、細(xì)砂巖略等厚互層；中部淺灰、灰褐色中、細(xì)砂巖與深灰色泥質(zhì)巖略等厚互層；下部深灰色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖與灰色粉、細(xì)砂巖略不等厚互層。長 72045.2102.8-709.4上部深灰色、灰黑泥巖夾灰色細(xì)砂巖；下部深灰、灰黑色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖及淺灰、灰褐色細(xì)砂巖互層；底部為黑色泥巖長 82122.877.6-787.0 深灰、灰黑色泥巖、泥質(zhì)粉砂巖互層，夾淺灰色細(xì)砂巖；長9112135.612.8-799.8 淺灰色粉、細(xì)砂巖與深灰、灰黑色泥巖互層。長9122153.618.0-817.8 淺灰色粉、細(xì)砂巖與深灰、灰黑色泥巖互層。三疊系上統(tǒng)延長組第三段長9長9132168.6

60、15.0-832.8灰黑色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖與淺灰色細(xì)砂巖互層(2)(2)基本概況及井身結(jié)構(gòu)基本概況及井身結(jié)構(gòu)表 2-26 hh55p9 井基本概況井 號hh55p9井井 別開發(fā)水平井構(gòu)造位置鄂爾多斯盆地天環(huán)坳陷南端鉆井隊靖邊萬隆4516設(shè)計井深2378.47m完鉆井深2399.00m完鉆層位三疊系延長組長912完井方式裸眼完井套管尺寸177.8mm套管下深2396.00m油氣層頂界-主力油層三疊系延長組長912完鉆原則鉆達(dá)設(shè)計b靶點，目的層水平段長1000m。地理位置甘肅省涇川縣豐臺鄉(xiāng)焦家村七組，hh55p9 井井口位于紅河 32 井井口 236838方向 2160.67m 處.固井隊hb-1