高速公路工程20m以上高墩現(xiàn)澆箱梁施工方案現(xiàn)澆箱梁貝雷梁支架方案

1、青島建工集團(tuán)黃延高速lj-1標(biāo)段項目部 20m以上高墩現(xiàn)澆箱梁施工方案目錄一、工程簡介3二、編制依據(jù)、原則及施工組織42.1 編制依據(jù)：42.2 編制原則4三、現(xiàn)澆箱梁的施工工藝：63.1、貝雷梁組合支架現(xiàn)澆簡支箱梁施工的工藝流程63.2、貝雷片支架73.3.2腳架搭設(shè)83.3.3、鋼管檢查10四、現(xiàn)澆箱梁(ak0+756.593第三聯(lián)至第六聯(lián))支架驗算114.1、荷載計算：114.2、底模面板計算。124.3、底模橫肋計算：134.4、縱肋計算154.5、碗扣架計算：184.6、橫向分配梁計算：194.7、縱向貝雷片大梁計算：224.8、橫向墊梁計算：234.9、鋼管樁計算：254.10 、

2、剪力銷（鋼棒）受力驗算26五、支架預(yù)壓檢測27六、碗口架設(shè)置及要求296.1模板支架立桿、水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求296.2碗口架支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定30七、支架拆除307.1拆除順序307.2支架拆除要求317.3施工安全注意事項31八、模板工程328.1模板制作及安裝328.2模板施工應(yīng)注意事項32九、鋼筋鋼筋加工及安裝339.1鋼筋加工339.2鋼筋綁扎359.2.1鋼筋綁扎工藝要求359.2.2底板鋼筋綁扎369.2.3腹板鋼筋綁扎369.2.4橫梁鋼筋綁扎379.2.5頂板安裝379.2.6齒塊鋼筋安裝379.2.7鋼筋綁扎驗收標(biāo)準(zhǔn)379.3預(yù)埋件安裝38十、混凝土工程39

3、10.1混凝土澆筑3910.2砼養(yǎng)護(hù)40十一、預(yù)應(yīng)力工程4011.1預(yù)應(yīng)力筋的加工、安裝及張拉4011.1.1波紋管施工4011.1.2預(yù)應(yīng)力筋的加工及安裝4111.1.3預(yù)應(yīng)力筋的張拉4113.2壓漿及封錨4211.3預(yù)應(yīng)力筋的加工及安裝施工注意事項44十二文明環(huán)保施工4512.1文明環(huán)保施工目標(biāo)4512.2文明環(huán)保施工措施46十三安全保證施工4613.1保障措施4613.2保障體系4713.3安全事故應(yīng)急救援程序4820m以上高墩現(xiàn)澆箱梁施工方案一、工程簡介ak0+756.593匝道橋起點樁號ak0+237.188與主線zk6+956.6秦七鐵路特大橋相接，橋梁終點樁號為ak1+275.9

4、97與c匝道ck0+089.078匝道橋相接，橋梁全長1038.809米。ak0+756.593匝道橋第三聯(lián)至第六聯(lián)(第8跨至第25跨,419+519+419+519，單跨跨徑19m,現(xiàn)澆箱梁長度342m)為20m 以上現(xiàn)澆箱梁，墩柱（含蓋梁）最高為27.6米，最大凈空為26.6米，該匝道橋現(xiàn)澆箱梁共有c40砼2855.9m，鋼筋795.5噸。該段為鋼筋混凝土現(xiàn)澆箱梁。ck0+654.58匝道橋起點樁號為ck0+178.155與ck0+089.078匝道橋相接，終點樁號為ck1+123.064與c匝道主線zk6+z956.6秦七鐵路特大橋相接，橋梁全長為944.91米。ck0+654.58匝道

5、橋第四聯(lián)至第七聯(lián)為現(xiàn)澆箱梁，其中第六聯(lián)與第七聯(lián)（第20跨至第29跨,519.70+419.70,單跨跨徑19.7,現(xiàn)澆箱梁長度177.3m）為20m以上現(xiàn)澆箱梁，墩柱最高為27.8米，最大凈空為27.8米，該匝道m(xù)橋現(xiàn)澆箱梁共有c50砼1197.1m，鋼筋229.4噸,鋼絞線30.6噸。該段為預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁,預(yù)應(yīng)力鋼束為17束,張拉控制應(yīng)力為1395mpa,共9孔預(yù)應(yīng)力孔道,布置與箱梁兩側(cè)腹板及中腹板。ek0+959匝道橋起點樁號為ek0+842與黃陵西互通收費廣場相接，終點樁號為ek1+076與黃店公路平交路口相接，橋梁全長為234米。該橋在ek1+044處跨越沮河（第1012跨），交

6、角90度。ek0+959匝道橋全橋共三聯(lián)（每聯(lián)4跨）為鋼筋混凝土現(xiàn)澆箱梁，全橋跨徑均為19米，墩高在8.514米之間為20m以下現(xiàn)澆箱梁。由于第1012跨處于跨河區(qū)域，故本橋采用滿堂支架與貝雷梁支架兩種現(xiàn)澆方案：第一聯(lián)至第三聯(lián)（第1跨第8跨）采用滿堂支架現(xiàn)澆（具體方案詳見滿堂支架現(xiàn)澆箱梁方案），本方案中不再詳細(xì)說明；第四聯(lián)（第9跨第12跨）采用貝雷梁+鋼管組合支架現(xiàn)澆箱梁方案該匝道m(xù)橋現(xiàn)澆箱梁共有c50砼1600.6m，鋼筋460噸。該段為鋼筋混凝土現(xiàn)澆箱梁。全幅橋面寬10.2m，梁高1.4m，頂板厚0.2m，底板厚0.2m,腹板厚0.4m，翼緣板最大懸臂長度1.6m，橋面橫坡由梁底墊石變高度

7、及調(diào)平鋼板使梁體整體側(cè)轉(zhuǎn)而形成，箱梁梁高保持不變。以上ak0+756.593第三聯(lián)至第六聯(lián)、ck0+654.58匝道橋第六聯(lián)至第七聯(lián)和ek0+959匝道橋第三聯(lián)三處現(xiàn)澆箱梁采用貝雷梁+鋼管組合支架施工工藝。二、編制依據(jù)、原則及施工組織 2.1 編制依據(jù)：1、施工設(shè)計圖紙2、公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（jtj02586）3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（gbj1788）4、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（jtg/t f502011）5、公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)（jtg f80/1-2004）6、建筑施工扣件式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程（jgj130-2001）7、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj166-200

8、8)8、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）9、城市橋梁工程施工及驗收規(guī)范（cjj2-2008）10、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（jgj80-1991）11、公路橋涵施工手冊及相關(guān)的現(xiàn)行國家及地方強制性規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)12、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范(jgj8091) 13、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb 50005-2003) 14、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb 50010-2010) 15、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb 50017-2011) 16、建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程(jgj74-2003) 17、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(gb50007-2011) 2.2 編制原則我部將針對工程特點、難點、重點，結(jié)合我

9、單位的施工特長、經(jīng)驗、技術(shù)、設(shè)備能力，本著“安全為先，質(zhì)量為本”的安全質(zhì)量原則，以“確保安全，提高質(zhì)量，均衡生產(chǎn)，文明施工，降低成本，如期高效”的管理思路進(jìn)行本方案的編制。2.3 施工段落劃分20m以上現(xiàn)澆箱梁貝雷梁支架法施工段落劃分為三個段落；ck0+654.58匝道橋第六聯(lián)至第七聯(lián)為第一階段;ak0+756.593第三聯(lián)至第六聯(lián)為第二階段; ek0+959匝道橋第三聯(lián)為第三階段。2.4 質(zhì)量、安全、環(huán)保目標(biāo)2.4.1質(zhì)量目標(biāo)確保本工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)達(dá)到國家施工驗收規(guī)范和陜西省省頒驗收標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計要求，滿足驗收速度的質(zhì)量要求；單位工程一次合格率達(dá)到100%。工程一次驗收合格率達(dá)到100%；各類原材料

10、符合設(shè)計要求，合格率100%；各類檢測資料齊全，混凝土試件強度合格率100%。2.4.2安全目標(biāo)實現(xiàn)生產(chǎn)安全零事故；杜絕一般c類及以上事故，消滅一般d類事故。杜絕杜絕員工因工重傷、死亡事故；杜絕重大機械設(shè)備事故；杜絕交通運輸責(zé)任事故；杜絕火災(zāi)和爆炸事故。員工輕傷率控制在3%以內(nèi)；職業(yè)病發(fā)病率控制在0.3%以下；勞動防護(hù)用品和消防器材合格率100%；防護(hù)和減少洪災(zāi)、臺風(fēng)等自然災(zāi)害損失。2.4.3環(huán)保目標(biāo)環(huán)境污染控制有效，土地資源節(jié)約利用，水保措施落實到位，努力建成一流的資源節(jié)約型、環(huán)境友好型高速公路?，F(xiàn)場目測無揚塵、運輸無遺灑現(xiàn)象，主要施工便道及加工場進(jìn)行硬化處理或灑水降塵。生產(chǎn)、生活污水經(jīng)沉淀

11、達(dá)標(biāo)后排放；施工現(xiàn)場的油品、化學(xué)危險品一律實行封閉或容器式管理和使用；防止因泄漏、遺灑對環(huán)境造成污染；分類處置固體廢棄物，確保排放達(dá)標(biāo)；最大限度節(jié)約能源、資源；三、現(xiàn)澆箱梁的施工工藝：3.1、貝雷梁組合支架現(xiàn)澆簡支箱梁施工的工藝流程（見下圖）鋼管架立貝雷梁搭設(shè)頂部搭設(shè)腳手架支架預(yù)壓安裝底、側(cè)模水 泥 準(zhǔn) 備配 合 比 設(shè) 計砂 石 料 準(zhǔn) 備綁扎底、腹板鋼筋鋼 筋 加 工安裝內(nèi)模綁扎頂板鋼筋混凝土拌合安設(shè)預(yù)埋件、預(yù)留孔澆注混凝土養(yǎng) 護(hù)拆內(nèi)模、封進(jìn)人洞拆側(cè)模、鋼管支架張拉、封錨3.2、貝雷梁支架 主要構(gòu)造 現(xiàn)澆梁支架自下而上由條形基礎(chǔ)、鋼管立柱、鋼棒及墊梁（i50工字鋼）、縱向貝雷梁、分配橫梁、

12、鋼管支架、下次梁方木及底模、側(cè)模及支撐等組成。（具體祥見貝雷梁組合支架橫斷面圖） 各主要構(gòu)件功能 1）支墩基礎(chǔ)：貝雷梁支墩基礎(chǔ)采用條形擴大基礎(chǔ)100cm700cm90cm，混凝土采用c25混凝土。 2）鋼管立柱：立柱采用8008mm鋼管，立柱起著將梁結(jié)構(gòu)自重、支架荷載和施工荷載等傳到基礎(chǔ)的作用。鋼管立柱頂部支承著分配橫梁，下部支承在條形基礎(chǔ)上。為了確保立柱的穩(wěn)定，防止洪水沖刷， 在立柱間用10個槽鋼連接。在鋼管立柱上、下焊接14mm厚的90cm90cm的鋼板，四角采用三角鋼板加固。 3）分配橫梁：分配橫梁起著將結(jié)構(gòu)荷載、支架荷載和施工荷載分配到鋼管立柱上同時受力的作用。分配梁采用i18#工字鋼

13、，并在與縱向貝雷梁相交處焊接加勁板加強。 4）縱向貝雷梁：主梁跨中部分及墩身橫向外側(cè)由貝雷片大梁組成，貝雷片采用單根單拼結(jié)構(gòu)，貝雷片之間采用高強螺栓聯(lián)結(jié)，用于承受制梁時的荷載，完成現(xiàn)澆梁的澆注。 5）橫向墊梁：墩柱縱向前后兩側(cè)鋼棒上每頭分布一根i50#工字鋼，跨中鋼管支柱頂部采用單根i50#工字鋼或雙拼i45#工字鋼，縱向前后兩根或兩組工字鋼采用高強長螺栓聯(lián)結(jié)，組成一個框式結(jié)構(gòu)防止工字鋼傾覆，加強支架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。6)支架縱向肋梁: 支架縱肋采用8#槽鋼（或15cm15cm方木）,碗扣架縱距在橫梁處60，其余全部90。7）底模橫梁: 底模橫梁采用1010cm方木。間距按0.35米布設(shè)在貝雷梁上。

14、8）底模: 混凝土梁自重通過底模，將荷載傳遞給工字鋼，然后再傳遞到基礎(chǔ)上。底模采用1.5cm厚竹膠板。 9） 支架搭設(shè)和拆除: 在施工現(xiàn)場集中進(jìn)行鋼管立柱拼裝和焊接，待支架基礎(chǔ)砼強度達(dá)到設(shè)計要求后，吊車配合人工進(jìn)行鋼管立柱的安放。每排橫向墊梁頂安放縱向肋梁,縱向貝雷片肋梁頂部橫橋向安放分配橫梁，分配橫梁頂安放18#工字鋼橫梁。安裝時嚴(yán)格控制工字鋼的傾斜度，應(yīng)小于0.1%。 在鋼管柱和分配墊梁安裝完畢后并經(jīng)檢查合格后，進(jìn)行縱向肋梁的吊裝?？v肋梁在梁跨下的地面拼接好后，采用吊車整體吊裝就位。安裝順序為先安裝固定中間后對稱吊裝加固兩邊的貝雷片。吊裝必須有專人指揮，起吊和下落必須平穩(wěn)，避免對立柱等結(jié)構(gòu)

15、造成沖擊，以確保安全。 3.3.2腳架搭設(shè)1、腳手架搭設(shè)順序如下：放置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿滿堂支架設(shè)置圖(見附圖)碗扣式連接處示意圖:碗口架支架搭設(shè)時應(yīng)縱向、橫向排列整齊，自一端延伸向另一端，自下而上按步架設(shè)，上下保持垂直，并逐層改變搭設(shè)方向，整架縱向、橫向垂直偏差小于h400且小于50mm。在支架兩側(cè)設(shè)置交叉支撐，同時整架采用鋼管扣件進(jìn)行加固，并設(shè)置水平加固桿剪刀撐，其中水平加固桿每二層門架設(shè)一層縱、橫水平加固桿，并設(shè)在立桿節(jié)點或靠近立桿節(jié)點的位置，而斜桿和剪刀撐則整架每隔3m設(shè)置斜桿和剪刀撐，斜桿和剪刀撐與地面的夾角控制在

16、4560之間，以加強支架的整體穩(wěn)定性。安裝完畢后，對支架的平面位置、頂部標(biāo)高、節(jié)點聯(lián)系及縱橫向穩(wěn)定性進(jìn)行全面檢查，對支架和腳手架的沉降注意觀測，必要時進(jìn)行糾正和調(diào)整?？紤]支架在荷載作用下的彈性與非彈性壓縮值、支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷及由混凝土、溫度變化引起的撓度等因素，支架安裝后需具根據(jù)支架預(yù)壓結(jié)果預(yù)設(shè)預(yù)拱度。2、搭設(shè)立桿的安全技術(shù)措施：（1）水平桿步距應(yīng)按60cm或120cm選??；立桿底端和頂端的碗扣節(jié)點應(yīng)設(shè)置縱、橫向水平桿；底層水平桿兼作掃地桿時，其與底座支承板的高差不得大于50cm。（2）立桿接長宜用對接扣件連接，立桿的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不在設(shè)置在同步內(nèi)，同步

17、內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。3、搭設(shè)縱、橫向水平桿的安全技術(shù)措施（1）、搭設(shè)縱、橫向水平桿時，其構(gòu)造應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定要求，縱向水平桿宜設(shè)置在立桿的內(nèi)側(cè)，其長度不小于3跨，縱向水平桿接長宜用對接扣件連接，縱向水平桿的對接應(yīng)交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不準(zhǔn)設(shè)置在同步或同跨內(nèi)，不同步、不同跨兩根相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的l3，縱向水平桿采用直角扣件與立桿扣牢，橫向水平桿也采用直角扣件，緊貼縱向水平桿下方與內(nèi)外立桿扣牢，主節(jié)點處橫向水平桿嚴(yán)禁拆除。（2

18、）同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內(nèi)、外立桿固定。4、搭設(shè)剪刀撐注意事項豎向剪刀撐應(yīng)隨立桿、縱橫向水平桿等同步搭設(shè)，剪刀撐、橫向斜撐的構(gòu)造應(yīng)符合規(guī)定要求，剪刀撐四周設(shè)置縱、橫向剪刀撐，剪刀撐采用斜桿搭成剪刀撐，剪刀撐與地面成50度夾角，剪刀撐接長宜采用搭接方式，采用二只旋轉(zhuǎn)扣件搭接，二扣件間距不宜小于l米，桿端伸出扣件蓋板不宜小于100mm，剪刀撐搭設(shè)不小于4跨，不小于6米，剪刀撐水平向、豎向連續(xù)設(shè)置，豎向連續(xù)到頂，剪刀撐縱向每隔2排搭設(shè)一組，橫向每隔2排搭設(shè)一組，剪刀撐一端抵在墊板上，另一端與采用旋轉(zhuǎn)扣件與主桿、橫向水平桿扣牢，旋轉(zhuǎn)扣件中心至主節(jié)點距離不應(yīng)大于150mm。5、扣件安

19、裝的安全技術(shù)措施 （1）扣件規(guī)格（48）必須與鋼管外徑相同。（2）扣件螺栓擰緊力矩應(yīng)在4565nm之內(nèi)。（3）主節(jié)點處，固定橫向水平桿(或縱向水平桿)、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于150mm。（4）對接扣件的開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm。3.3.3、鋼管檢查1、 必須有產(chǎn)品質(zhì)量合格證。2、 全部架管要經(jīng)過項目部專職安全人員驗收及符合要求，并經(jīng)監(jiān)理同意后方可使用3、應(yīng)有質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)金屬拉伸試驗方法(gbt228)的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合國標(biāo)的要求。4、鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯

20、位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。5、鋼管外徑、壁厚、端面等偏差要符合國標(biāo)要求。6、扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證，測試報告、質(zhì)量合格證。7、使用舊鋼管、扣件要求進(jìn)行嚴(yán)格檢查、檢測。8、腳手架搭設(shè)的技術(shù)要求、允許偏差與檢驗方法，應(yīng)符合表1的要求。碗口腳手架搭設(shè)的技術(shù)要求與允許偏差項次項 目技術(shù)要求容許偏差（mm）檢查方法與工具1地基基礎(chǔ)表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動-10降沉2立桿垂直度最后驗收垂直度偏差hmax20mh/200用經(jīng)緯儀和吊線和卷尺搭設(shè)中檢查垂直度偏差的高度h2h10不同高度h時的允許偏差（mm）7503間距步距偏差桿距偏差排距偏差205020鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩

21、端20水平儀或水平尺同跨內(nèi)、外縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm50鋼板尺6扣件安裝主節(jié)點處各扣件距主節(jié)點的距離a150mm鋼板尺同步立桿上兩個相鄰對接扣件的高差500mm鋼板尺立桿上的對接扣件距主節(jié)點的距離h/3鋼板尺縱向水平桿上的對接扣件距主節(jié)點的距離l/3鋼板尺扣件螺栓擰緊扭力矩40-65nm扭矩扳手7剪刀撐與地面的傾角45-60角尺四、現(xiàn)澆箱梁(ak0+756.593第三聯(lián)至第六聯(lián))支架驗算現(xiàn)澆梁支架采取在墩柱預(yù)埋15鋼棒，沿墩柱兩側(cè)安裝雙拼50#工字鋼，縱向安裝7片貝雷片作為支架的縱向大梁，其中沿墩柱外側(cè)設(shè)標(biāo)準(zhǔn)90框架兩片一組貝雷梁，墩柱內(nèi)側(cè)設(shè)3片貝雷

22、梁，與相鄰貝雷片采取8#槽設(shè)橫向連接系，具體見圖。貝雷梁上縱向按90間距(橫梁及漸變部分間距60）安裝18#工字鋼作為橫向分配梁，在橫向分配梁上橫向按90間距(腹板部分間距60，具體見圖）搭設(shè)碗扣架，碗扣架上縱向鋪設(shè)8#槽鋼，8#槽鋼上橫向鋪設(shè)1010方木及1.5竹膠板作為底模。4.1、荷載計算：人工機具：2.5kn/混凝土振搗荷載：2.0kn/混凝土容重：26kn/m3根據(jù)橫截面高度分布情況分別計算線荷載：橫向分配梁1010方木間距35一道。箱梁截面翼緣處15厚，q1（260.15+2.5+2）18.4kn/m；箱梁截面翼緣板根部處40厚，q1（260.4+2.5+2）114.9kn/m；箱

23、梁截面腹板處140厚，q1（261.4+2.5+2）140.9kn/m；箱梁截面箱室與腹板連接處80厚，q1（260.8+2.5+2）125.3kn/m；箱梁截面箱室頂板厚40厚，q1（260.4+2.5+2）114.9kn/m；各構(gòu)件自重：均在midas/civil v2006建模加載計算時按均布荷載進(jìn)行加載，不再單獨計算。本構(gòu)件按容許應(yīng)力法進(jìn)行計算，q235鋼容許軸向應(yīng)力取1.25=1.25140=175mpa；容許彎曲應(yīng)力取1.25w=1.25145=181mpa；容許剪應(yīng)力取1.25=1.2585=106mpa本計算書根據(jù)各自的荷載情況對底模板、橫向分配梁、縱向分配梁、橫向分配大梁等各

24、桿件的強度和剛度進(jìn)行計算。4.2、底模面板計算。底模采用15竹膠板，橫肋采用1010方木，間距35，凈跨25。底模板取橫向?qū)?m計算，按連續(xù)梁計算，腹板下底模面板受力最大。1m寬面板所受荷載q線=（261.4+2.5+2）1=40.9kn/mwx=bh2/6=1000152/6=375003塑性發(fā)展系數(shù) x=1.05mmax=1/10q線l2=1/1040.92502=255625n.max= mmax /（x wx ）=255625/（1.0537500）=6.5mpab11n/mm2。4.3、底模橫肋計算：4.3.1、中間截面底模下橫肋采用1010方木，間距全部為35。恒、活載計算：箱梁截

25、面翼緣處15厚，q1（260.15+2.5+2）0.352.94kn/m；箱梁截面翼緣板根部處40厚，q1（260.4+2.5+2）0.355.22kn/m；箱梁截面腹板處140厚，q1（261.4+2.5+2）0.3514.32kn/m；箱梁截面箱室與腹板連接處80厚，q1（260.8+2.5+2）0.358.86kn/m；箱梁截面箱室頂板厚40厚，q1（260.4+2.5+2）0.355.22kn/m；受力模型、彎距圖、支反力圖（單位為kn . m）：wx=bh2/6=1001002/6=166666.73塑性發(fā)展系數(shù) x = 1.05mmax=400000n.max= mmax/（xwx

26、 ）=400000/（1.05166666.7）=2.3mpab11n/mm2。符合要求。4.3.2、箱室端部變截面底模下橫肋采用1010方木，間距全部為35。恒、活載計算：箱梁截面翼緣處15厚，q1（260.15+2.5+2）0.352.94kn/m；箱梁截面翼緣板根部處40厚，q1（260.4+2.5+2）0.355.22kn/m；箱梁截面腹板處140厚，q1（261.4+2.5+2）0.3514.32kn/m；箱梁截面箱室與腹板連接處90厚，q1（260.9+2.5+2）0.359.77kn/m；受力模型、彎距圖、支反力圖（單位為kn . m）：wx=bh2/6=1001002/6=16

27、6666.73塑性發(fā)展系數(shù) x = 1.05mmax=700000n.max= mmax/（xwx ）=700000/（1.05166666.7）=4.1mpab11n/mm2。符合要求。4.3.3、橫梁處截面底模下橫肋采用1010方木，間距全部為35。恒、活載計算：箱梁截面翼緣處15厚，q1（260.15+2.5+2）0.352.94kn/m；箱梁截面翼緣板根部處40厚，q1（260.4+2.5+2）0.355.22kn/m；箱梁截面腹板處140厚，q1（261.4+2.5+2）0.3514.32kn/m；受力模型、彎距圖、支反力圖（單位為kn . m）：wx=bh2/6=1001002/6

28、=166666.73塑性發(fā)展系數(shù) x=1.05mmax=1000000n.max= mmax/（xwx ）=1000000/（1.05166666.7）=5.7mpab11n/mm2。符合要求。4.4、縱肋計算縱肋采用8#槽鋼,碗扣架縱距在橫梁處60，其余全部90。4.4.1、中間箱室斷面縱肋受力最大縱肋線荷載：7.1/0.35=20.3kn/m受力模型、彎距圖、剪力圖（單位為kn.m）： 4.4.2、橫梁及變截面處縱肋橫梁及靠近橫梁處漸變段，以墩中心前后共設(shè)10排鋼管縱向間距60，按橫梁處受力最大縱肋線荷載計算：13.3/0.35=38kn/m受力模型、彎距圖、剪力圖（單位為kn . m）：

29、截面ix= 1013000mm4截面wx=25325mm3面積矩sx=14944mm3腹板總厚tw=5mm塑性發(fā)展系數(shù)x=1.05mmax=1.7 kn.max=mmax/（xwx）=1700000/（1.0525325）=63.9mpa1.25w=1.25145=181mpavmax=13.7kn=vmaxsx/ (ixtw)=1370014944/（10130005）=40.5mpa1.25=1.2585=106mpa通過底模橫肋受力位移圖可得出：最大撓度f=0.000474m=0.47l/400=900/400=2.25（故滿足要求）4.5、碗扣架計算：4.5.1、483.5單根立桿極限

30、承載力支架水平桿步距為1.2m，立桿計算高度：h1.2m回轉(zhuǎn)半徑：i1.58cm截面積a489mm2抗彎強度容許應(yīng)力值 f=1.25145=181mpah/i120/1.5875.9查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范gb50017-2003附錄c 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)表得出0.807n1fa0.80718148910-371.4kn；4.5.2、頂?shù)淄袠O限承載力頂托立桿為34，有效直徑約30，截面積a3.141515=706.5mm2。按立桿伸出最多400（實際施工盡量控制在300以內(nèi)）。計算長度：h0.4m慣性矩i= 39760.784截面積a= 706.54回轉(zhuǎn)半徑：i（i/a）=7.5抗彎強度設(shè)計值 f

31、=205 mpah/i400/7.553.3查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范gb50017-2003附錄c 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)表得出0.906,n1fa0.906181706.510-3116kn頂?shù)淄腥绻斐鲣摴?00，承載力遠(yuǎn)超出鋼管的承載力，因些支架的承載力由鋼管控制，只要實際承載力小于鋼管的容許承載力，就符合要求。從縱肋支反力圖中可看出，立桿受力軸向荷載最大值為25.8kn，小于立桿的極限荷載71.4kn。符合要求。4.6、橫向分配梁計算：橫向分配梁采用18#工字鋼，橫梁處60，其余全部90?？v向大梁采用7片貝雷梁，墩柱外側(cè)2片采用90支撐架聯(lián)結(jié)。墩柱中間3片采用8#槽鋼與外側(cè)貝雷相連，形成整體穩(wěn)

32、定體系，對橫向分配梁、縱向貝雷片大梁及鋼管樁整體受力用midas/civil v2006建模進(jìn)行計算?？v肋通過鋼管傳遞給橫向分配梁的集中力計算如下：中間集中力大小從左右到中間依次是（kn）：0.4/0.35*0.9=1.03.2/0.35*0.9=8.21/0.35*0.9=2.64.6/0.35*0.9=11.87.1/0.35*0.9=18.34.7/0.35*0.9=12.14.8/0.35*0.9=12.36.7/0.35*0.9=17.2橫梁處集中力大小從左右到中間依次是（kn）：0.4/0.35*0.6=0.73.1/0.35*0.6=5.31.4/0.35*0.6=2.43.5/

33、0.35*0.6=6.011.5/0.35*0.6=19.713.1/0.35*0.6=22.513.3/0.35*0.6=22.810.4/0.35*0.6=17.8變截面取中間截面各橫梁的平均值，對橫肋及縱向貝雷片大梁受力用midas/civil v2006建模進(jìn)行計算。受力模型、橫向分配梁彎距圖、剪力圖（單位為kn.m）、位移圖（單位為mm）： 注：圖中彎矩單位為kn.m，剪力單位為kn。18#工字鋼縱梁截面特性如下：截面ix =16700000mm4截面wx =185555.5mm3面積矩sx =105579mm3腹板總厚6.5 mm塑性發(fā)展系數(shù) x = 1.05得：mmax=9.05

34、522kn.mmax= mmax /（x wx ）=9055220/（1.05185555.5）=46.5mpa1.25w= 181mpavmax=29.953kn=vmax sx / (ixtw)= 29953105579/（167000006.5）=29.1mpa1.25=106mpa通過橫向分配梁位移圖可得出：上面最大撓度f=11.7，包括貝雷梁的變形，扣除貝雷梁的變形11，橫向分配梁變形實為0.7，l/400=1776/400=4.4（故滿足要求）4.7、縱向貝雷大梁計算：縱向貝雷大梁為桿系結(jié)構(gòu)主要承受軸力，軸力圖、支點反力圖及變形如下（單位為kn . m）為了便于清楚顯示貝雷梁的軸力

35、圖，通過軸力圖顯示，靠近墩柱內(nèi)側(cè)的兩片貝雷受力最大，同時跨中支點處貝雷梁弦桿受力最大 ，兩端支點豎桿受力最大，整體貝雷梁軸力圖：靠近墩柱內(nèi)側(cè)貝雷梁受力最大，軸力圖：端支點（墩柱處）處豎桿受力最大為166.2kn，見下圖：中間鋼管樁支點斜桿受力最大為101.9kn，見下圖：跨中弦桿受力最大為169kn，見下圖：貝雷梁最大變形為11，見下圖注：圖中軸力單位為kn，位移變形單位為mm。弦桿軸力最大值為n=169kn，小于理論容許承載力560kn；豎桿軸力最大值為n=166.2kn，小于理論容許承載力210kn；斜桿軸力最大值為n=101.9kn，小于理論容許承載力171.5kn；變形驗算：通過計算，

36、得出貝雷梁變形為119000/400=22.5，滿足剛度要求，可通過增設(shè)預(yù)拱度來抵消下?lián)献冃?。因此縱向貝雷大梁強度符合要求，橫向穩(wěn)定性通過增加橫向聯(lián)結(jié)系來滿足要求。4.8、橫向墊梁計算：彎距圖、剪力圖、支點反力圖及變形如下（單位為kn . m）：注：圖中彎矩單位為kn.m，剪力單位為kn，位移變形單位為m。橫向墊梁采用50#工字鋼或雙拼45#工字鋼，雙拼45#工字鋼強度大于單根50#工字鋼，這里按50#工字鋼進(jìn)行檢算。50號工字鋼橫向墊梁截面特性如下：截面ix =486000000 mm4截面wx =1944000 mm3面積矩sx =1138300 mm3腹板總厚tw= 20 mm塑性發(fā)展系

37、數(shù) x = 1.05得：mmax=363.6kn.mmax= mmax / （x wx ）=363600000/（1.051944000）=178mpa1.25w=181mpavmax=400.3kn=vmax sx / (ixtw)=4003001138300/（48600000020）=46.9mpa1.25=106mpa變形驗算：通過計算，得出墊梁變形為65500/400=14，滿足剛度要求。穩(wěn)定性：為增加墊梁兩懸臂端橫向穩(wěn)定性采取將墩柱兩側(cè)墊梁采用型鋼焊在一起，對于中間墊梁通過與縱向貝雷梁固定在一下起，加強橫向穩(wěn)定。符合要求。4.9、鋼管樁計算：鋼管樁軸力圖：8008mm截面參數(shù)：wx

38、=2956012 mm3a=19905 mm2。ix：280.029 mmiy：280.029 mm穩(wěn)定性驗算：鋼管樁最大計算長度l=20m，則=l/i=l/（d2+d2/4）=20/（0.82+0.7842 /4）=71.5查軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)表，得f=0.742p=fa=0.74214019905=2068knp=767.6 kn符合要求。4.10、剪力銷（鋼棒）受力驗算由受力分析圖示計算可得：每根鋼棒所受的剪力最大為：p=440.6kn鋼棒的直徑為15cm，長度每邊超出墩柱300，其截面性質(zhì)為：=85n/mm2i=24850488.8mm4a=17662.5mm2w=331339.9m

39、m3采用鋼棒計算抗剪強度：=4p/3a =4440600/(317662.5) =33.3 n/mm2 1.25=106mpa抗彎強度計算：鋼棒上墊梁中心離砼面94，鋼棒所受彎距mmax=440.60.094=41.4164kn.mmax= mmax / （x wx ）=41416400/（1.05331339.9）=119mpa1.25w=181mpa。鋼棒處50#工字鋼墊梁局部承壓應(yīng)力很大，為了減小鋼棒處墊梁的局部承壓應(yīng)力，下墊20鋼板。五、支架預(yù)壓檢測為了消除支架的非彈性變形和受壓撓度產(chǎn)生的變形從而引起箱梁產(chǎn)生質(zhì)量和安全事故的發(fā)生，同時能準(zhǔn)確得出支架預(yù)拱度的參照值，所以對搭設(shè)的施工支架必

40、須進(jìn)行等荷載的120%施加預(yù)壓處理，支架預(yù)壓的方法及步驟如下，請給予審核：預(yù)壓的目的及方式為了檢驗現(xiàn)澆箱梁模板、各節(jié)點的安全性和支架的實際變形量，首先通過預(yù)壓消除結(jié)構(gòu)非彈性變形，同時也取得模板彈性變形的實際數(shù)值，得出荷載撓度曲線，并檢驗設(shè)計計算結(jié)果，調(diào)整預(yù)拱度(或反拱)，以求得出現(xiàn)澆箱梁施工的準(zhǔn)確參數(shù)。提前發(fā)現(xiàn)支架結(jié)構(gòu)及構(gòu)件加工、安裝所存在的問題和隱患，提前調(diào)整整改，防患于未然。模板預(yù)拱度的調(diào)整通過調(diào)整模板支撐頂托完成，同時加大對重要連接部位的措施處理。第二是模板、支架受力后產(chǎn)生的彈性變形，根據(jù)測量結(jié)果繪制沉降曲線，并結(jié)合模板的設(shè)計拱度和實際支撐變形來確定。第三是加載鋼筋混凝土重量、施工時的振

41、搗和人群荷載產(chǎn)生的活荷載及小型機具等荷載，預(yù)壓荷載按設(shè)計混凝土工程量實體重量加載預(yù)壓。為保證預(yù)壓荷載的合理分布，模擬混凝土澆注順序進(jìn)行加載（即第一步加載底板鋼筋混凝土重量、第二步加載腹板鋼筋混凝土重力荷載的1.2倍考慮、第三步加載頂板鋼筋混凝土重量、第四步是持荷觀察）。預(yù)壓程序與步驟為了檢驗支架的彈性變量和地基礎(chǔ)的承載力，消除因支架豎向非彈性變形對標(biāo)高的影響，在底模安裝固定好后，對支架進(jìn)行施載預(yù)壓，預(yù)壓材料采用專用包裝袋裝沙、土來實施（噸袋），并將每袋進(jìn)行計量核定，保證施工荷載準(zhǔn)確。預(yù)壓沙袋重量=（混凝土773.77m2.6t/m+鋼筋183.57t+內(nèi)外模3t+內(nèi)模鋼管支架、方木5t+人、機

42、械5t）120%=2650t1、支架預(yù)壓方式底模安裝前先安裝好永久性板式橡膠支座（按設(shè)計給定的部位、型號、方向進(jìn)行對號入座安裝）及調(diào)平鋼板，第二進(jìn)行箱梁底模安裝，底模安裝固定好后，檢查支架各交接點的連接是否穩(wěn)定和安全可靠，再開始按方法和步驟進(jìn)行施載預(yù)壓，在預(yù)壓前采用膠合板或彩條布鋪在模板上，保護(hù)模板不被受損和污染。2、注意的問題：1）、采用沙袋法預(yù)壓，沙袋逐袋稱量，專人記錄，稱量好的沙袋一旦運輸?shù)轿缓?，進(jìn)行部位安裝或堆放，堆放時按梁體的分部進(jìn)行堆碼，并采取覆蓋做好防雨措施。2）、派專人對支架進(jìn)行觀察變化情況，一旦發(fā)生異常，立即停止施載及時對支架進(jìn)行補救和加強。3）、實行分級加載，加載的順序按箱

43、梁混凝土澆筑順序推進(jìn)，不能隨意堆放和施載，在分級施載過程中做好監(jiān)測記錄，卸載也分級并測量記錄。4）、通過第一施工段預(yù)壓后，將實測沉降量（支架變形量），作為一個參數(shù)值參照應(yīng)用。3、沉降觀測點的設(shè)置（1）支架觀測點布設(shè)：箱梁模板上的測點布設(shè)，按箱體的跨端（支承位）、跨中（中隔板）、跨1/4，共5個斷面，每個斷面分別在底板上布設(shè)3個點（左、中、右），冀板上布設(shè)2個點（左、右冀板）。（2）加載：總體加載順序：與梁體混凝土澆筑順序相同，按從跨中至兩端的順序進(jìn)行。加載方法：沙袋吊裝時必須避免沙袋吊裝損傷底模，采用吊車吊裝沙袋進(jìn)行堆碼，堆碼時注意不得覆蓋觀測點。（3）觀測數(shù)據(jù)采集 觀測方法：堆載前對各觀測點

44、初始狀態(tài)進(jìn)行觀測，采集基準(zhǔn)數(shù)據(jù)，加載過程中，荷載分三級施加，第一級荷載為支架在施工狀態(tài)實際內(nèi)力的50%，第二級荷載為支架在施工狀態(tài)實際內(nèi)力的40%，第三級荷載為支架在施工狀態(tài)實際內(nèi)力的30%，即總荷載為施工狀態(tài)實際內(nèi)力的1.2倍。分別對三個階段進(jìn)行變形觀測，并與計算值對比，當(dāng)實測值與計算值相差較大時查明原因后再加下級荷載。加載完成后，連續(xù)觀測3天，直到變形穩(wěn)定，沉降量不超過2mm后，觀測并記錄各測點的最終標(biāo)高，然后進(jìn)行卸載。卸載過程中按支架在施工狀態(tài)實際內(nèi)力的30%、40%、50%進(jìn)行，并精確測出底模各測點的標(biāo)高，為底模調(diào)整提供依據(jù)。（4） 數(shù)據(jù)整理 卸載完成后，整理收集得到的所有數(shù)據(jù)，得出支

45、架底模的彈性變形和非彈性變形，確定支架在混凝土澆筑過程中的撓度，再考慮張拉起拱度，以確定底模標(biāo)高調(diào)整。根據(jù)計算結(jié)果，對底模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，使預(yù)留拱度值更加準(zhǔn)確，同時也是對支架的強度、剛度和穩(wěn)定性的檢驗。（5）模板預(yù)拱度的調(diào)整為了使成品梁的線型滿足設(shè)計要求，支架必須設(shè)置預(yù)拱度。支架預(yù)拱度值的大小主要考慮：（1）支撐梁承重后引起的彈性變形值。（2）箱梁設(shè)計給定的預(yù)應(yīng)力和自重引起的變形值。（3）箱梁設(shè)計要求的拱度值。預(yù)拱度的設(shè)置：預(yù)拱度的設(shè)置是通過工字鋼上碗口架處調(diào)節(jié)伸縮絲桿來實現(xiàn)。當(dāng)側(cè)模及底模安裝就位后，調(diào)整各支點模板縱向標(biāo)高，使竹膠板處于澆筑混凝土?xí)r的正確位置，同時設(shè)置好預(yù)留拱度。通過預(yù)壓試驗確定

46、跨中的拱度值，其余各點標(biāo)高按二次拋物線設(shè)置。六、碗口架設(shè)置及要求6.1模板支架立桿、水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求(1)每根立桿底部應(yīng)設(shè)置底座或墊板，并規(guī)定尺寸設(shè)置縱、橫掃地桿。(2) 嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置，立桿步距不得大于設(shè)計要求，并應(yīng)設(shè)置縱橫水平拉桿。(3)立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴(yán)禁搭接連接，嚴(yán)禁不同直徑混合施用。(4) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求。(5)當(dāng)梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應(yīng)設(shè)在模板中心線處，其偏心距不應(yīng)大于25毫米。(6)鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時設(shè)好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。上下層

47、立桿采用的對接扣件應(yīng)按規(guī)范要求交錯布置。(7)為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應(yīng)按支架設(shè)計要點，在荷載集中處加密支架支撐。 (8)確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；6.2碗口架支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定(1)立桿應(yīng)按設(shè)計縱橫向間距設(shè)置，不得改變間距。(2)剪刀撐應(yīng)縱橫設(shè)置，按設(shè)計間距布置，不得遺漏。(3)滿堂模板支架剪刀撐應(yīng)由底至頂連續(xù)布置。(4)高于4米的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構(gòu)造應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定。(5)組架前認(rèn)真測量框架底腳距離，準(zhǔn)確鋪設(shè)方木及安放底

48、托。(6)支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應(yīng)隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭，立桿垂直度偏差小于0.25，頂部絕對偏差小于0.05m。(7)澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。七、支架拆除7.1拆除順序拆除的順序一般為：安全網(wǎng)欄桿剪刀撐縱橫向水平桿立桿橫向分配梁縱向肋梁(縱向分配梁)橫向墊梁(橫向分配大梁)鋼棒。拆除過程應(yīng)遵循由上而下，先搭后拆的原則，不準(zhǔn)分立面拆架或上下兩步同時拆架，做到一步一清，一桿一清,一層一清。先松頂托，使底板、腹板、翼緣板與梁體分離，拆除時必須從跨中對稱向兩側(cè)拆除，支架拆除宜分兩階段進(jìn)行，先從跨中向兩側(cè)對稱松一

49、次頂托，再對稱從跨中向兩側(cè)拆支架。支架拆除時先翼緣板后底板。在拆除剪刀撐時，應(yīng)先拆中間扣件，然后托中中間，再解端頭扣。支架拆除工程中應(yīng)有技術(shù)人員在現(xiàn)場指揮，以防拆架產(chǎn)生過大的瞬時荷載引起不應(yīng)有的施工裂縫。拆除工字鋼支架時首先使吊車用鋼絲繩將要拆除的工字鋼拴牢,然后采用氧割將各個焊點切割開,逐根切割起吊拆除,分層進(jìn)行拆除.在拆除過程中現(xiàn)場必須有指揮人員。拆下的工字鋼、鋼管及扣件都要成堆放置好，營造一個井然有序的施工現(xiàn)場。7.2支架拆除要求(1)支模的拆除必須經(jīng)驗算復(fù)核并符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（gb50204-2002）及其它有關(guān)規(guī)定，嚴(yán)格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經(jīng)審批。(

50、2)質(zhì)檢拆除時應(yīng)遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴(yán)禁上下同時進(jìn)行，拆除時應(yīng)采用可靠的安全措施。(3)卸料時應(yīng)由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴(yán)禁拋擲。(4)運至地面的構(gòu)配件應(yīng)及時檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴(yán)重的，送回修整；配件經(jīng)檢查、修正后，按品種、規(guī)格分類存放，妥善保管。(5)拆除桿件時，要互相告知，協(xié)調(diào)作業(yè)，已松開連接的桿部件要及時拆除運出，避免發(fā)生誤扶誤靠。7.3施工安全注意事項（1）拆架前全面檢查待拆支架，進(jìn)行拆架技術(shù)交底。（2）拆架現(xiàn)場必須設(shè)置警戒區(qū)域，張掛醒目的警戒標(biāo)志，警戒區(qū)域內(nèi)嚴(yán)格禁止非工作人員通行，地面應(yīng)有專人負(fù)責(zé)

51、。（3）如遇大風(fēng)、雨、等惡劣天氣應(yīng)停止拆架，夜間實施拆架，必須具備良好的照明設(shè)施。（4）拆架前，班組成員要明確分工，統(tǒng)一指揮，操作過程中要精力集中，工具不用時應(yīng)及時放入工具帶中。（5）正確穿戴防護(hù)用品，交底應(yīng)穿軟底鞋子，翼緣板板位置應(yīng)佩戴安全帶。（6）所有高處作業(yè)人員，應(yīng)嚴(yán)格按照高處作業(yè)規(guī)定執(zhí)行和遵守安全距離，拆除工藝要求。（7）拆除人員進(jìn)入崗位后，先進(jìn)行檢查，加固松動部位，清除層內(nèi)剩余的材料、物件及垃圾塊，所有清理物都應(yīng)安全運至地面，嚴(yán)禁高空拋擲。（8）所有桿件和扣件在拆除時要分離，不準(zhǔn)在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。（9）不得在桿件上堆積過多材料、工具，避免擁擠作業(yè)。（10）拆除的構(gòu)配

52、件應(yīng)分類堆放，以便于運輸、維護(hù)和保管。八、模板工程8.1模板制作及安裝箱梁外模板采用1.5cm厚122244定尺膠合模板，根據(jù)箱梁結(jié)構(gòu)尺寸現(xiàn)場加工。支架頂設(shè)可調(diào)高度頂托，頂托縱向鋪8cm的槽鋼，橫向用1010cm方木連接，方木與竹膠板用釘子固定，內(nèi)模采用竹膠板拼裝。1、底模采用大塊竹膠板，鋪在分配梁上，調(diào)模、卸模采用可調(diào)頂托完成。2、外模直接立于分配梁上，當(dāng)內(nèi)外側(cè)模板拼裝后用18對拉螺桿對拉，3、內(nèi)模板的緊固主要用對拉螺桿，并用腳手架連接。箱梁頂板采用鋼管支架支模，支架直接支撐在底板。4、堵頭模板：堵頭模板因有鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道孔眼，模板采用膠合板挖孔，按斷面尺寸挖割?？籽郾仨毎翠摻罴邦A(yù)應(yīng)力管道

53、位置精確定位切割。每個預(yù)應(yīng)力預(yù)留孔位要編號，以便在下節(jié)段現(xiàn)澆施工中快速準(zhǔn)確定位。豎向及橫向預(yù)應(yīng)力槽口：豎向及橫向預(yù)應(yīng)力張拉端槽口尺寸及位置要求準(zhǔn)確。8.2模板施工應(yīng)注意事項1、制作模板前首先熟悉施工圖和模板配件加工圖，核實工程結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的各細(xì)部尺寸，復(fù)雜結(jié)構(gòu)應(yīng)通過放大樣，以便能正確配制。2、按批準(zhǔn)的加工圖制作的模板，經(jīng)驗收合格后方可使用。3、模板的接縫必須密合，如有縫隙，采用107膠堵塞嚴(yán)密，以防漏漿。4、模板涂食用色拉油作脫模劑。九、鋼筋鋼筋加工及安裝鋼筋由工地集中加工制作，運至現(xiàn)場由汽車吊提升現(xiàn)場綁扎成形,頂板、底板、腹板內(nèi)有大量的預(yù)埋波紋管，為了不使波紋管損壞，一切焊接在波紋管埋置前進(jìn)行

54、，管道安裝后盡量不焊接，當(dāng)普通鋼筋與波紋管位置發(fā)生矛盾時，適當(dāng)移動鋼筋位置，準(zhǔn)確安裝定位鋼筋網(wǎng)，確保管道位置準(zhǔn)確。鋼筋綁扎前由測量人員復(fù)測模板的平面位置及高程，其中高程包括計算撓度所設(shè)的預(yù)拱度，無誤后方進(jìn)行鋼筋綁扎。縱向普通鋼筋在兩梁段的接縫處的連接方法及連接長度滿足設(shè)計及規(guī)范要求。先進(jìn)行底板普通鋼筋綁扎，再進(jìn)行腹板鋼筋的綁扎，腹板內(nèi)縱向波紋管的安裝，然后進(jìn)行第一次混凝土澆注。待混凝土達(dá)到一定的強度后，進(jìn)行頂板普通鋼筋的綁扎、頂板內(nèi)縱向波紋管的安裝，然后進(jìn)行第二次混凝土澆注。為使保護(hù)層數(shù)據(jù)準(zhǔn)確，保護(hù)層墊塊不被壓壞，箱梁施工墊塊采用混凝土預(yù)制墊塊。進(jìn)場的鋼筋都必須具有合格證，同時鋼筋在使用前必須按規(guī)范要求組織驗收，分批做好原材料及焊接試