土木工程畢業(yè)設(shè)計（論文）醫(yī)院內(nèi)科住院大樓設(shè)計【全套圖紙】

1、目錄 前言 摘要. ( ) 第一篇 建筑設(shè)計部分( )概述( )一 平面設(shè)計 .( )二 剖面設(shè)計.( )第二篇 結(jié)構(gòu)設(shè)計部分.( )第一章 結(jié)構(gòu)平面布置體系的選取.( )第二章 框架設(shè)計.( )第一節(jié) 計算單元的選取. ( )第二節(jié) 荷載計算.( )第三節(jié) 內(nèi)力計算( )第四節(jié) 內(nèi)力組合( )第五節(jié) 框架梁柱配筋.( )第六節(jié) 雙向板設(shè)計。( )第三章 基礎(chǔ)設(shè)計( )結(jié)論與總結(jié)( )致謝( )參考文獻(xiàn)( )附錄1 pkpm數(shù)據(jù)文件輸入( )附錄2 pkpm數(shù)據(jù)成果輸出（ ）附表1 pkpm荷載圖摘要： 本文根據(jù)土木工程畢業(yè)設(shè)計的要求，對巫山縣平湖市場醫(yī)院綜合大樓進(jìn)行設(shè)計。設(shè)計過程包括建筑設(shè)計

2、部分和結(jié)構(gòu)設(shè)計部分。建筑設(shè)計根據(jù)市場綜合大樓的使用要求、自然條件、建筑造型及建筑藝術(shù)和室內(nèi)布置等各方面進(jìn)行平面布置和空間組織。并妥善解決各個使用功能間的相互干擾，各個矛盾之間的沖突及抗震等問題；結(jié)構(gòu)設(shè)計部分根據(jù)畢業(yè)設(shè)計的要求，包括結(jié)構(gòu)選型、結(jié)構(gòu)布置、結(jié)構(gòu)計算、施工圖的繪制、構(gòu)造要求的了解等，通過此次畢業(yè)設(shè)計的最終目的加強(qiáng)對基本概念的理解。全套圖紙，加153893706畢業(yè)設(shè)計論文醫(yī)院內(nèi)科住院大樓第一篇 建筑設(shè)計部分概述： 本住院大樓是一個集多項功能為一體的高層公共民用建筑，不同的使用功能要求應(yīng)設(shè)計不同的構(gòu)造形式與之相適應(yīng)，從而方便使用，因此，在設(shè)計中，我們在建筑設(shè)計上進(jìn)行了精心的設(shè)計，使之盡量

3、滿足綜合大樓的各項功能，并使結(jié)構(gòu)盡量做到簡單。一、平面設(shè)計首先應(yīng)是底層的設(shè)計，初步擬定柱的截面尺寸為350500，兩邊跨的梁的截面尺寸為250450，中間跨的梁截面尺寸為250400，在設(shè)計中，考慮到高層綜合樓的多項功能集一體，設(shè)計中，把它要功能分區(qū)，亦即是住院病房和辦公區(qū)，各個區(qū)進(jìn)行人員分流以及滿足防火要求，各自有單獨(dú)出入口，并形成對稱布置。三、剖面設(shè)計 為了很好的反映樓層的結(jié)構(gòu)，在設(shè)計剖面時，剖到樓梯這個比較重要的部位，使剖面能很好的反映結(jié)構(gòu)的布置，樓地面的裝修以及梁柱之間的關(guān)系等。四、 排水設(shè)計為了使雨水能很好的有組織的排走，設(shè)計中，我采用內(nèi)檐溝排水，起坡坡度均為2%,設(shè)計成雙坡排水。第

4、二篇 結(jié)構(gòu)設(shè)計部分第一章 結(jié)構(gòu)平面布置體系的選取工程概況：1我們本次設(shè)計課題是一幢醫(yī)院內(nèi)科住院大樓，四六層框架結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)計烈度為7度、近震。地基按ii類場地土。建筑物底層層高為3.9米，其它層為3.6米，柱、梁板均為現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)。2結(jié)構(gòu)選型 采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)（1） 屋面、樓面結(jié)構(gòu)：現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板，按上人屋面的使用荷載取用；（2） 樓梯結(jié)構(gòu)：采用板式樓梯；（3） 排水采用檐溝內(nèi)排水，溝內(nèi)墊坡。（4） 基礎(chǔ)：采用人工開挖樁基礎(chǔ)。 3基本資料：（1） 設(shè)計標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高0.000，室內(nèi)外高差450。墻身做法：墻身為加氣混凝土砌塊。內(nèi)外墻均厚240，用m5混合砂漿砌筑，內(nèi)粉刷為混合砂漿底

5、，紙筋灰面，厚15mm，“803”內(nèi)墻涂料兩度，外粉刷為1：3水泥砂漿底，厚15mm, 5厚1：1水泥砂漿粘結(jié)層，陶土無釉面瓷磚貼面，規(guī)格為110mmx60mm x 13mm。（2） 樓面做法：見建施01號圖1. （3） 屋面做法：40厚c30uea補(bǔ)償收縮混凝土防水層，表面壓光，混凝土內(nèi)配4鋼筋雙向間距15010厚黃砂隔離層20厚1：2.5水泥沙漿找平層20厚（最薄處）1：8水泥珍珠巖找2%坡預(yù)制鋼筋混凝土屋面板，板面清掃干凈輕鋼龍骨石膏裝飾板吊頂 （4） 門窗做法：采用木門，木窗。門廳處門為玻璃木門。（5） 工程地質(zhì)資料：持力層為粘土，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為2074kpa；（6） 基本風(fēng)，雪壓

6、為0.3kn/m2。（7） 抗震7度設(shè)防（近震）(8) 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：，屋面活荷載為2.0 kn/m2，走廊活荷載2.0 kn/m2根據(jù)這些資料和設(shè)計的平面圖和結(jié)構(gòu)布置，我選取第十一榀框架作為計算單元，并據(jù)此來進(jìn)行框架計算。第二章 框架設(shè)計第一節(jié) 計算單元的選取1 結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計算荷圖的確定：選取框架3為計算框架，結(jié)構(gòu)平面布置如圖1所示，各梁柱截面尺寸確定如下：邊跨 cd,ef梁：h（1/81/12）l=525787mm取h=550mm b=(1/31/2)h=183262mm取b=250mm bh=250550mm中跨bc梁：取bh=250400mm邊柱(b軸.h軸)聯(lián)系粱：bh=2504

7、50mm中柱（d軸,e軸）聯(lián)系梁: bh=250400mm柱截面均為：350500mm現(xiàn)澆樓板厚為110mm根據(jù)地質(zhì)資料，確定室內(nèi)外高差為450mm,基礎(chǔ)頂面離室外地面500 mm，底層層高為4.85m。在求粱截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取i=2io(io為不考慮樓板翼緣作用的粱截面慣性矩)。 底層柱：i=(e1/120.350.500)/4.85=7.5210-4e(m3) cd ef跨：i=(2e1/120.250.450)/5.40=7.0310-4e(m3) de跨：i=(2e1/120.250.400)/2.7=9.8810-4 e(m3)上部各層柱：i=(e1/120.350

8、.50)/3.6=10.1310-4 e(m3)基本風(fēng)為0.3kn/m2。第二節(jié) 荷載計算：一恒載計算(1) 屋面：采用合成高分子卷材和涂膜防水屋面 面層自重（防水層，隔熱層，保溫層，找平層）： 1.50kn/ m215mm 厚天棚水泥沙漿抹灰： 0.3 kn/ m2110厚現(xiàn)澆混凝土樓板： 0.1125=2.75kn/m2_ 屋面恒載： 4.55kn/m2 邊跨（bd eh跨）框架梁自重： 0.250.4525=2.81kn/m 梁側(cè)粉刷： 2(0.45-0.1)0.0217=0.238kn/m 中跨（de跨）框架梁自重： 0.250.4025=2.5kn/m 梁側(cè)粉刷： 2(0.40-0.

9、1)0.0217=0.2kn/m 因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為： g5bd1=g5eh1=3.05kn/m g5de1=2.7kn/m g5bd2=g5eh2=4.554.2=19.11kn/m gsde2=4.552.7=12.285kn/m(2) 樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 25mm厚水泥沙漿棉層 ： 0.02520=0.5kn/m2 110厚現(xiàn)澆混凝土樓板： 0.1125=2.75kn/m215mm 厚天棚水泥沙漿抹灰： 0.3 kn/ m2 廁所隔墻包括粉刷簡化為樓面均布荷載 0.78 kn/ m2_所以樓面恒載： 4.33kn/m2邊跨框架梁及梁側(cè)粉刷： 3.05kn/m邊跨填充膠

10、渣空心磚墻自重： 0.24(3.6-0.5)10=7.56kn/m墻面粉刷： (3.6-0.45)0.02217=2.142kn/m中跨框架梁及粉刷： 2.7kn/m因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為： gbd1=geh1=3.05+9.70=12.27kn/m gde1=2.7kn/m gbd2=geh2=4.334.2=18.19kn/m gde2=4.332.7=11.69kn/m(3) 屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱聯(lián)系梁自重： 0.250.454.225=11.81kn 粉刷：0.02(0.45-0.10)24.217=1.00kn1.1m高女兒墻自重：1.14.20.2410=

11、11.09kn粉刷：1.10.024.217=3.14kn聯(lián)系梁傳來的屋重: (1/2)4.2(1/2)4.24.55=20.07kn_頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載：g5b=g5h=47.11kn中柱聯(lián)系梁自重： 0.250.44.225=10.50kn 粉刷：20.02(0.40-0.10)4.217=0.86kn聯(lián)系粱傳來的屋面自重:1/24.22.14.55+1/2(4.2+4.2-2.7)1.354.55=37.58kn_頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載：g5d=g5e=48.94kn (4) 樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱聯(lián)系梁自重： 11.81kn 粉刷： 1.00kn鋁合金窗自重：2.4(3.6-0.

12、9-0.45)0.45=2.43kn窗下墻體自重：100.240.9(4.2-0.35)=8.32 kn粉刷：20.020.9(4.2-0.35)17=2.36kn窗邊墻體自重：(4.2-0.35-2.4)(3.6-0.45-0.9)0.2410=7.83kn粉刷：2(4.2-0.35-1.8)0.02(3.6-0.45-0.9)17=2.22kn框架柱自重: 0.350.53.625=15.75 kn 粉刷：(1.70-0.243) 0.023.617=1.20 kn聯(lián)系粱傳來樓面自重：4.21/24.21/24.09=18.04kn_中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載：gb=gh=70.96kn中柱聯(lián)系

13、梁自重： 10.50kn 粉刷： 0.86kn內(nèi)縱墻自重：3.25(3.6-0.4)0.2410=29.57kn 粉刷： 3.25(3.6-0.4)20.0217=8.38kn 扣除門洞重加上門重：-2.41.358.47/（3.6-0.45）-0.2=-16.33 kn框架柱自重： 15.75kn 粉刷： 1.20kn聯(lián)系粱傳來樓面自重： 1/24.22.14.33+1/2(4.2+4.2-2.7)1.354.33=16.66kn _中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載：gd=ge=85.69kn二樓面活荷載計算 樓面活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖屋面活荷載： 2.0kn/m2走廊活荷載： 2.0kn/m2p5

14、bd=p5eh=4.22.0=8.4kn/mp5de=2.02.7=5.4kn/mp5b= p5h=1/24.21/24.22.0=8.82knp5d=p5e=(1/2)4.2(1/2)4.22+(1/2)(4.2+4.2-2.7)1.352.0=16.52knpbd=peh=4.22.0=8.4kn/mpde=2.02.7=5.4kn/mpb= ph=1/24.21/24.22.0=8.82knpd=pe=(1/2)4.2(1/2)4.22+(1/2)(4.2+4.2-2.7)1.352.0=16.52kn三.風(fēng)荷載計算 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為： w=zszw0 pw= wa因結(jié)構(gòu)高度h=22

15、.530m，可取風(fēng)振系數(shù)可取-z=1.0對于矩形平面s=1.3建筑處于c類場地風(fēng)壓高度變化系數(shù)_z=0.616(z/10)0.44 ,z從地面（室外）算起查規(guī)范取n=50年時 宜昌市基本風(fēng)壓取w0=0.3 kn/m2將風(fēng)載換算成作用于框架各層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，a為每榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積。層數(shù)zszzw0a(m2)p(kn)51.01.318.75.0.810.312.183.8541.01.315.150.740.315.124.3631.01.3 11.550.660.315.123.8921.01.37.950.560.315.123.3011.01.34.350.430.316.70

16、2.80c）風(fēng)荷載內(nèi)力計算：采用d值法計算，其中由附表33、34察得y1y2y30即yy0，由圖可知，可將風(fēng)荷載看為均布荷載，故，y0可由表查的。計算簡圖如下：，；k為梁柱剛度比，為梁柱剛度比對柱剛度的影響；一般柱： 邊柱： 中柱： 底層柱：邊柱： 中柱： 橫向框架柱側(cè)移剛度d值：p5=2.8 vp5=2.80k=0.69 =0.26 v5=0.51k=1.67 =0.46 v5=0.89p4=3.47 vp4=9.22k=0.69 =0.26 v4=1.10k=1.67 =0.46 v4=1.95p3=3.43 vp3=12.65k=0.69 =0.26 v3=1.80k=1.67 =0.4

17、6 v3=3.20p2=3.74 vp2=16.39k=0.69 =0.26 v2=2.58k=1.67 =0.46 v2=4.59p1=5.19 vp1=21.58k=0.93 =0.49 v1=3.91k=2.25 =0.46 v1=5.19反彎點(diǎn)高度比如下表：層數(shù)邊柱中柱5n5 j5 k0.69 y00.30n5 j5 k1.67 y00.3844n4 j4 k0.69 y00.4n4 j4 k1.67 y00.4343n3 j3 k0.69 y00.45n3 j3 k1.67 y00.4842n2 j2 k0.69 y00.5n2 j2 k1.67 y00.501n1 j1 k0.93

18、 y00.70n1 j1 k2.25 y00.583由此可確定彎矩：m上1.29 m下0.55m上1.97 m下1.23m上2.40 m下1.56m上3.97 m下3.05m上3.56 m下2.92m上5.94 m下5.58m上4.64 m下4.64m上8.26 m下8.26m上5.69 m下13.27m上10.50 m下14.67可得在風(fēng)荷載作用下的彎矩圖：風(fēng)荷載作用下的剪力軸力圖如下： 四地震作用計算： 本次只考慮水平地震作用，采用底部剪力法計算水平地震作用。（1）計算結(jié)構(gòu)各層的總重力荷載代表值： 頂層g5=4.553.6(5.42+1.8)+3.85.42+2.41.8+14.962+1

19、3.482+8.492 + 15.544/2+43.63.30.2410/2+20.24103.3(2.1+2.4)/2 +2.0(5.42+1.8) 0.8=524kn25層：g2= g3 =g4 =3.55(5.42+1.8) 3.6+3.85.42+2.41.8+13.482+8.492+15.544+3.63.30.24104+0.24103.6(2.1+2.4) 2+2.0(5.42+1.8) 0.8 =615 kn1層：g1=615-15.542-3.63.30.24102-0.24103.34.5+21.192+3.64.50.2410=657kn g5=524kng4=615k

20、ng3=615kng2=615kng1=657kn（2） 各層地震力計算：因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)的基本自震周期采用公式：t=（9.06(9.8133.62)）1/223.140.7=0.366s 設(shè)防烈度為7度，按近震情況下的ii類建筑場地，由抗震規(guī)范查得 特征周期 tg=0.35s. 水平地震影響系數(shù)最大值=0.08，則地震影響系數(shù)=（）0.08=（0.35/0.366）0.08=0.077則基底剪力fek=1geq=0.0772572.96=198.12kn由于t11.4tg,所以不考慮附加地震作用。每榀框架所承受的地震作用力可按下式分配至各層節(jié)點(diǎn)處： fi =（fekfn）質(zhì)點(diǎn)i 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(

21、見下表) 層號 hi (m) hi (m) gi (kn)fi=(fek-fn) 5 3.6 18.6552457.24 4 3.6 15.3561554.32 3 3.6 12.0561541.41 2 3.6 8.7561528.50 1 4.85 5.4565716.64水平地震荷載內(nèi)力計算：采用d值法計算，其中由附表33、34察得y1y2y30即yy0，由圖可知，可將水平地震荷載看為均布荷載，故，y0可由表查的。計算簡圖如下：，；k為梁柱剛度比，為梁柱剛度比對柱剛度的影響；一般柱： 邊柱： 中柱： 底層柱：邊柱： 中柱： 橫向框架柱側(cè)移剛度d值：p5=57.24 vp5=57.24k=

22、0.69 =0.26 v5=10.30k=1.67 =0.46 v5=18.32p4=54.32 vp4=111.56k=0.69 =0.26 v4=20.08k=1.67 =0.46 v4=35.70p3=41.41 vp3=152.97k=0.69 =0.26 v3=27.53k=1.67 =0.46 v3=48.95p2=28.50 vp2=181.47k=0.69 =0.26 v2=32.66k=1.67 =0.46 v2=58.07p1=16.64 vp1=198.11k=0.93 =0.49 v1=41.60k=2.25 =0.46 v1=57.45反彎點(diǎn)高度比如下表：層數(shù)邊柱中柱

23、5n5 j5 k0.69 y00.30n5 j5 k1.67 y00.3844n4 j4 k0.69 y00.395n4 j4 k1.67 y00.4343n3 j3 k0.69 y00.45n3 j3 k1.67 y00.4842n2 j2 k0.69 y00.5n2 j2 k1.67 y00.501n1 j1 k0.93 y00.70n1 j1 k2.25 y00.583由此可確定彎矩：m上25.96 m下11.12m上40.63 m下25.33m上43.73 m下28.55m上59.89 m下55.78m上54.51 m下44.60m上90.93 m下85.29m上58.79 m下58.

24、79m上104.53 m下104.53m上60.53 m下141.23m上116.19 m下162.44可得在水平地震荷載作用下的彎矩圖：水平地震荷載作用下的剪力軸力圖如下： 第三節(jié) 內(nèi)力的計算一恒荷載作用下的內(nèi)力計算(1)算方法及其原理多層多跨框架在一般豎向荷載作用下，側(cè)移是比較小的，可作為無側(cè)移框架按力矩分配法進(jìn)行內(nèi)力分析，由精確分析可知，各層荷載對其他層桿件內(nèi)力影響不大。因此，在近似法中，可將多層框架簡化為單層框架，即分層作力矩分配計算。因此，分層法計算的基本假定是：(i)假定上、下柱的遠(yuǎn)端是固定的；實(shí)際上，除底層柱底是固定的以外，其他柱都是彈性支承。為了反映這個特點(diǎn)，減少誤差，可以將上

25、層各柱的線剛度乘以0.9加以修正，并將柱的傳遞系數(shù)修正為1/3，底層柱可以不修正，傳遞系數(shù)為1/2。(ii)假定各層荷載對其他層桿件的內(nèi)力影響不大。分層法計算所得的梁端彎矩即為最后彎矩，但是必須將上下兩層所得同一根柱子的內(nèi)力疊加，才能得到柱的內(nèi)力，因?yàn)槊恳桓纪瑫r屬于上、下兩層。分層法計算結(jié)果，節(jié)點(diǎn)上的彎矩不能平衡，但誤差不是很大。如果需要更精確，可將不平衡彎矩再進(jìn)行一次分配。（2）荷載等效及固端彎矩梁上分布荷載由矩形和梯形或三角形兩部分組成，在求固端彎矩時可根據(jù)固端彎矩等效的原則，先將荷載等效成均布荷載。另外，可利用結(jié)構(gòu)的對成性，取二分之一結(jié)構(gòu)進(jìn)行計算。各層等效荷載、固端彎矩如下：第六層：

26、把梯形、三角形荷載等效成均布荷載： =l01/2l02=0.389g5邊= g5bd+(1-22+3)g5bd=3.8+(1-20.3892+0.3893)19.11=17.50kn/mg5中=g5de1+0.625g5de2=2.7+0.62512.29=10.38kn/mm5cd= g5邊l5邊 2/12=17.505.42/12=42.53knmm5de= g5中l(wèi)5中2 /3=10.381.352/3=6.31knmm5ef= g5中l(wèi)5中2 /6=3.15knm中間層,底層：等效均布荷載g邊=gcd1+(1-22+3)gcd2=12.75+(1-20.3892+0.3893)18.1

27、9=26.51kn/mg中=gde1+0.625gde2=2.7+0.62511.69=10.01kn各桿端固端彎矩：mcd= g6邊l6邊 2/12=20.515.42/12=64.42knmmde= g6中l(wèi)6中2 /3=10.011.352/3=6.08knmmef= g6中l(wèi)6中2 /6=10.011.352/6=3.04knm(3) 彎矩分配計算過程如圖：上柱 下柱 左梁 右梁 下柱 左梁 0.565 0.435 0.333 0.433 0.234 -42.53 42.53 -6.31 -3.15 24.03 18.50 9.25 -7.57 -15.14 -19.69 10.64

28、10.644.28 3.2928.47 -28.47 37.74 -20.40 17.34 7.88 第五層頂層彎矩分配圖（單位：knm） 8.71 -6.889.49 -6.80 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 0.361 0.361 0.278 0.232 0.302 0.302 0.164 -64.42 64.42 -6.08 -3.0423.26 23.26 17.91 8.96-7.81 -15.6120.32 20.32 11.04 11.042.82 2.82 2.1726.13 26.13 -52.24 58.6120.65 20.65 -17.30 8.18 中間層

29、彎矩分配圖（單位：knm） 9.36 -7.35 8.71 -6.88上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁0.385 0.318 0.297 0.246 0.319 0.263 0.172-64.42 64.42 -6.08 -3.0428.08 27.51 19.13 9.57-8.36 -16.71 -21.66 17.86 -11.68 11.683.22 2.66 2.48 28.08 27.51 -51.28 58.21 -22.06 18.19 -17.97 8.8513.76 -9.10底層彎矩分配圖（單位：knm） （3） 為提高精度，可將節(jié)點(diǎn)再分配一次進(jìn)行修正，修正后的豎

30、向荷載作用下整個結(jié)構(gòu)彎矩再分配如下圖： 考慮梁端彎矩調(diào)幅，并將梁端節(jié)點(diǎn)彎矩?fù)Q算至梁端柱邊彎矩值，以備內(nèi)力組合使用，在進(jìn)行梁的內(nèi)力組合時，豎向荷載調(diào)幅梁端80，跨中120。，對于梁端柱邊的剪力和彎矩按下式計算：柱子的計算長度，按無側(cè)移的框架結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆式樓蓋考慮即：底層：其他層：柱的線剛度取框架柱實(shí)際線剛度的0.9倍。恒載作用下梁端彎矩調(diào)幅后的彎矩圖：并由此進(jìn)而可求得框架梁柱的剪力和軸力，見下圖二活載作用下的內(nèi)力計算活荷載作用下的內(nèi)力計算也采用分層法?？紤]到活荷載分布的最不利組合，各層樓面活荷載布置可能有以下幾種組合方式： 以第2種組合為例計算其彎矩g邊= (1-22+3)gcd=(1-20.286

31、2+0.2863)7.2=6.19kn/mg中=0.625gde=0.6253.6=2.25kn/mmde= g中l(wèi)中2 /3=2.250.92/3=-2.65knm結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計算，并可利用結(jié)構(gòu)的對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算第四節(jié) 內(nèi)力組合根據(jù)內(nèi)力計算結(jié)果，即可進(jìn)行框架各梁柱各控制截面上的內(nèi)力組合，其中梁的控制截面為梁端柱邊及跨中。由于對稱性，每層有五個控制截面，柱則分為邊柱和中柱（即c柱，d柱），每個柱每層有兩個控制截面。對梁和柱的恒載、活載、風(fēng)載、地震荷載以三種組合方式進(jìn)行了組合，在組合前，我們把梁跨中彎矩調(diào)幅1.2倍再進(jìn)行組合。1. 對梁1的計算： 梁的控制截面如圖所示：1 2

32、3 在恒載和活載作用下，跨間mmax可近似取跨中的彎矩m代替。三種荷載組合：1.2恒載1.4活載1.2恒載0.85（1.4活載1.4風(fēng)載）1. 2（恒載活載）1.3地震活荷載按樓層的折減系數(shù)墻、柱基礎(chǔ)計算截面以上的層數(shù)123456892020計算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)1.00（0.90）0.850.70.650.60.55截 面 號 荷 載 類 型 612345恒載1) 1m-17.3244.45-22.81-10.25-3.18v33.96-36.839.34活載2) 2m-5.2015.99-8.46-4.26-6.4v12.04-13.7603) 3m0.15-0.17-0.

33、49-0.22.74v-0.13-0.133.234) 4m-5.5315.24-10.21-6.62-2.32v11.68-14.124.955) 5m-0.150.160.470.49-2.32v0.110.111.71風(fēng)載6) 6m1.290.240.821.15v0.390.390.85地震作用7) 7m23.914.4215.0719.21v7.967.9617.46內(nèi)力組合恒載*1.2+活*1.48) 8mmax75.73mmin-28.53-41.67-21.57-12.78vmax57.61-63.9618.14恒載*1.2+0.9（活*1.4+風(fēng)*1.4）9) 9mmax72

34、.65mmin-28.9-40.50-21.55-11.43vmax55.54-61.4618.11（恒+活）*1.2+地震*1.31) 10mmax10.3968.6812.97mmin-55.19-35.86-41.25-7.66vmax58.32-24.5336.88312345恒載1) 1m-31.6067.68-34.76-9.79-2.21v56.98-58.689.04活載2) 2m-7.4613.65-9.48-2.97-4.19v12.37-13.433) 3m0.14-0.113-0.38-0.362.53v-0.1-0.13.233.234) 4m-7.7514.02-1

35、0.53-4.4-1.90v12.17-13.635.925) 5m-0.050.040.130.20-1.91v0.030.030.74風(fēng)載6) 6m7.560.885.818.03v2.482.485.95地震作用7) 7m94.9111.8471.2489.71v33.9133.9181.56內(nèi)力組合恒載*1.2+活*1.48) 8mmax100.84mmin-84.77-56.45-17.91-8.52vmax85.6989.5019.14恒載*1.2+0.9（活*1.4+風(fēng)*1.4）9) 9mmax98.95mmin-56.14-61.16-26.54-7.64vmax86.0589

36、.5924.97（恒+活）*1.2+地震*1.31) 10mmax85.55105.0250.98104.99mmin-165.95-140.64-131.01-5.17vmax119.88-122.68-120.43112345恒載1) 1m-28.9370.02-33.19-11.17-3.87v59.69-58.939.04活載2) 2m-7.1913.93-10.35-2.95-4.43v12.34-13.463) 3m0.15-0.13-0.40-0.352.53v-0.11-0.113.234) 4m-7.5313.61-11.20-6.84-2.13v11.94-13.867.4

37、85) 5m-0.130.120.360.72-2.13v0.090.091.18風(fēng)載6) 6m10.31.237.8810.88v3.373.378.06地震作用7) 7m109.5113.3182.89104.31v39.2639.2694.83內(nèi)力組合恒載*1.2+活*1.48) 8mmax103.53mmin-45.26-55.51-22.98-10.85vmax85.30-90.1221.32恒載*1.2+0.9（活*1.4+風(fēng)*1.4）9) 9mmax102.06mmin-55.97-62.53-34.39-9.92vmax86.72-91.2229.34（恒+活）*1.2+地震*1.31) 10mmax107.74109.6968.15122.63mmin-181.60-154.11-153.11-7.30vmax126.47-130.07138.62活荷載組合柱號荷載類型活載活載截面五層分析四層分析a柱m105.20-0.175.530.152.25-0.032.250.01m91.73-0.061.840.056.75-0.086.750.03n12.04-0.1511.680.110000柱m10-4.200.74-3.59-0.68-2.140.18-1.66-0