某城鎮(zhèn)污水處理廠工藝設計環(huán)境污水處理畢業(yè)論文

1、某城鎮(zhèn)污水處理廠工藝設計某城鎮(zhèn)污水處理廠工藝設計摘要本次設計所處理的對象是某城鎮(zhèn)的城鎮(zhèn)污水。3本次設計總水量為45000m/d ； COD 450mg/L ； BOD5 290mg/L ； SS250mg/L; PH=69; TN45 mg/L ； TP4.0 mg/L ； NH3-N30。通過一定合適 的工藝處理后達到城鎮(zhèn)污水處理廠一級A排放標準，即 CO空50mg/L ;BOD5W 10mg/L SS 10mg/L PH=69; TN 15 mg/L; TP 0.5 mg/L ; NH3-NW5。 通過查閱一定的參考資料，并在導師的精心指導下，決定采用氧化溝工藝作為本 次設計的處理方案。在

2、處理過程中，最終使之達標排放。矚慫潤厲釤瘞睞櫪廡賴。確定工藝流程后，根據(jù)本設計處理規(guī)模 45000m3/d，再對各個水處理構筑物 進行了選型及工藝參數(shù)的取值。聞創(chuàng)溝燴鐺險愛氌譴凈。論文中對整個廢水處理工藝的選型作了詳細的論述和說明；在設計計算說明書中對各個處理構筑物進行了必要的工藝計算。殘騖樓諍錈瀨濟溆塹籟。通過對本方案在處理效果和經(jīng)濟效果上的分析比較，可以得出該方案使可行的。設計成果包括畢業(yè)設計論文和設計計算說明書各一份，設計圖紙10張。關鍵詞 城鎮(zhèn)污水；氧化溝工藝；脫氮除磷3Some cities sewage treatment plant project technological d

3、esign極額閉鎮(zhèn)檜豬訣錐。AbstractThe object of this desig n is domestic water.3The total capacity of water is 45000m /d; chemical oxyge n dema nd (COD)450mg/L ； biological oxyge n dema nd (BOD5) 290mg/L； suspe nd solid (SS)250mg/L； PH=69; total nitrogen (TN)45 mg/L ； total phosphate (TP)4.0 mg/L； ammonia-nitro

4、gen(NH3-N)30.By the way of some propel treatment ,then can achieve the discharge A standaradf domestic water : COD 0mg/5; BOD5 10ng/L; SS 10mg/L; PH=69; TNK 15 mg/L; TPO.5mg/L ;ammo nia-n itroge n(NH3-N) 40000 250 L/d = 35000m3/db. 商業(yè)系統(tǒng)合計排放污水：Q2= 3500m3/dc. 食品加工廠每天排放污水約為8000人口當量，貝Q3 =1 X8000250 L/d

5、= 2000000 L/d = 2000 m3/dd. 設計最高日污水量 Qd的確定設計地區(qū)城市最高日污水量 Qd為3Qd = Q1 90%+ Q2 + Q3 = 35000+3500+2000 =40500mi/d所以污水廠處理規(guī)模為：Q=45000m3/d3.2水質(zhì)確定及達標要求3.2.1進水水質(zhì)根據(jù)室外排水設計規(guī)范(GB50014-2006中關規(guī)定：城鎮(zhèn)污水的設計水質(zhì) 應根據(jù)調(diào)查資料確定，或參照鄰近城鎮(zhèn)、類似工業(yè)區(qū)和居住區(qū)的水質(zhì)確定。麩肅鵬鏇轎騍鐐縛縟糶。表3.1設計進水水質(zhì)項目CODCrBOD5SSTNNH3-NTP進水水質(zhì)/(mg/L)45029025045304.0322出水水質(zhì)a

6、.中華人民共和國國家標準城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準( GB 189182002)中一級 A標準納疇鰻吶鄖禎銣膩鰲錟。表3.2設計出水水質(zhì)項目CODCrBOD5SSTNNH3-NTPpH出水水質(zhì)/(mg/L) 50 10 10 155 0.56 9b. 污水的處理程度根據(jù)處理水的出路和污水的水質(zhì)，確定污水中各種污染物的處理程度污水的處理程度如下表3.3表3.3污水各種污染物的處理程度項目BOD5(mg/L)COD (mg/L)SS (mg/L)NH 3-N (mg/L)TP (mg/L)TN(mg/L)進水290450250304.045出水10501050.515去除率96.6%88.9%9

7、6%83.3%87.5%66.7%4污水處理工藝方案比較和選定4.1污水處理廠設計原則a. 從實際情況出發(fā)對污水處理廠進行總體規(guī)劃，統(tǒng)籌安排，與當?shù)氐慕?jīng)濟發(fā)展及 現(xiàn)有條件相適應。b. 根據(jù)城市污水的實際水質(zhì)、水量等情況以及地區(qū)的發(fā)展規(guī)劃，選擇最合適的污 水處理工藝，對水質(zhì)變化適應能力強，運行管理簡便、靈活、穩(wěn)定。并考慮其低 能耗、低運行費用、低投資費用、運行管理簡便和工藝成熟的污水處理工藝路線。 風攆鮪貓鐵頻鈣薊糾廟。c. 妥善處置污水處理過程中產(chǎn)生的污泥和柵渣等固廢，以及對重點產(chǎn)生噪音的設備進行降噪，避免造成二次污染，污水處理排出的污泥應易于處理和處置滅曖駭諗鋅獵輛覯餿藹。d. 選用性能優(yōu)良

8、的設備，同時盡可能采用自動控制，提高污水廠管理水平，降低 勞動強度及運行費用。e. 工藝方案應有利于以后的擴建。4.2工藝流程選定依據(jù)污水處理廠的工藝流程系指保證處理水達到所要求的處理程度的前提下， 采 用的污水處理技術各單元的有機組合。 在選定處理工藝流程的同時，還需要考慮 確定各技術單元構筑物的型式，兩者互為制約，互為影響。污水處理工藝流程選 定，主要以下列各項因素作為依據(jù)。 鐒鸝餉飾鐔閌貲諢癱騮。a. 污水水質(zhì)和水量的變化情況除水質(zhì)外，原污水的水量也是選定處理工藝需要考慮的因素，水質(zhì)、水量變化較大的污水，應考慮設調(diào)節(jié)池或事故貯水池，或選用承受沖擊負荷能力較強的 處理工藝。工程施工的難易程

9、度和運行管理需要的技術條件也是選定處理工藝流 程需要考慮的因素，地下水位高，地質(zhì)條件較差的地方，不宜選用深度大、施工 難度高的處理構筑物攙閿頻嶸陣澇諗譴隴瀘。b. 工程造價和運行費用工程造價與運行費用也是工藝流程選定的重要因素， 當然處理水應當達到的 水質(zhì)標準是前提條件。這樣，以原污水的水質(zhì)、水量及其他自然狀況為已知條件， 以處理水應達到的水質(zhì)指標為制約條件，而以處理系統(tǒng)最低的總造價和運行費用為目標函數(shù)，建立三者之間的相互關系。減少占地面積也是降低建設費用的重要 措施，從長遠考慮，它對污水處理廠的經(jīng)濟效益和社會效益有著重要的影響。趕輾雛紈顆鋝討躍滿賺。C.當?shù)氐母黜棗l件當?shù)氐牡匦?、氣候等自然條

10、件也對污水處理工藝流程的選定具有一定的影 響。當?shù)氐脑牧吓c電力供應等具體問題，也是選定處理工藝應當考慮的因素。 夾覡閭輇駁檔驀遷錟減。d.運行管理對于運行管理水平有限的小型污水處理廠或工業(yè)廢水處理站， 宜采用操作簡 單、運行可靠的處理工藝；對于運行管理水平較高的大型污水處理廠， 應盡量采 用處理效率高、凈化效果好的新工藝。對于地質(zhì)條件較差的地區(qū)，不宜采用池體 較深、施工難度較大的處理構筑物。視絀鏝鴯鱭鐘腦鈞欖糲。4.3工藝方案比較在當前城市污水處理工程中，隨著人口的不斷膨脹和經(jīng)濟的飛速發(fā)展，廢水排放量急劇增長，全球性水污染問題已對人類生存和社會經(jīng)濟的發(fā)展構成嚴重的 威脅，因此各國對污水處理要

11、求也越來越嚴格，傳統(tǒng)活性污泥工藝在多功能性、 穩(wěn)定性和經(jīng)濟性等方面已難以滿足不斷提高的要求。20世紀90年代以來廢水生物處理新工藝、新技術的研究、開發(fā)、應用取得了長足的進步，許多新工藝應運 而生，這些新工藝的共同特點是高效、穩(wěn)定、節(jié)能，并具有脫氮除磷等多功能性， 其中較典型的有：（1）氧化溝工藝；（2） A2/0工藝；（3）SBR工藝；（4）生物 膜法等等。偽澀錕攢鴛擋緬鐒鈞錠。上述工藝中考慮到工藝成熟程度、處理規(guī)模、運行管理等因素。選用厭氧池2+氧化溝和A /0進行比較，確定最終方案。緦徑銚膾齲轎級鏜撟廟。4.3.1技術比較技術比較范圍：污水處理廠的污水及污泥處理工程以及附屬建筑等工程。1.

12、 A2/0工藝A2/0稱為厭氧-缺氧-好氧法，生物脫氮除磷工藝的簡稱。A2/0工藝是流程最簡單，應用最廣泛的脫氮除磷工藝。污水首先進入?yún)捬醭兀嫘詤捬蹙鷮⑽鬯械囊捉到庥袡C物轉化成VFAs。回流污泥帶入的聚磷菌將體內(nèi)的聚磷分解，此為釋磷，所釋放的能量一部分可供好氧的聚磷菌在厭氧環(huán)境下維持生存，另一部分供聚磷菌主動吸收VFAs，并在體內(nèi)儲存PHB。進入缺氧區(qū)，反硝化細菌就利用混合液回流帶入的硝酸鹽及 進水中的有機物進行反硝化脫氮，接著進入好氧區(qū)，聚磷菌除了吸收利用污水中殘留的易降解 BOD夕卜，主要分解體內(nèi)儲存的PHB產(chǎn)生能量供自身生長繁殖，并主動吸收環(huán)境中的溶解磷，此為吸磷，以聚磷的形式在體內(nèi)

13、 儲存。污水經(jīng)厭氧，缺氧區(qū)，有機物分別被聚磷菌和反硝化細菌利用后濃度已很低，有利于自養(yǎng)的硝化菌的生長繁殖。最后，混合液進入沉淀池， 進行泥水分離，上清液作為處理水排放，沉淀污泥的一部分回流厭氧池， 另一部分作為剩余污泥排放。騅憑鈳銘僥張礫陣軫藹。該工藝在系統(tǒng)上可以稱為最簡單的同步脫氮除磷工藝，總的水力停留時間少于其他同類工藝。而且在厭氧-缺氧-好養(yǎng)交替運行條件下，不易發(fā)生污泥膨脹。癘騏鏨農(nóng)剎貯獄顥幗騮。該工藝處理效率一般能達到：BOD5和SS為90%95%，總氮為70%以上,磷為90%左右，一般適用于要求脫氮除磷的大中型城市污水廠。但A2/O工藝的基建費和運行費較高，運行管理要求高，所以對目前

14、我國國情來說， 當處理后的污水排入封閉性水體或緩流水體引起富營養(yǎng)化，從而影響給水 水源時，才采用該工藝。鏃鋝過潤啟婭澗駱讕濾。該工藝具有如下特點： 在系統(tǒng)上可以稱為最簡單的同步脫氮除磷工藝，總的水力停留時間少于其他同類工藝 在厭氧（缺氧）、好氧交替運行條件下，絲狀菌不能大量增殖，無污泥膨脹之虞，SVI值一般均小于100 污泥中含磷濃度高，具有很高的肥效。也存在如下各項的待解決問題 除磷效果難于再行提高，污泥增長有一定的限度，不易提高 脫氮效果也難于進一步提高，內(nèi)循環(huán)量一般以2Q為限，不宜太高 進入沉淀池的處理水要保持一定濃度的溶解氧，減少停留時間，防止產(chǎn)生厭氧狀態(tài)和污泥釋放磷的現(xiàn)象出現(xiàn)、但溶解

15、氧濃度也不宜過高，以防循環(huán)混合液對缺氧反應器的干擾。榿貳軻謄壟該檻鯔塏賽。2.厭氧池+氧化溝氧化溝又名連續(xù)循環(huán)曝氣池，是活性污泥法的一種變形。氧化溝工藝在城 市生活污水及工業(yè)廢水處理領域已經(jīng)得到廣泛應用，并成為當前占主導地位的活 性污泥污水處理技術。邁蔦賺陘賓唄擷鷦訟湊。氧化溝一般呈環(huán)形溝渠狀，污水在溝渠內(nèi)作環(huán)形流動，利用獨特的水力流動 特點，在溝渠轉彎處設曝氣裝置，在曝氣池上方為厭氧池，下方則為好氧段，從 而產(chǎn)生富氧區(qū)和缺氧區(qū)，可以進行硝化和反硝化作用，取得脫氮的效應，同時氧 化溝法污泥齡較長，可以存活世代時間較長的微生物進行特別的反應，如除磷脫氮。嶁硤貪塒廩袞憫倉華糲。工作特點： 在液態(tài)上

16、，介于完全混合與推流之間，有利于活性污泥的適于生物凝聚作 用。 對水量水溫的變化有較強的適應性，處理水量較大。 污泥齡較長，一般長達15 30天，至U以存活時間較長的微生物，如果運 行得當，可進行除磷脫氮反應。 污泥產(chǎn)量低，且多已達到穩(wěn)定。 自動化程度較高，使于管理。 占地面積較大，運行費用低。 脫氮效果還可以進一步提高，因為脫氮效果的好壞很大一部分決定于內(nèi)循 環(huán)，要提高脫氮效果勢必要增加內(nèi)循環(huán)量， 而氧化溝的內(nèi)循環(huán)量從政論上說可以 不受限制，因而具有更大的脫氮能力。 該櫟諼碼戇沖巋鳧薩錠。 氧化溝法自問世以來，應用普遍，技術資料豐富。兩者技術比較可簡單總結為下表：氧化溝a2/o 法運行成本相

17、對較低，構造簡單；運行穩(wěn)妥可靠，效果穩(wěn)定；耐負荷沖擊能力強；管理維護簡單，運行費用低；處理效果高，出水水質(zhì)好；較好的除磷脫氮功能；脫氮、除磷功能穩(wěn)定；具有改善污泥沉降性能的作用的能技術較先進，成熟；能處理不容易降解的有機物；污泥量少，污泥性質(zhì)穩(wěn)定。力，減少污泥排放量；占地面積較大；構筑物較多、基建費用大，用于中周期運行，對自動化控制能力小型污水廠費用偏高；要求高；污泥內(nèi)回流量大，能耗較高； 沼氣回收利用經(jīng)濟效益差； 污泥滲出液需化學除磷。4.3.2經(jīng)濟比較經(jīng)濟比較范圍包括污水處理工程基建投資、設備、運行費用和其他費用等。表4.1工藝方案技術經(jīng)濟指標比較表序號項目氧化溝工藝2A /0工藝1處理能

18、力/ （萬m3/d）4.504.502進水水質(zhì)/（ mg/L）B0D5290.0290.0COD cr450.0450.0SS250.0250.0NH3-N30.030.0TP4.04.0TN45.045.03出水水質(zhì)/（ mg/L）BOD510 10COD crW 50 50SS 10 10NH3-N5W5TP 0.5 0.5TN 150.2m3/d 宜采用機械清渣5.2泵房通過高程計算，從吸水面到泵后細格柵柵柵前水深之間距離為 10.579m,水泵 自身水頭損失2.0和安全水頭損失為2.0m，所以提升揚程在15m左右，參照選泵 的依據(jù)，選擇潛水泵型號為350QW1500-15-90型潛污泵

19、，電動機功率90.0kw，990 r/min，出口直徑50mm,泵重60kg,兩用一備。隸誆熒鑒獫綱鴣攣駘賽。MtaF J扎3O0籾KMT27 ifl3BJ2WM.IL44QII JOGI4SJ X 貯EHiJWH25L巧 ZhOOI4W岳妙:434150(?I b屯）引I咖JOlfl?31*50* |15fl714|加乂 14軸7W|i4Ii9317J 1350i9n IMW|* K佃耶h !曬i wr i Sunii Ml|銳 |儷I他，陽2W0HI砂ItIMPWIZjgf 17D lWl 1131阿忤期忙 qjII -1 WUpsij府耳iw1117U0fl：W4rT 4&Jg；1妙“財

20、J5flQWlWH!55啊4W77*)THfl丁63冊WJWJS&MO-ISJMMiM4550i：lIXfQWtM 2J-75也m6K?5UWT2Um：i2JffQ-W7iX 21150)3*3756M1TiMJ曲umwin jutsJQQJUbJE3miisoowmjo *770UMf?8u|745l|-y17IF12 1112 盤IHM32 ZZw-:*娜嚴嚴I-6X1JI6-2*500i緲rd汕:5 ifiO 把阻匝些呻麗 審 SMIQW h-gti IJ-Jw 557? TXijlilM .細11 飆JWgOXKi |呷 Jgflwyamiajw *DfttWl?DOM3 2W 猶(y

21、frMMOM亦 Jj亦W沖8 wQwiKMa-jsa5000W：tMhZ4-25ftWQa-jTM J 7-232DI04U左:左慮勺時”啟注喑雖丹戸號，方盂山檢商井就氏的#撓 b期戶有勢肓宵豐，甲押厲特忡科料的竜-iJKty20-Mi-toPCmajww i?mjum ihixi5.3細格柵1. 設計參數(shù)：細格柵的柵條間距為310mm,設置細格柵的目的主要是截留污水中的懸浮固 體，對后續(xù)生物池等處理設施起保護作用。浹繢膩叢著駕驃構碭湊。柵前流速v仁0.7m/s，過柵流速v2=0.8m/s柵條寬度s=0.01m，格柵間隙e=0.06m柵前部分長度0.5m，格柵傾角a =75單位柵渣量3仁0.0

22、2m3柵渣/103m3污水漸擴部位展開角a 1=20；設柵前水深h=1.0mil500tan or1 IXX）i-i1細格柵計算草圖2. 計算過程：設有兩臺細格柵并聯(lián)運行，進水由兩條渠道經(jīng)過細格柵，0521 一 sin 60=0.006 1.0 0.8 =50.5 51（個）格柵的間隙數(shù)Q max 寸sin 0 n= bhv 格柵的寬度設計采用銳邊矩形鋼條為柵條，即柵條寬度s =10mmB=S(n-1)+bn=0.01 (51-1)+0.006 5*=0.806m(3) 進水渠道漸寬部分的長度h設進水渠寬B=0.45m,其漸寬部分展開角度：1=20o,I廣(B-BJtgi (0.806 -0.

23、45) /(2 tg20)： 0.49m(4) 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度l212 = h / 2 = 0.49/ 2 = 0.245m(5) 通過格柵的水頭損失，設柵條斷面為銳邊矩形斷面，( s/ b)/3 si n k V /0 )=2.42 10.01/0.006)4/3 1sin60 10.82 / 19.6)=0.41mh1作為補(6) 柵后槽總高度設柵前渠道超高h2=0.3m,為避免造成柵前涌水，故將柵后槽底下降償H=h+h1+h2=1.0+0.41+0.3=1.71m。鈀燭罰櫝箋礱颼畢韞糲。(7) 格柵總長度L=l1 + l2+1.0+0.5+H1/tg a=0.49+0

24、.245+1.0+0.5+(1.0+0.3)/ tg75o=2.25m(H1為柵前渠道深=h+h2)(8) 每日柵渣量的計算在格柵間隙6mm時，設柵渣量為0.02 （m3/103m3污水），有86400 xQmax86400 漢 0.52仆 0.02W竺x丄1000 匯 kz1001.5=0.6m3/d 0.20 m3/d 宜采用機械清渣5.4旋流沉砂池設計計算：（1）旋流沉砂池選擇該污水廠設計流量 Q=45000m3/d=521（l/s）,設有2座旋流沉砂池并聯(lián)運行,根據(jù)設計水量，單座沉砂池的設計水量為 260.5L/S,查給水排水設計手冊（第05 冊）城鎮(zhèn)排水第二版中P291表5-10和給

25、水排水工程快速設計手冊 P84表4-6,選擇單座旋流沉砂池的各部分尺寸和規(guī)格如下：愜執(zhí)緝蘿紳頎陽灣愴鍵Z工盤&曜_旋流沉砂池計算草圖旋流沉砂池型號及尺寸（mm）型號流量ABCDEFGHJKL（L/s）30031030501000610120030015504503004508001350計水量 / ( 104 m3/d)2.25砂斗深度/m1.55沉砂池直徑/m3.05驅動機構/W0.75沉砂池深度/m1.35槳板轉速/(N/min)14砂斗直徑/m1.00(2)排砂方法旋流沉砂池排砂有三種方式：第一種是用砂泵直接從砂斗底部經(jīng)吸水管排除 ； 第二種是用空氣提升器，即在槳板傳動軸中插入一空氣提升

26、器 ；第三種是在傳動軸 中插入砂泵，泵及電機設在沉砂池頂部。 貞廈給鏌綞牽鎮(zhèn)獵鎦龐。本工程采用空氣提升器排砂，該提升裝置由設備廠家與槳葉分離機成套供應。5.5厭氧池1. 設計參數(shù)設計流量：考慮到厭氧池與氧化溝為一個處理單元，總的水力停留時間超過15h，設計水量按最大日平均時考慮。嚌鰭級廚脹鑲銦礦毀蘄。每座設計流量為Q1=100.2L/s，分4座。水力停留時間：T=2h污泥濃度：X=3000mg/L污泥回流液濃度：Xr=10000mg/L2. 設計計算(1) 厭氧池容積：V= Qi T=100.2 x3WX3600=721.44m3(2) 厭氧池尺寸：水深取為h=4.0m。則厭氧池面積：2A=V

27、/h=721.44/4=180.36m設計厭氧池長約為寬的2倍，則可取L=19.0m,B=9.50厭氧池的總容積 V=9.5X 19X 5=902.5m3,有效容積為721.44m3,則體積有效系數(shù) 為79.94%,符合有機負荷要求 薊鑌豎牘熒浹醬籬鈴騫。水力負荷率 V2=(Q/24) - 721.44 =0.6m3/(m2.h)對于顆粒污泥，水力負荷V2=0.10.9 m3/(m2.h),符合要求。齡踐硯語蝸鑄轉絹攤濼。5.6氧化溝1. 設計參數(shù)擬用卡魯塞爾(Carrousel)氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化 和一定的脫氮除磷作用，使出水 NH3-N低于排放標準。氧化溝設計分

28、4座，按 最大日平均時流量設計，每座氧化溝設計流量為Qi= 100.2L/s=8657.28m3/d。紳藪瘡顴訝標販繯轅賽。總污泥齡：20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75,貝U MLVSS=2700,a=0.48,b=0.05 飪籮獰屬 諾釙誣苧徑凜。曝氣池：DO = 2mg/L脫氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS-dK1=0.23 l/d K02=1.3mg/L剩余堿度100mg/L(保持PH紋.2):所需堿度7.1mg堿度/mgNH3-N氧化；產(chǎn)生堿度3.0mg堿度/mgNO-3-N還原硝化安全系數(shù)：2.5硝化溫度修正系數(shù)：1.082.

29、設計計算(1) 堿度平衡計算：1) 設計的出水BOD5為10 mg/L,則水中非溶解性BOD5的值為：BOD5f = 0.7X Sex 1.42 (1-623x5)= 6.8mg/L因此，處理水中的溶解性 BOD5為：10-6.8=3.2mg/L2) 采用污泥齡30d，則日產(chǎn)泥量為：aQSr1 btm90593.92kg/d0.488657.28-(21000 (1 0.05 20)般情況下，其中有12.4%為氮，近似等于TKN中用于合成部分為:0.124 595.9=73.89kg/d即：TKN中有73.89 10008657.28= 8.54 mg/L用于合成。需用于氧化的 NH3-N =

30、30-8.54-2=19.46 mg/L需用于還原的 NO3-N =19.46-10=9.46 mg/L3) 堿度平衡計算已知產(chǎn)生O.1mg/L堿度/除去1mg B0D5 ,且設進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=250-7.1 X 19.46+3.0X 9.46+0.1 X( 290- 3.2) =1 68.89 mg/L烴斃潛籬賢擔視蠶賁粵。計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH身.2 mg/L(2) 硝化區(qū)容積計算：二 0.47嚴1552V 2 1_2 -100.05 15.158_1.3 21KO21O2 + O2=0.204 l/d (T=12C)硝化速率為0-47e0.09

31、8 TN _01 1故泥齡：兀二面二皿 采用安全系數(shù)為2.5,故設計污泥齡為：2.5 4.9=12.5d原假定污泥齡為20d,則硝化速率為：1%0.051/d20單位基質(zhì)利用率:0.05 0.050.48=0.208kg BODs/kgMLVSS.dMLVSS=X MLSS=0.75 3600=2700 mg/L所需的MLVSS總量=豐朋嚴=1193g硝化容積：V11937.06 1000 = 4421.13m3 2700水力停留時間：tn4421.13 24-12.26h8657.28(3)反硝化區(qū)容積:12 C時，反硝化速率為：qdn 二 0.03(匸)0.029 二 T IL M- 29

32、0(1 2- 20=0.03 X( )+0.029 X1.08)3600 x -24一=0.018kgNO-3-N/kgMLVSS.d9 46還原 NO-3-N 的總量=8657.28= 81.9kg/d100081 9脫氮所需4549 883脫氮所需池容：小衛(wèi)1000=1685.14 m1685 14水力停留時間：tdn =亠 24 = 4.67 h 8657.28(4) 氧化溝的總容積：總水力停留時間：t =tn - tdn =12.26 4.67 = 16.93h總容積：V 二Vn Vdn =4421.13 1685.14= 6106.27m3(5) 氧化溝的尺寸：氧化溝采用4廊道式卡魯

33、塞爾氧化溝，取池深 3.5m，寬7m，則氧化溝總長：6106.27二249.24m。其中好氧段長度為4421.13 = 180.46m，缺3.5漢73.5漢7氧段長度為68.78m 。鋝豈濤軌躍輪蒔講嫗鍵。3E7兀x 7 兀漢21彎道處長度：3- = 21叮工66m2 2則單個直道長:249.24 -664=45.81m(取 46m)故氧化溝總池長=46+7+14=67m,總池寬=7 4=28m (未計池壁厚)校核實際污泥負荷 NQSa8657.28 290 o.HkgBOD/kgMLSS dXV 3600x6106.27(6) 需氧量計算：采用如下經(jīng)驗公式計算：O2(kg/d)二A Sr B

34、 MLSS 4.6 Nr -2.6 NO3其中：第一項為合成污泥需氧量，第二項為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量， 第三項為硝化污泥需氧量，第四項為反硝化污泥需氧量。擷偽氫鱧轍冪聹諛詼 龐。經(jīng)驗系數(shù)：A=0.5B=0.1需要硝化的氧量：3Nr=19.46 8657.28 10- =168.47kg/dR=0.5 8657.28 (0.29-0.0032)+0.1 4421.13 2.7+4.6 168.47-2.6 81.9 蹤飯夢摻釣貞綾賁發(fā)蘄。=2997.18kg/d=124.88kg/h采用表面機械曝氣時，20C時脫氧清水的充氧量為：取 T=30 C,查表得 獰0.8,戶0.9,氧的飽和度 Cs(

35、30 )=7.63 mg/L ,)=9.17 mg/LRCs(20 )二 L】Cs(t)-C】1.0241 24.88 9.1 70.8010*9漢17丁63漢2(3012)024=2 3 1 k“查手冊，選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機，直徑 二3.5m，電機 功率N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為125kgO2/h，每座氧化溝所需R 2 318數(shù)量為n,則n 01.8 5取n=2臺婭鑠機職錮夾簣軒蝕騫。125125(7) 回流污泥量：可由公式R X 求得。Xr X式中：X=MLSS=3.6g/L，回流污泥濃度 Xr取10g/L。則:R 一 0.56 (50% 100%，實際取 60

36、%)10-3.6考慮到回流至厭氧池的污泥為11%,則回流到氧化溝的污泥總量為 49%Q(8) 剩余污泥量：59 5. 924 0 0,25耳657. 2 81 3 俺9(7/0. 7 51 000如由池底排除，二沉池排泥濃度為10g/L，則每個氧化溝產(chǎn)泥量為：1 31 3. 97 c 亠 /=1 3 1.n4 d/10(9) 氧化溝計算草草圖如下：氧化溝計算草圖5.7二沉池采用兩座中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池，1 設計參數(shù)設計進水量：每座沉淀池流量 Q=937.5m3/h表面負荷：qb 范圍為 1.01.5 m3/ m2.h，取 q=1.0 m3/ m2h固體負荷：qs =140 kg/ m2.d水力停留時間(沉淀時間)：T=3 h堰負荷：取值范圍為1.52.9L/s.m,取2.0 L/(s.m)2. 設計計算：二沉池計算