小型汽油機(jī)活塞連桿的設(shè)計(jì)與校核抄襲比對(duì)

1、小型汽油機(jī)活塞連桿的設(shè)計(jì)與校核 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）題 目： 小型汽油機(jī)活塞連桿的設(shè)計(jì)與校核 學(xué) 生： XXXX 專 業(yè)： XXXXXXXXXXXXXXX 班 級(jí)： 學(xué) 號(hào)： 指導(dǎo)老師： 目錄小型汽油機(jī)活塞連桿的設(shè)計(jì)與校核4引言41.1概述41.2設(shè)計(jì)目的41.3預(yù)期結(jié)果和意義41.4 設(shè)計(jì)方法51.5 KG160小型汽油機(jī)的主要參數(shù)51.6工作任務(wù)6第二節(jié) 活塞組件的設(shè)計(jì)62.1 活塞組件的設(shè)計(jì)62.11. 活塞組工作條件和設(shè)計(jì)要求62.12 活塞銷工作條件和設(shè)計(jì)要求72.2 活塞組件的材料及表面處理92.21 活塞材料及表面處理92.22 活塞銷材料及熱處理92.23 活塞環(huán)材料及表面處理92

2、.3 傳統(tǒng)活塞加工工藝流程102.4 國(guó)外發(fā)展現(xiàn)狀102.5 活塞的結(jié)構(gòu)型式122.51 活塞頭部122.52活塞裙部122.53活塞銷座132.6 活塞的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)及其強(qiáng)度校核142.61 活塞主要尺寸的選擇142.62 活塞強(qiáng)度校核151）活塞頂152） 第一環(huán)岸：163） 裙部比壓：162.7 活塞銷的主要結(jié)構(gòu)尺寸及其強(qiáng)度校核172.8活塞環(huán)主要結(jié)構(gòu)尺寸及其強(qiáng)度校核18第三節(jié) 連桿體的設(shè)計(jì)及校核203.1連桿的工作條件和設(shè)計(jì)要點(diǎn)203.2 連桿材料213.3工藝流程213.4國(guó)內(nèi)發(fā)展現(xiàn)狀223.5國(guó)外發(fā)展現(xiàn)狀223.6連桿主要尺寸的選擇233.61連桿長(zhǎng)度：233.62連桿小頭直徑與寬

3、度233.63 連桿大頭243.64 桿身斷面243.65 小頭及襯套243.66 大頭剖分形式及定位243.7連桿主要結(jié)構(gòu)尺寸及其強(qiáng)度校核253.71 連桿小頭的結(jié)構(gòu)尺寸及其強(qiáng)度校核253.72 連桿桿身的結(jié)構(gòu)尺寸及其強(qiáng)度校核28感謝詞34參考文獻(xiàn)35小型汽油機(jī)活塞連桿的設(shè)計(jì)與校核引言1.1概述汽油機(jī)的不斷發(fā)展，是建立在內(nèi)燃機(jī)的改進(jìn)和創(chuàng)新，對(duì)內(nèi)燃機(jī)內(nèi)主要零部件性能和壽命不斷改進(jìn)和提高的基礎(chǔ)上，特別是隨著發(fā)動(dòng)機(jī)強(qiáng)化程度的提高、功率的增加和轉(zhuǎn)速的增大，使的各種汽油機(jī)的使用范圍更加廣闊，可以適應(yīng)的環(huán)境更加多變。本次設(shè)計(jì)主要的完成KG160小型汽油機(jī)中活塞連桿的設(shè)計(jì)與校核。發(fā)動(dòng)機(jī)的工作可靠性和耐久性

4、，在很大程度上與活塞組的工作情況有關(guān)。活塞組件與氣缸一起保障發(fā)動(dòng)機(jī)工質(zhì)的可靠密封，否則活塞式發(fā)動(dòng)機(jī)就不能正常運(yùn)轉(zhuǎn)?；钊M件工作情況的共同特點(diǎn)是工作溫度很高，并在很高的機(jī)械負(fù)荷下高速滑動(dòng)，同時(shí)潤(rùn)滑不良，這決定了它們?cè)馐軓?qiáng)烈的磨損，并且可能產(chǎn)生滑動(dòng)表面的拉毛、燒傷等故障。實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)證明，活塞組件的壽命決定了發(fā)動(dòng)機(jī)的修理間隔，在大功率強(qiáng)化發(fā)動(dòng)機(jī)中，活塞組的熱負(fù)荷往往限制了發(fā)動(dòng)機(jī)的強(qiáng)化潛力。由此可見，提高活塞組件的工作可靠性和耐久性對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的性能的提高具有極重要的意義。1.2設(shè)計(jì)目的選擇具有代表性的KG160作為樣機(jī)。對(duì)樣機(jī)進(jìn)行全面分析，消化吸收其先進(jìn)技術(shù)，并根據(jù)國(guó)家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，確定符合國(guó)情的技術(shù)參數(shù)。避

5、免盲目設(shè)計(jì)，給設(shè)計(jì)和生產(chǎn)帶來困難。通過完成KG160小型汽油機(jī)活塞連桿的設(shè)計(jì)及校核，掌握一般的設(shè)計(jì)方法和思路，培養(yǎng)CAD繪圖和Pro/E實(shí)體建模的能力，查詢文獻(xiàn)能力和獨(dú)立思考能力，最終達(dá)到一個(gè)工程設(shè)計(jì)人員所必備的基本能力要求。1.3預(yù)期結(jié)果和意義預(yù)期結(jié)果：設(shè)計(jì)的KG160小型汽油機(jī)活塞連桿滿足強(qiáng)度與生產(chǎn)應(yīng)用要求，符合當(dāng)前制造廠家生產(chǎn)制造要求，具有良好的經(jīng)的活塞連桿，掌握了活塞連桿的設(shè)計(jì)要領(lǐng)，學(xué)習(xí)到一般設(shè)計(jì)方法、思路和流程，濟(jì)性和適用性，有利于企業(yè)的應(yīng)用。意義：通過設(shè)計(jì)和校核KG160小型汽油機(jī)與企業(yè)相互聯(lián)系，培養(yǎng)獨(dú)立自主專研的能力，實(shí)現(xiàn)理論與實(shí)際相結(jié)合的應(yīng)用，從而達(dá)到一個(gè)符合企業(yè)工程設(shè)計(jì)人員的

6、要求。1.4 設(shè)計(jì)方法 選擇具有代表性的小型單缸汽油機(jī)KG160作為樣機(jī)。對(duì)樣機(jī)進(jìn)行全面分析，消化吸收其先進(jìn)技術(shù)，并根據(jù)國(guó)家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，確定符合國(guó)情的技術(shù)參數(shù)。避免盲目設(shè)計(jì)，給設(shè)計(jì)和生產(chǎn)帶來困難。查詢有關(guān)文獻(xiàn)資料如機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)、內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)等。完成KG160內(nèi)燃機(jī)中活塞連桿的三維建模與二維圖形的設(shè)計(jì)，并進(jìn)行相關(guān)強(qiáng)度校核。1.5 KG160小型汽油機(jī)的主要參數(shù)型號(hào)KG160型式單缸 風(fēng)冷 四沖程 氣缸斜置 頂置氣門缸徑行程mm總排量 ml163壓縮比8.5標(biāo)定功率/標(biāo)定轉(zhuǎn)速Kw /r/min3/30003.3/3600起動(dòng)方式電感式（TCI）潤(rùn)滑方式飛濺式旋轉(zhuǎn)方向（面對(duì)輸出軸）逆時(shí)針外形尺寸（長(zhǎng)*寬

7、*高） mm1.6工作任務(wù)第二節(jié) 活塞組件的設(shè)計(jì)2.1 活塞組件的設(shè)計(jì)2.11. 活塞組工作條件和設(shè)計(jì)要求活塞在高溫、高壓、高速、潤(rùn)滑不良的條件下工作?；钊苯优c高溫氣體接觸，瞬間溫度可達(dá)2500K以上。因此，受熱嚴(yán)重，而受熱條件又差，所以活塞溫度都很高，頂部高達(dá)600700K，且溫度分布不均勻；活塞頂部承受氣體壓力很大，特別是做功行程最大，一般汽油機(jī)可達(dá)35,這使得活塞產(chǎn)生壓力，并產(chǎn)生側(cè)壓力的作用；活塞在氣缸內(nèi)以很高的速度（812m/s）往復(fù)運(yùn)動(dòng)，且速度在不斷變化，這就產(chǎn)生了很大的慣性力，是活塞承受很大的附加載荷。如此，活塞在這樣惡劣的條件按下工作，會(huì)產(chǎn)生變形并加速磨損，還會(huì)產(chǎn)生附加載荷和熱

8、應(yīng)力，同時(shí)受到燃?xì)獾幕瘜W(xué)腐蝕作用。1） 承受高溫高壓燃?xì)庾饔貌⑼ㄟ^活塞銷，連桿將力傳遞給曲軸。銷座孔內(nèi)側(cè)受力嚴(yán)重。2） 目前承受高速增壓柴油機(jī)的最高燃燒壓力控制在1213MPa，最高可達(dá)15MPa。3） 高速增壓柴油機(jī)最高燃?xì)鉁囟仍?000攝氏度左右，循環(huán)平均有效傳熱溫度在800攝氏度左右。4） 活塞組件在高速往復(fù)運(yùn)動(dòng)中與氣缸壁形成密封配對(duì)副，在傳遞力過程中裙部承受很大的側(cè)壓力。綜上所述，活塞是在高負(fù)荷，高溫，高速，潤(rùn)滑不良的條件下工作的，對(duì)它的設(shè)計(jì)要求：1） 要選用熱強(qiáng)度好，耐磨，比重小，熱膨脹系數(shù)小，導(dǎo)熱性好，具有良好耐磨性、工藝性的材料；2） 有合理的形狀和壁厚。是散熱良好，強(qiáng)度、剛度符

9、合要求，盡量減輕重量，避免應(yīng)力集中；3） 保證燃燒室氣密性好，竄氣、竄油要少又不增加活塞組的摩擦損失，盡可能靠近活塞中部，確定活塞周邊溫度均勻注意喉口部位設(shè)計(jì)，防止局部燒損；4） 保證活塞頭部必須有足夠的機(jī)械強(qiáng)度和良好的熱散熱，以承受高溫高壓燃?xì)獾淖饔?） 活塞裙部應(yīng)有控制熱膨脹措施，以確保在任何工作條件下與氣缸之間有最佳配合間隙；6） 活塞銷座處（特別是銷座孔內(nèi)側(cè)）應(yīng)有避免應(yīng)力集中的措施，應(yīng)根據(jù)冷卻條件合理確定第一活塞環(huán)的位置及活塞環(huán)糟的設(shè)計(jì)，盡可能減少有害間隙容積。2.12 活塞銷工作條件和設(shè)計(jì)要求活塞銷在高溫下周期地承受很大的沖擊載荷，其本身又作擺轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，而且處于潤(rùn)滑條件很差的情況下工作

10、，因此，要求活塞銷具有足夠的強(qiáng)度和剛度，表面韌性好，耐磨性好，重量輕。所以活塞銷一般都做成空心圓柱體，采用低碳鋼和低碳合金鋼制成，外表面經(jīng)滲碳淬火處理以提高硬度，精加工后進(jìn)行磨光，有較高的尺寸精度和表面光潔度。活塞銷承受銷座傳來的燃?xì)鈶?yīng)力、活塞比較容易磨損?；钊N的設(shè)計(jì)要點(diǎn)有故：組慣性力和連桿小頭作用力。由于相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)角度小。難以實(shí)現(xiàn)完全液體潤(rùn)滑，1）足夠的強(qiáng)度和剛度以限制變形量；2）內(nèi)韌外硬以提高抗疲勞和耐磨性；3）盡可能輕以減小自身往復(fù)慣性力。2.13 活塞環(huán)工作條件和設(shè)計(jì)要求活塞環(huán)在高溫、高壓、高速和潤(rùn)滑極其困難的條件下工作，尤其是第一道環(huán)最為困難，長(zhǎng)期以來，活塞環(huán)一直是發(fā)動(dòng)機(jī)上使用壽命最

11、短的零件。活塞環(huán)工作時(shí)受到氣缸中高溫高壓燃?xì)獾淖饔?，溫度很?特別是第一道環(huán)溫度可高達(dá)600K)，活塞環(huán)在氣缸內(nèi)隨活塞一起作高速運(yùn)動(dòng)，加上高溫下機(jī)油可能變質(zhì)，使環(huán)的潤(rùn)滑條件變壞，難以保證良好的潤(rùn)滑，因而磨損嚴(yán)重。另外，由于氣缸壁的錐度和橢圓度，活塞環(huán)隨活塞往復(fù)運(yùn)動(dòng)時(shí)，沿徑向會(huì)產(chǎn)生一張一縮運(yùn)動(dòng)，使環(huán)受到交變應(yīng)力而容易折斷。因此，要求活塞環(huán)彈性好，強(qiáng)度高、耐磨損。目前廣泛采用的活塞環(huán)材料是合金鑄鐵（在優(yōu)質(zhì)灰鑄鐵中加入少量銅、鉻、鉬等合金元素)，第一道環(huán)鍍鉻，其余環(huán)一般鍍錫或磷化?；钊h(huán)的功能是密封氣缸上部和潤(rùn)滑氣缸下部，以及將部分燃燒的熱量通過氣缸壁傳給冷卻水。根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的類型和使用工況，決定所需

12、活塞環(huán)的數(shù)目。對(duì)于第二道環(huán)以下的氣環(huán)，要充分研究它的氣密性有多大；增加環(huán)的數(shù)目未必能減少漏氣量。目前總的趨勢(shì)是減少活塞環(huán)的數(shù)目，本次所研究的小型汽油機(jī)KG160使用3道環(huán)，兩道氣環(huán)，一道油環(huán)。頂環(huán)，即第一道環(huán)又稱壓縮環(huán)，主要起密封燃?xì)庾饔?。第一道環(huán)的工作條件最惡劣，它的好壞對(duì)活塞組竄氣、竄油將產(chǎn)生影響。因此，要強(qiáng)化第一道氣環(huán)，對(duì)其材料和復(fù)層，結(jié)構(gòu)尺寸和斷面形狀等都應(yīng)仔細(xì)選定。第一道環(huán)普遍采用鍍鉻，其次噴鉬?？菇Y(jié)膠和抗拉缸性能較好的梯形環(huán)、桶面環(huán)使用日益增多。油環(huán)，為第三環(huán)，主要起控制潤(rùn)滑油作用。由于只有一道油環(huán)，因此強(qiáng)化油環(huán)結(jié)構(gòu)，加強(qiáng)刮油效果是必要的。中間環(huán)，輔助密封燃?xì)猓恢饕鸸斡妥饔貌⒋_保

13、頂環(huán)必要的潤(rùn)滑。2.2 活塞組件的材料及表面處理2.21 活塞材料及表面處理現(xiàn)代高速小型汽油機(jī)活塞材料可選用共晶鋁硅合金或過共晶鋁硅合金。后者具有耐熱、耐磨及膨脹系數(shù)小等優(yōu)點(diǎn)，但工藝性較差，我國(guó)曾采用有稀土元素的合金，不過由于稀土元素的純凈度難以保證，會(huì)影響鋁合金性能，所以現(xiàn)在采用的不多。鋁合金活塞毛胚多采用金屬模鍛，成型后一般要熱處理，對(duì)硅鋁合金可加熱到300500保溫34個(gè)小時(shí)，然后淬入熱水，再加熱到200保溫8小時(shí)，用以消除內(nèi)應(yīng)力。2.22 活塞銷材料及熱處理通用材料：20、15Cr、20Cr、20Mn2，一般采用20Cr?；钊N外圓表面須經(jīng)滲碳處理，滲碳層深度與活塞銷壁厚有關(guān)，常規(guī)滲碳

14、層厚度約為活塞銷壁厚的10%，內(nèi)孔表面也可根據(jù)需要進(jìn)行滲碳，厚度可比外表面小。活塞銷外圓表面經(jīng)滲碳淬火后的硬度約為5864HRC,外圓表面粗糙度應(yīng)控制在0.16um以內(nèi)。活塞銷加工可采用冷擠壓工藝，這種工藝具有節(jié)省金屬、提高勞動(dòng)生產(chǎn)率，降低成本、機(jī)械性能好等優(yōu)點(diǎn)。對(duì)于鋁合金活塞，冷態(tài)時(shí)活塞銷和銷座配合大多是過盈，因此，在裝配時(shí)，需將活塞銷座加熱到60120。2.23 活塞環(huán)材料及表面處理活塞環(huán)常用材料。一般為合金鑄鐵，合金成分主要有：鉻鉬、銅鉻鉬、鎢鉻鉬、鎢釩鈦等，高強(qiáng)度的汽油機(jī)頂環(huán)多采用球墨鑄鐵。活塞環(huán)常用的表面處理:高強(qiáng)度的汽油機(jī)頂環(huán)與氣缸外圓接觸面一般要進(jìn)行噴鉬或鍍鉻處理，KG160汽油

15、機(jī)活塞環(huán)所采用的是外圓面鍍鉻處理，鉻層厚度0.05mm以上，衍磨后，液體噴砂處理，其余面磷化處理。表面鍍鉻可分為鍍硬鉻和松孔鍍(即在鍍鉻后再進(jìn)行表面松孔處理，以改善儲(chǔ)油)，鍍鉻層厚度約為0.050.10mm孔鍍鉻層厚度約為0.100.18mm孔層厚度為0.05mm。為提高噴鉬或鍍鉻層的牢度，外層多用于鑲嵌結(jié)構(gòu)，鍍層僅限于環(huán)部中段。2.3 傳統(tǒng)活塞加工工藝流程粗車止口粗車外圓、頂面精車止口粗鏜銷孔精車環(huán)槽半精車外圓精鏜銷孔車擋圈槽車內(nèi)角粗精車燃燒室 精車外圓。此工藝流程為傳統(tǒng)活塞加工的工藝流程，是大部分企業(yè)普遍采用的流程。在本次設(shè)計(jì)與校核中，所應(yīng)用的思路是采用工藝流程。2.4 國(guó)外發(fā)展現(xiàn)狀 活塞

16、方面，活塞作為發(fā)動(dòng)機(jī)的心臟，是一種技術(shù)含量比較高的零部件。現(xiàn)代先進(jìn)的發(fā)動(dòng)機(jī)，其活塞的設(shè)計(jì)相當(dāng)復(fù)雜，已發(fā)展成為集輕質(zhì)高強(qiáng)度新材料、異形外圓復(fù)合型面（裙部為中凸變橢圓形面）、異形銷孔等多項(xiàng)新技術(shù)于一體的高技術(shù)含量的產(chǎn)品。活塞的加工精度要求高，其裙部橫向橢圓度精度達(dá)0.005mm，縱向中凸軸線精度達(dá)mm。從上世紀(jì)80年代開始，數(shù)值模擬技術(shù)發(fā)展迅，國(guó)內(nèi)外的科研機(jī)構(gòu)及汽油機(jī)公司對(duì)活塞都進(jìn)行了深入的研究。其研究的主要內(nèi)容是：活塞的溫度場(chǎng)、熱應(yīng)力、熱疲勞、熱沖擊和機(jī)械強(qiáng)度等。對(duì)活塞的熱沖擊、耦合傳熱、瞬態(tài)分析、滑油傳熱以及積碳等方面都做了大量的研究。同時(shí)，對(duì)活塞的數(shù)值模擬計(jì)算，科研人員不斷地尋求專業(yè)的數(shù)值計(jì)

17、算方法，來提高分析解決問題的能力。國(guó)內(nèi)對(duì)活塞熱負(fù)荷的研究主要在高校進(jìn)行，對(duì)于由經(jīng)驗(yàn)和半經(jīng)驗(yàn)公式得出平均邊界換熱系數(shù)，再根據(jù)平均燃?xì)鉁囟葘?duì)活塞進(jìn)行穩(wěn)態(tài)熱分析的研究，國(guó)內(nèi)研究的比較深入。其中較為先進(jìn)的活塞分析方法是有限元分析計(jì)算，通過有限元分析，能在活塞的設(shè)計(jì)上大幅度提高活塞的強(qiáng)度；活塞的溫度場(chǎng)有限元分析，能非常準(zhǔn)確的模擬活塞的實(shí)際工作環(huán)境溫度。是發(fā)動(dòng)機(jī)的功率不斷增加，尾氣的排放相對(duì)以前得到很大的改善，提高設(shè)計(jì)的效率和科學(xué)性?；谟?jì)算機(jī)發(fā)展和普及，最近國(guó)外公式對(duì)汽油機(jī)和柴油機(jī)活塞的機(jī)械疲勞研究多采用對(duì)比發(fā)動(dòng)機(jī)耐久試驗(yàn)數(shù)據(jù)，以計(jì)算機(jī)建模和仿真計(jì)算等來模擬熱負(fù)荷與機(jī)械負(fù)荷對(duì)活塞機(jī)構(gòu)的影響，從而判斷活塞

18、的可靠性。在實(shí)驗(yàn)上，國(guó)外在20世紀(jì)70年代到80年代就已經(jīng)開始熱沖擊研究。比如說英國(guó)的里卡多公司建立了熱流和熱傳導(dǎo)實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，用于熱流的流向和熱流的分配研究，德國(guó)的馬勒公司對(duì)活塞的研究主要是通過整機(jī)實(shí)驗(yàn)，馬勒公司的35個(gè)整機(jī)試驗(yàn)臺(tái)用于研究各種活塞的可靠性。俄羅斯在發(fā)動(dòng)機(jī)的熱負(fù)荷的研究上既有穩(wěn)態(tài)研究，也有最新的瞬態(tài)研究手段，在燃燒室的應(yīng)力分析方面，已經(jīng)完成了對(duì)燃燒室零件的穩(wěn)態(tài)熱彈性應(yīng)力，準(zhǔn)靜態(tài)熱應(yīng)力以及熱彈性應(yīng)力與機(jī)械應(yīng)力疊加的分析。美國(guó)Wisconsin大學(xué)Madison分校Yong Liu和R.D.REITZ運(yùn)用有限差分法對(duì)內(nèi)燃機(jī)燃燒室部件進(jìn)行了循環(huán)瞬態(tài)模擬，分析模型綜合考慮了活塞組、潤(rùn)滑油膜

19、、缸套以及缸蓋等，提高了缸內(nèi)傳熱模擬的精度。國(guó)外目前研究的的重點(diǎn)是瞬態(tài)傳熱、整機(jī)熱分析和絕熱發(fā)動(dòng)機(jī)。連桿方面，在滿足性能指標(biāo)的前提下，連桿的材料和制造技術(shù)關(guān)聯(lián)很大，連桿在毛胚材料方面：國(guó)內(nèi)傳統(tǒng)工藝連桿毛胚材料一般采用、45、等調(diào)制剛和(進(jìn)口)、等非調(diào)制鋼。19841994年期間，康明斯生產(chǎn)線用調(diào)制剛毛胚，1995年全面轉(zhuǎn)用非調(diào)制剛材料毛胚。而德國(guó)發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)和零部件的專家MahleGmbh公司先后推出鋼、鋼、鋼等。在加工工藝方面，國(guó)內(nèi)外連桿生產(chǎn)方式大致有：鍛造、鑄造、粉末冶金等，傳統(tǒng)鍛造有將連桿體和蓋分開鍛造，連桿體和蓋整體鍛造兩種。60年代中期粉末熱鍛技術(shù)開始發(fā)展起來，從80年代以來粉末冶金注

20、射成型成功的得到應(yīng)用，大多數(shù)連桿體制造中使用的中碳鋼和低合金鋼逐步由新鋼種和粉末冶金的鍛造材料所代替。在連桿體和連桿蓋分離工藝方面大部分采用的是鋸斷、洗鍛等工藝，最新工藝是使用斷裂分開，即脹斷工藝（或者斷裂工藝），該工藝是用切口（或用機(jī)械方法或用激光束制造欲裂紋）斷裂，使大端連桿蓋從連桿體移去。國(guó)內(nèi)部分汽車廠及設(shè)備制造廠如一汽大眾，上海大眾和上海通用等都采用了該技術(shù)。2.5 活塞的結(jié)構(gòu)型式2.51 活塞頭部活塞頭部的結(jié)構(gòu)主要取決于內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化程度。頂部的形狀主要決定于燃燒室的類型，在某些二沖程的內(nèi)燃機(jī)中海涉及到換氣的需要。環(huán)帶的位置與結(jié)構(gòu)還影響到了整機(jī)的排放和活塞的使用壽命?；钊^部截面形狀。

21、活塞頭部經(jīng)常設(shè)計(jì)成導(dǎo)熱良好的“熱流型”，即根據(jù)活塞的熱流通道，采用大圓弧過渡，以增加從頂部到裙部的傳熱截面，從而將頭部的熱流迅速傳出，使活塞頭部的溫度得以降低。溫度降低同時(shí)也有利于消除應(yīng)力集中，這樣，可以提高活塞的承載能力。由于活塞頭部需承受高溫高壓作用，因此活塞頭部易產(chǎn)生的疲勞裂紋，多數(shù)發(fā)生在氣門凹坑、燃燒室喉口邊緣、活塞頂內(nèi)壁與銷座根部連接處。從結(jié)構(gòu)上解決頭部裂紋的措施如下：1、合理設(shè)計(jì)活塞頭部形狀，降低活塞頂面的機(jī)械應(yīng)力，使頂面應(yīng)力狀態(tài)在疲勞極限的范圍內(nèi)。2、避免加工尖角，采用較大的過渡圓角，消除應(yīng)力集中。因此，活塞頂?shù)脑O(shè)計(jì)對(duì)于活塞頭部對(duì)抗高溫高壓就顯得尤為重要。其中凹頂式活塞頂部，淺凹

22、坑用來改善混合氣形成和燃燒質(zhì)量，或?yàn)榱朔乐箽忾T碰撞和調(diào)整壓縮比。2.52活塞裙部活塞裙部的結(jié)構(gòu)對(duì)活塞運(yùn)動(dòng)的平順性和活塞與氣缸之間的工作配合條件有著重要的影響。為了控制熱膨脹，盡量保持最佳缸配間隙，裙部可以開槽，鑲鋼片盒中凸橢圓等結(jié)構(gòu)。開槽（汽油機(jī)活塞）2.53活塞銷座 新一代活塞銷座結(jié)構(gòu)演變的特點(diǎn)：在不增加尺寸的前提下，優(yōu)化毛胚造型和孔口加工形狀，以提高變形的適應(yīng)能力和整體承載能力；偏置軸線以降低活塞的敲擊噪聲。所謂的異型銷孔，包括橢圓銷孔、帶卸載槽銷孔和錐形銷孔。與普通的直銷孔相比，它可明顯減小應(yīng)力集中，減小幅度約為10%30%?；钊N座的應(yīng)力分布取決于銷座和活塞銷兩者變形是否相互適應(yīng)，如果

23、活塞銷剛度較大而銷座剛度較小，或者活塞銷剛度小而銷座剛度大，則二者不能相互適應(yīng)。結(jié)果引起銷座內(nèi)孔上側(cè)邊緣等處產(chǎn)生嚴(yán)重的應(yīng)力集中致使銷座斷裂。因此，活塞銷座的設(shè)計(jì)應(yīng)與活塞銷統(tǒng)一考慮，要求活塞銷有較高的剛度，減少活塞銷的彎曲變形，而活塞銷座能承受很高的壓力，又要具有一定彈性，使之適應(yīng)活塞銷的變形。銷座的結(jié)構(gòu)有單筋銷座、雙筋彈性銷座、寬型整體支承筋的剛性銷座、斜面銷座和階梯銷座。因此，在活塞銷座的設(shè)計(jì)中，采用雙筋彈性銷座，即在銷孔的側(cè)上方設(shè)置兩條支承筋，筋間的凹穴，可以使銷座具有良好的彈性，能在一定程度上適應(yīng)活塞銷的變形，從而減少銷孔的點(diǎn)的應(yīng)力集中。2.6 活塞的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)及其強(qiáng)度校核2.61 活

24、塞主要尺寸的選擇活塞的主要尺寸主要包括：活塞直徑D，活塞的高度，壓縮高度，裙部高度，環(huán)岸高度、，活塞頂厚度及環(huán)槽底徑、，銷座開檔距離B等。結(jié)構(gòu)參數(shù)取決于以下因素：轉(zhuǎn)速、燃燒室的形狀和活塞裙部承壓面積。應(yīng)在保證結(jié)構(gòu)布置合理和所需承壓面積的條件下，盡量選擇小的活塞高度。數(shù)據(jù)范圍：根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)知：H/D=1.0-1.3，推薦值在1.1左右，故選擇1.1，即活塞高度H=74mm；活塞壓縮高度；在保證氣環(huán)良好的工作條件下，宜縮短H1，力求降低整機(jī)高度尺寸。根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)知：H1/D=0.5-0.7，選擇0.5，即壓縮高度:H1=34mm；活塞環(huán)的數(shù)目；目前中小型高速汽油

25、機(jī)采用三環(huán)結(jié)構(gòu)(2道氣環(huán)，1道油環(huán))。環(huán)槽底徑 ：可根據(jù)以下公式計(jì)算得到氣環(huán)槽：， 得 =64mm；油環(huán)槽；，得 =64mm；D活塞名義直徑t活塞環(huán)的徑向厚度，氣環(huán)槽，油環(huán)槽；K系數(shù)，鋁活塞K=0.006 環(huán)岸高度第一環(huán)岸溫度較高，承受氣體壓力大，又容易受環(huán)的沖擊而斷裂，故第一環(huán)岸高度h1比其余環(huán)岸高度大一些。數(shù)據(jù)范圍：根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)知：第一環(huán)岸高度h1/D=0.04-0.08，取0.05，即第一環(huán)岸高度h1=3.4mm。第二、三環(huán)岸高度h2(h3)/D=0.03-0.045，取0.04，即第二、三環(huán)岸高度h2(h3)=2.72mm。裙部長(zhǎng)度H2 根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)

26、知：H2/D=0.65-0.88，選擇0.75，即裙部長(zhǎng)度H2=51mm；裙部壁厚:根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)知：/D=0.03-0.06，選擇0.04，即裙部壁厚：活塞銷直徑d:根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)知：中小型高速柴油機(jī)，一般d/D0.4，d/D=0.28-0.38，選擇0.28，即活塞銷直徑：d=19mm銷座間隔B 根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)知：B/D=0.35-0.42，選擇0.4，即銷座間隔：B=27.2mm2.62 活塞強(qiáng)度校核 (以下使用公式均參照內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)) 1）活塞頂：已知條件：，D1=66mm，=13mm 活塞是鋁合金、有筋頂?shù)模瑱C(jī)械應(yīng)力： 根

27、據(jù)已知條件得：，合格。2） 第一環(huán)岸：已知條件：， 材料鋁合金， 彎曲應(yīng)力： 根據(jù)已知條件得：180剪切應(yīng)力： 根據(jù)已知條件得：62.5 總應(yīng)力： 根據(jù)已知條件得：210.04 ，合格。3） 裙部比壓：已知條件：D=68mm，=10MPa， 高速柴油機(jī)和汽油機(jī)=5 裙部比壓： 根據(jù)已知條件得：1.04q1拉削連桿體分離面、大小頭定位點(diǎn)拉連桿體與蓋半圓、側(cè)定位點(diǎn)、螺栓左面、分離面清洗粗加工連桿小頭孔粗、半精、精加工螺栓孔，銑連桿體和蓋的鎖瓦槽磨分離面壓襯套并精整倒角并銑平小頭襯套鉆油道孔清洗裝配連桿精磨兩側(cè)面半精、精鏜大小頭孔珩磨大小頭孔清洗終檢。 粗磨連桿兩側(cè)面精鏜大小頭孔、半精鏜小頭孔鉆、攻

28、螺栓孔鉆油道孔清洗拉裂解槽、裂解、裝配、壓襯套、精整襯套、倒角精磨兩側(cè)面半精鏜、精鏜大小頭孔珩鉸大小頭孔清洗終檢。 從以上兩種工藝對(duì)比可知：后一種工藝方式改變了連桿加工的關(guān)鍵生產(chǎn)程序，以整體加工代替分體加工，省去后面的拉削和磨削等工藝，降低了螺栓的加工精度要求，從而顯著的提高了生產(chǎn)效率，降低了成本，增加了經(jīng)濟(jì)效益。此外，對(duì)兩岸的承載能力、抗剪能力、桿、蓋得定位精度、裝配質(zhì)量大幅度提高，對(duì)提高發(fā)動(dòng)機(jī)生產(chǎn)技術(shù)水平具有重要作用。 3.4國(guó)內(nèi)發(fā)展現(xiàn)狀 連桿裂解新技術(shù)已經(jīng)成為連桿制造業(yè)發(fā)展水平的重要標(biāo)志。國(guó)內(nèi)發(fā)動(dòng)機(jī)連桿專業(yè)生產(chǎn)廠對(duì)連桿裂解新技術(shù)產(chǎn)生了濃厚的興趣。多家連桿生產(chǎn)企業(yè)都在積極的準(zhǔn)備采用連桿裂解

29、技術(shù)對(duì)原有傳統(tǒng)生產(chǎn)線進(jìn)行改進(jìn)。這些連桿生產(chǎn)廠更加迫切需求國(guó)內(nèi)自行開發(fā)的適合我國(guó)國(guó)情的連桿裂解加工工藝及裝備，以替代進(jìn)口，節(jié)約資金，創(chuàng)造更好的、更顯著的經(jīng)濟(jì)效益。 從我國(guó)汽車工業(yè)、發(fā)動(dòng)機(jī)行業(yè)來看，近些年將需要大量的連桿裂解新技術(shù)和設(shè)備。根據(jù)國(guó)家發(fā)動(dòng)機(jī)行業(yè)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，僅車用、農(nóng)用連桿每年需求量在4000萬件以上。故，連桿裂解工藝與裝備在我國(guó)有巨大的市場(chǎng)潛力，而且前景很廣闊。3.5國(guó)外發(fā)展現(xiàn)狀 1）粉末冶金連桿：目前，豐田汽車粉末冶金連桿已經(jīng)商品化。英國(guó)、瑞士、德國(guó)合作，選用一種成分為Fe-1.5Cr-0.5C的合金粉末試制發(fā)動(dòng)機(jī)連桿，并通過零件拉壓疲勞性能試驗(yàn)及發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)。粉末燒結(jié)鍛造連桿的特點(diǎn)

30、是經(jīng)濟(jì)效益顯著，一般認(rèn)為粉末燒結(jié)鍛造連桿與鍛鋼連桿相比，材料節(jié)約40%，生產(chǎn)成本可降低10%，能源消耗節(jié)約50%。 2) 鈦合金連桿：鈦合金制造發(fā)動(dòng)機(jī)連桿主要考慮的是輕量化，金屬鈦的密度僅為鋼鐵材料的58%，因此用鈦合金制造汽車發(fā)動(dòng)機(jī)連桿，可大幅度地降低連桿的質(zhì)量。日本采用化學(xué)成分為Ti-3Al-2V的鈦合金生產(chǎn)連桿，其抗拉強(qiáng)度可達(dá)800MPa、屈服強(qiáng)度可達(dá)600MPa， 相當(dāng)于45調(diào)質(zhì)鋼的強(qiáng)度水平。鈦合金連桿比鋼制連桿的質(zhì)量可減輕30，由此可使連桿的往復(fù)慣性力大幅度的降低。5通過對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)在各種不同轉(zhuǎn)速下曲軸連桿間最小油膜厚度的測(cè)量結(jié)果，鈦合金連桿和鋼制連桿在保持油膜厚度相同的條件下，應(yīng)用鈦合

31、金連桿的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速比用鋼制連桿的發(fā)動(dòng)機(jī)提高700 r/min，由此可使發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出功率大幅度提高。鈦合金連桿可顯著地降低發(fā)動(dòng)機(jī)的噪聲，而且有利于環(huán)保。3.6連桿主要尺寸的選擇 連桿的主要尺寸主要包括：連桿長(zhǎng)度、連桿襯套內(nèi)徑、小頭寬度、大頭寬度等。3.61連桿長(zhǎng)度： 取決于總體尺寸。原則上盡可能取短值以減小機(jī)器總高和增強(qiáng)連桿剛度。短連桿的主要問題是活塞側(cè)向力大和平衡塊可能碰到活塞裙部。目前的趨勢(shì)是采用短連桿，曲柄連桿比（）在0.27-0.30之間。根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)知：的一般范圍在0.27-0.30，可取0.288，根據(jù)可知，=118mm。3.62連桿小頭直徑與寬度在確定活塞小頭地寬度時(shí)，應(yīng)使活

32、塞小頭與活塞銷座之間每側(cè)都留有約的間隙，用來補(bǔ)償機(jī)體、曲軸、活塞和連桿等零件在軸向尺寸上了能出現(xiàn)的制造誤差和由于熱膨脹所引起的軸向相對(duì)位置的變化。應(yīng)該使連桿小頭具有足夠的承壓表面積，以便使連桿小頭孔與活塞銷之間相互壓緊的單位面積壓力不超過許用值。根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)和可得到襯套內(nèi)徑d、襯套支撐長(zhǎng)度b1及小頭的基本尺寸，如表3所示。基本尺寸范圍選擇值結(jié)論襯套內(nèi)徑dd/D=0.28-0.420.2819mm襯套支撐長(zhǎng)度/d=0.9-0.121.120.9mm2-4mm2mm2mm3.63 連桿大頭連桿大頭尺寸主要取決于曲柄銷直徑D2、長(zhǎng)度L2及連桿軸瓦厚度和連桿螺栓直徑dm0。為使活塞連

33、桿組能從氣缸中裝拆，要求大頭的最大橫向尺寸小于氣缸直徑。根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)知：H1/D1=H2/D1=0.41-0.58，取0.58，即平切口連桿H1和H2=19mm。在平切口連桿中，用螺栓定位，以防止連桿和連桿蓋安裝時(shí)錯(cuò)位。3.64 桿身斷面 一般為工字形，中央斷面的工字形高度比在1.21.5之間，多數(shù)在1.3左右；斷面積與活塞面積之比為3%5%。3.65 小頭及襯套目前多采用楔形結(jié)構(gòu)，以盡可能加大承壓面積。小頭襯套多用含錫青銅，鉛青銅表面合金層的鋼帶卷制而成，壁厚控制在1.53.0之間，用過盈配合壓入后加工，內(nèi)表面開T形潤(rùn)滑油槽。3.66 大頭剖分形式及定位剖分形式主要有平切口

34、和斜切口兩種。平切口結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，剛性好，宜優(yōu)先采用。當(dāng)曲柄銷直徑大于0.65D(D為氣缸直徑)時(shí)，需采用斜切口連桿（剖分角一般為45），以便于活塞連桿組件在拆裝時(shí)能通過氣缸孔。斜切口連桿剛度不對(duì)稱，結(jié)合面有較大橫向力，需有更可靠的定位。連桿蓋的定位方式有多種，平切口連桿定位銷，螺栓桿和定位銷套定位；斜切口連桿可采用止口或鋸齒定位；轎車發(fā)動(dòng)機(jī)上也有采用連桿大頭漲烈工藝形成的不規(guī)則斷面來定位的方式。采用何種定位方式取決于工廠的生產(chǎn)工藝。目前平切口連桿大多采用螺栓桿定位，斜切口大多采用鋸齒定位，優(yōu)點(diǎn)是結(jié)合面大，貼合緊密，定位可靠，結(jié)構(gòu)緊湊，拆裝方便。3.7連桿主要結(jié)構(gòu)尺寸及其強(qiáng)度校核 3.71 連桿小

35、頭的結(jié)構(gòu)尺寸及其強(qiáng)度校核現(xiàn)代內(nèi)燃機(jī)絕大多數(shù)采用浮式活塞銷。也就是說，在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中活塞銷在活塞的銷座中和連桿小頭都是能夠自由轉(zhuǎn)動(dòng)的。連桿小頭多采用薄壁圓環(huán)結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)形狀簡(jiǎn)單、制造方便、受力時(shí)應(yīng)力分布較均勻。對(duì)于浮式活塞銷來說，為了減磨，在連桿小頭孔中壓入青銅襯套。襯套的徑向厚度約為1/12倍的活塞銷直徑，其最小厚度一般不小于mm。襯套與活塞銷之間間隙應(yīng)盡量小，以便減小噪聲，一般留有1/1000活塞銷直徑左右的間隙。在確定活塞小頭地寬度時(shí)，應(yīng)使活塞小頭與活塞銷座之間每側(cè)都留有約的間隙，用來補(bǔ)償機(jī)體、曲軸、活塞和連桿等零件在軸向尺寸上了能出現(xiàn)的制造誤差和由于熱膨脹所引起的軸向相對(duì)位置的變化。應(yīng)該

36、使連桿小頭具有足夠的承壓表面積，以便使連桿小頭孔與活塞銷之間相互壓緊的單位面積壓力不超過許用值。由此，根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，可得到KG160汽油機(jī)活塞連桿小頭襯套內(nèi)徑d、襯套支撐長(zhǎng)度b1及小頭的基本尺寸，如表3所示：基本尺寸范圍選擇值結(jié)論襯套內(nèi)徑dd/D=0.28-0.420.2819mm襯套支撐長(zhǎng)度/d=0.9-0.121.120.9mm2-4mm2mm2mm已知可得：連桿工作溫度： 襯套內(nèi)徑d=19mm，小頭內(nèi)徑=23mm，小頭外徑=36mm；小頭平均直徑 ；小頭壁厚 ；小頭截面積 ；襯套截面積 襯套和小頭熱膨脹不一致的過盈量 ；材料在脈沖循環(huán)下的彎曲疲勞極限襯套過盈配合影響系數(shù)

37、；襯套壓配過盈量；選擇KG160最高燃燒壓力， ， D=68mm, 角系數(shù)；小頭安全系數(shù)使用【n】=1.5。連桿小頭地強(qiáng)度，通常只簡(jiǎn)單的按在活組的往復(fù)慣性力作用下截面上的拉應(yīng)力來計(jì)算的。式中，在最大可能轉(zhuǎn)速下由活塞組質(zhì)量產(chǎn)生最大慣性力； 小頭寬度； 小頭壁厚。根據(jù)已知條件得：在這里剛的許用應(yīng)力為，其中碳鋼取較小值，合金鋼取較大值。假設(shè)壓配表面間互相壓緊的壓力是均勻分布的，則壓力可按下式計(jì)算： 式中，小頭外徑； 小頭內(nèi)徑； 襯套內(nèi)徑； 泊松比，可取等于0.3； 連桿材料的彈性模量，等于鋼； 襯套材料的彈性模量，等于青銅。根據(jù)已知條件得：4.812KN；內(nèi)表面壓力,根據(jù)已知條件得:;外邊面壓力：

38、根據(jù)已知條件得：；活塞組最大慣性力： ；根據(jù)已知條件得：4.178KN；外表面是任意截面的應(yīng)力： ；根據(jù)已知條件得：45.3；內(nèi)表面上任意截面上的應(yīng)力： ；根據(jù)已知條件得：-13.6；最大壓縮力： ；根據(jù)已知條件得:26.908KN;小頭安全系數(shù)： ；根據(jù)已知條件得：2.19, 合格.3.72 連桿桿身的結(jié)構(gòu)尺寸及其強(qiáng)度校核連桿桿身長(zhǎng)度取決于總體尺寸。原則上盡可能取短值以減小機(jī)器總高和增強(qiáng)連桿剛度。短連桿的主要問題是活塞側(cè)向力大和平衡塊可能碰到活塞裙部。目前的趨勢(shì)是采用短連桿，曲柄連桿比（）在0.27-0.30之間。根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)知：的一般范圍在0.27-0.30，可取0.28

39、8，根據(jù)可知，=118mm。連桿桿身一般采用工字形截面，工字形截面的長(zhǎng)軸位于連桿擺動(dòng)平面。對(duì)于抗壓穩(wěn)定性號(hào)的連桿，其桿身也可以采用四角倒圓的矩形截面。連桿桿身截面的高度H一般大約是截面寬B的倍，而B大約等于（D為氣缸直徑）。桿身的最小截面積與活塞面積之比，對(duì)于鋼制連桿來說大約為的范圍內(nèi)。有此可知： ； 。=3.14n/30=314rad/s；鋼材系數(shù)C=0.0002-0.0005，桿身中間截面積=107.92 ；桿身安全系數(shù): ；角系數(shù) ； 。連桿桿身所承受的拉伸作用力和壓縮作用力可分別按下式計(jì)算： 式中，氣體最高爆發(fā)壓力； 活塞面積； 在上止點(diǎn)處，包括連桿桿身計(jì)算截面以上部分的質(zhì)量在內(nèi)的全部

40、往復(fù)慣性力； 連桿組質(zhì)量為1.527kg； 計(jì)算截面以上部分的連桿質(zhì)量1.13kg；根據(jù)已知條件得：=9.82KN；=40.91。 對(duì)于靠近小頭的桿身截面面積最小處的截面來說，由引起的拉伸力： =47；桿身最小截面對(duì)其垂直于擺動(dòng)平面的軸線的慣性矩： 根據(jù)已知條件得：桿身中間截面對(duì)其位于擺動(dòng)平面的軸線的慣性矩： 根據(jù)已知條件得：；由壓縮和縱彎曲引起的合成應(yīng)力、在擺動(dòng)平面內(nèi)： 根據(jù)已知條件得：；在垂直擺動(dòng)平面內(nèi) ：；根據(jù)已知條件得：；則在內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)過程中該截面中應(yīng)力變化的振幅等于：在擺動(dòng)平面內(nèi)： =； ；在垂直于擺動(dòng)平面內(nèi) ：； 。該截面的抗疲勞安全序數(shù)為： 式中 對(duì)稱循環(huán)情況下材料的抗拉壓疲勞強(qiáng)

41、度，在近似計(jì)算中對(duì)于碳素鋼可?。?此處，對(duì)稱循環(huán)情況下材料的抗彎曲疲勞強(qiáng)度； 材料的強(qiáng)度極限。應(yīng)力集中系數(shù)，可取等于1；考慮零件表面粗糙度影響系數(shù)，對(duì)于結(jié)構(gòu)鋼來說，當(dāng)表面不加工時(shí)可取等于；材料疲勞循環(huán)特性系數(shù)，可取等于0.2。根據(jù)已知條件得： ， ；桿身合格。 3.73 連桿大頭的結(jié)構(gòu)尺寸及其強(qiáng)度校核連桿大頭必需具有足夠剛度，桿身與大頭之間具有平滑過渡，并盡量減小連桿螺栓之間的跨度，通常在連桿螺栓孔和大頭孔之間留出的很薄的壁厚，而螺栓孔外側(cè)的壁較厚，一般不小于。在斜切口的連桿上，當(dāng)連桿承受拉伸力P的作用時(shí)，沿剖分面將作用有相當(dāng)大的橫向力。在這種情況下，為了保證工作可靠，常采用以下方法定位： 止口定位，這種定位方法工藝性較差，所以用的不普遍。 定位套定位，連桿大頭與大頭蓋的定位孔分別加工，加工精度要求高。這種定位方法的缺點(diǎn)是抗剪切能力較弱和尺寸不緊湊。 鋸齒定位，這種定位方式抗剪切的強(qiáng)度大，定位可靠，尺寸緊湊，但要求加工精度高，齒的節(jié)距公差應(yīng)在0.01mm以內(nèi)，齒間表面的貼合應(yīng)該好，否則在擰緊螺栓時(shí)大頭孔會(huì)變形失圓。即便如此，這種定位方法得到了廣泛的采用。 銷釘定位。其特點(diǎn)與定位套定位相似，但銷釘尺寸小，可減小大頭孔的橫向尺寸，一般用在具有四個(gè)連桿螺栓的發(fā)動(dòng)機(jī)上。連桿大頭尺寸主要取決于曲柄銷直徑D2、長(zhǎng)度L2及連