凝汽式600MW機(jī)組熱力系統(tǒng)回?zé)嵯到y(tǒng)的設(shè)計(jì)

1、摘 要機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)（如熱耗率）對(duì)于汽輪機(jī)或電廠的設(shè)計(jì)、運(yùn)行都非常重要設(shè)計(jì)工況的指標(biāo)是所有工況中最具代表性的，因此設(shè)計(jì)工況下回?zé)嵩瓌t性熱力系統(tǒng)最為普遍?；?zé)嵩瓌t性熱力系統(tǒng)的實(shí)際選擇(設(shè)計(jì)或擬訂),是繼蒸汽參數(shù).機(jī)組類型后又一個(gè)影響機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的重要方面,它們?nèi)吖餐瑳Q定著機(jī)組實(shí)際的熱經(jīng)濟(jì)性?；?zé)嵯到y(tǒng)的設(shè)計(jì)就是通.過對(duì)機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)的分析理解，選取鍋爐、汽輪機(jī)、高壓加熱器、低壓加熱器、除氧器、給水泵、凝結(jié)水泵、小汽輪機(jī)等設(shè)備的個(gè)數(shù)及結(jié)構(gòu)，選擇各加熱器合適的疏水收集方式以及除氧器的運(yùn)行方式，確定各抽汽點(diǎn)位置及抽汽壓力、溫度，并根據(jù)已有數(shù)據(jù)分別運(yùn)用常規(guī)計(jì)算法、等效焓降法、循環(huán)函數(shù)法等計(jì)算方法對(duì)凝

2、汽式600MW機(jī)組熱力系統(tǒng)核心部分回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行的設(shè)計(jì)，對(duì)各加熱器的抽汽系數(shù)和凝汽系數(shù)進(jìn)行計(jì)算，并得到各計(jì)算方法下一致的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。以此來達(dá)到設(shè)計(jì)安全可靠且經(jīng)濟(jì)效率的熱力系統(tǒng)的目的。但關(guān)于實(shí)際系統(tǒng)的選擇,必須妥善處理熱經(jīng)濟(jì)性的安全可靠性及投資之前的矛盾,一般應(yīng)通過綜合的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較來進(jìn)行較合理選擇。關(guān)鍵詞600MW機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng) 常規(guī)計(jì)算法 等效焓降法 循環(huán)函數(shù)法 熱經(jīng)濟(jì)性 AbstractThethermaleconomicindex(e.g.,heatconsumptionrate)forthesteamturbineorworkingconditionofpowerplantisveryim

3、portanttothedesignandoperationofthedesignofindexisthemostrepresentativeinallworkingcondition,sothedesignconditionsnexthotprinciplethermalsystemismostcommon.Heat the actual choice principle thermodynamic system design (draft), is the or steam parameters of the unit type. Another influence degree.ther

4、efore, among them the important aspects of the actual co-determining unit thermal efficiency. Heat system design is based on the principle of thermal system unit understanding, analysis of the boiler，steam turbine high-pressure heater, low-pressure heater, deaerator water, steam, the number of equip

5、ment and its structure, choose the appropriate scanty water heater, collect the deaerators operation mode, determine the position of the steam pressure, temperature and steam, and according to the existing data are using simple calculation method, the method of equivalent enthalpy drop, circulation

6、function method and calculation of condensing steam heating system is the core part of 600MW heat system design, the steam heating and steam coefficient calculation coefficient, and the calculation method of economic indicators under. In order to achieve safety and reliable design and economic effic

7、iency of thermal system. But the actual system must be properly handle the choice, the safety and reliability of the thermal efficiency of contradictions, and investment shall generally be through comprehensive technical and economic comparison for reasonable selection.Key words：:600MW heat system r

8、egenerative system Conventional calculation method Equivalent heat drop calculation Circular function method Thermal efficiency目 錄中文摘要1英文摘要2第一章 緒論 火電廠熱力系統(tǒng)與三種計(jì)算方法的介紹4第二章 回?zé)嵯到y(tǒng)的設(shè)計(jì) 2.1 鍋爐的選擇7 2.2 汽輪機(jī)的選擇7 2.3 回?zé)嵯到y(tǒng)的設(shè)計(jì)8 2.4 各設(shè)備參數(shù)的整理12 2.5 熱力系統(tǒng)圖與熱力過程線17第三章 常規(guī)計(jì)算法設(shè)計(jì)計(jì)算回?zé)嵯到y(tǒng)3.1常規(guī)計(jì)算法的介紹19 3.2 常規(guī)計(jì)算法設(shè)計(jì)計(jì)算抽汽系數(shù)19 3.3

9、正平衡計(jì)算與反平衡計(jì)算循環(huán)熱效率21 3.4 汽輪機(jī)效率計(jì)算23第四章 等效焓降法設(shè)計(jì)計(jì)算回?zé)嵯到y(tǒng) 4.1 等效焓降法計(jì)算方法的介紹25 4.2 等效焓降法計(jì)算各等效焓降25 4.3 輔助成分的計(jì)算28 4.4 新蒸汽再熱系數(shù)的計(jì)算29第五章 循環(huán)函數(shù)法設(shè)計(jì)計(jì)算回?zé)嵯到y(tǒng) 5.1 循環(huán)函數(shù)法計(jì)算方法的介紹32 5.2 循環(huán)函數(shù)法計(jì)算單元抽汽系數(shù)32 5.3 循環(huán)函數(shù)法計(jì)算單元進(jìn)水系數(shù)34 5.4 鍋爐進(jìn)水系數(shù)和汽輪機(jī)排汽系數(shù)34 5.5 循環(huán)功的計(jì)算與汽輪機(jī)組絕對(duì)內(nèi)效率的計(jì)算35第6章 全廠熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算 37第7章 結(jié) 論40致謝41參考文獻(xiàn)42 第一章 緒 論 在經(jīng)濟(jì)持續(xù)快速發(fā)展的今天，我

10、國(guó)對(duì)能源的需求日漸增大。盡管我國(guó)目前300MW、600MW等級(jí)大型機(jī)組正成為主力機(jī)組，并且積累了十多年的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)與技術(shù)，煤耗率逐年下降，但是總體來說經(jīng)濟(jì)性仍然相對(duì)較低。我國(guó)2002年底以來，由于電煤市場(chǎng)化、工業(yè)用電劇增等原因，出現(xiàn)電力供應(yīng)嚴(yán)重不足、許多省份都出現(xiàn)拉閘限電、限時(shí)供電的情況，并且可以大膽預(yù)測(cè)電力供應(yīng)緊張形勢(shì)將持續(xù)較長(zhǎng)時(shí)間，提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性將有助于緩解這種形勢(shì)。根據(jù)使用的目的不同，發(fā)電廠熱力系統(tǒng)又可分為發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)和發(fā)電廠全面性熱力系統(tǒng)。發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)表明能量轉(zhuǎn)換與利用的基本過程，它反映了發(fā)電廠動(dòng)力循環(huán)中工質(zhì)的基本流程，能量轉(zhuǎn)換與利用過程的完善程度。發(fā)電廠的全面性熱力系統(tǒng)

11、是在原則性熱力系統(tǒng)的基礎(chǔ)上充分考慮到發(fā)電廠生產(chǎn)所必須的連續(xù)性、安全性、可靠性和靈活性后所組成的實(shí)際熱力系統(tǒng)。 現(xiàn)代熱力發(fā)電廠的汽輪機(jī)組都無例外的采用給水回?zé)峒訜?，回?zé)嵯到y(tǒng)既是汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)的基礎(chǔ)，也是全廠熱力系統(tǒng)的核心，它對(duì)機(jī)組和電廠的熱經(jīng)濟(jì)性起著決定性的作用。回?zé)嵯到y(tǒng)作為一個(gè)提高機(jī)組和全廠熱經(jīng)濟(jì)性最有效的手段，被當(dāng)今所有火電廠所普遍采用。大容量機(jī)組均采用有再熱的回?zé)嵫h(huán)。汽輪機(jī)組由于采用回?zé)峒訜?，做功蒸汽被分為凝汽流和抽汽流兩個(gè)部分。凝汽流在凝汽器向冷源放熱，循環(huán)熱效率小于1；抽汽流則無冷源損失，它們的循環(huán)熱效率等于1。顯然，回?zé)岢槠鰞?nèi)功在整個(gè)內(nèi)功量中的比例越大，機(jī)組循環(huán)熱效率越高?；?zé)?/p>

12、加熱系統(tǒng)的主要參數(shù)有：抽汽級(jí)數(shù)、各級(jí)抽汽壓力、抽汽比焓、加熱器各進(jìn)出口溫度與比焓?；?zé)釁?shù)的一套具體值即相應(yīng)規(guī)定了一個(gè)機(jī)組的絕對(duì)內(nèi)效率。回?zé)釁?shù)之間有內(nèi)部的關(guān)聯(lián)性，不可以任意決定。 機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)包括了回?zé)峒訜崞鞯某槠訜嵴羝?、疏水、抽空氣系統(tǒng)和主凝水、主給水、除氧器等系統(tǒng)，既是熱力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)的核心，也是最主要的系統(tǒng)之一，對(duì)鍋爐、汽輪機(jī)、給水泵的安全可靠運(yùn)行和熱經(jīng)濟(jì)性的影響很大。電廠熱力系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性分析方法種類較多，但大都建立在熱力學(xué)第一和第二定律的基礎(chǔ)上，其中常規(guī)熱平衡法計(jì)算精度最高，評(píng)價(jià)其他分析方法的精確性通常以此方法作為校驗(yàn)基。 常規(guī)計(jì)算法的核心，實(shí)際上是對(duì)Z個(gè)加熱器熱平衡方程式和

13、一個(gè)凝汽器物質(zhì)平衡式所組成的（Z+1）個(gè)線性方程組進(jìn)行求解，可解出Z+1個(gè)未知數(shù)（Z個(gè)抽汽系數(shù)和一個(gè)凝汽系數(shù)）然后根據(jù)有關(guān)公式求得所需要的新汽耗量或者機(jī)組效率、熱經(jīng)濟(jì)性等。常規(guī)計(jì)算法有兩種基本形式：并聯(lián)解法和串聯(lián)解法。串聯(lián)解法是指用按照由高到低的次序，依次獨(dú)立求得各未知量的方法。本設(shè)計(jì)采用串聯(lián)解法求各未知量。串聯(lián)計(jì)算是指按照加熱器壓力“由高到低”的次序，依次對(duì)各個(gè)加熱器進(jìn)行熱平衡，流量平衡計(jì)算，獨(dú)立地求得各抽氣量或抽汽系數(shù)等未知量的方法。并聯(lián)解法是指用計(jì)算機(jī)對(duì)線性方程組進(jìn)行求解。 等效焓降法最大的特點(diǎn)是在系統(tǒng)的局部結(jié)構(gòu)或者部分參數(shù)變動(dòng)時(shí)，可以進(jìn)行局部定量分析，而不需要像常規(guī)法那樣重新進(jìn)行整個(gè)系

14、統(tǒng)的計(jì)算，因而給熱系統(tǒng)的節(jié)能分析和節(jié)能改造帶來極大地方便。 具有Z級(jí)回?zé)岢槠钠啓C(jī)中，1kg新汽所做的實(shí)際內(nèi)功稱為新汽的等效焓降H。各級(jí)抽汽的等效焓降Hj是指回?zé)嵯到y(tǒng)中減少(或增加)1kg抽汽時(shí)汽輪機(jī)增加（或減少）的實(shí)際功。它與1kg抽汽在某級(jí)加熱器中的放熱量qj之比稱為抽汽效率nj，nj表示從能級(jí)j加入單位熱量，在汽輪機(jī)上能夠獲得的內(nèi)功。第j級(jí)加熱器每排擠1kg的抽汽，并非全部到達(dá)凝汽器做功，其中的一小部分將繼續(xù)分流至第j級(jí)以下的各級(jí)加熱器這一點(diǎn)是理解等效焓降法實(shí)質(zhì)的關(guān)鍵所在。等效焓降法的所有計(jì)算公式，加熱器的序號(hào)均是按照壓力從低到高升序排列的，這一點(diǎn)與傳統(tǒng)法和循環(huán)函數(shù)法是不同的。 等效焓

15、降法可直接求得熱經(jīng)濟(jì)性變化的相對(duì)值。等效熱降理論能夠剖析問題的本質(zhì)和矛盾 ,分清問題的主次 ,是分析電廠熱經(jīng)濟(jì)性的一條捷徑。本文等效焓降法計(jì)算過程忽略軸封汽作功，考慮加熱器散熱。 循環(huán)函數(shù)法本質(zhì)上是一種反平衡計(jì)算方法。它以所謂“加熱單元”為基礎(chǔ)，進(jìn)行蒸汽作功和循環(huán)效率的計(jì)算。循環(huán)函數(shù)法將整個(gè)回?zé)嵫h(huán)分成主循環(huán)和輔助循環(huán)兩個(gè)大的部分。主循環(huán)定義為主凝結(jié)水對(duì)其加熱的各抽汽、疏水組成的工質(zhì)循環(huán)。輔助循環(huán)定義為由輔助水、汽對(duì)其加熱的各抽汽、疏水組成的工質(zhì)循環(huán)。 循環(huán)函數(shù)法將回?zé)嵯到y(tǒng)中每個(gè)匯集式加熱器和前幾個(gè)疏水放流式加熱器組成一個(gè)加熱單元，即加熱單元不向單元外的加熱器排放疏水。第二章 回?zé)嵯到y(tǒng)的設(shè)計(jì)2

16、.1 鍋爐的選擇本設(shè)計(jì)采用美國(guó)巴威公司設(shè)計(jì)制造的亞臨界、一次再熱、自然循環(huán)、全懸吊平衡通風(fēng)、單汽包、半露天煤粉爐，設(shè)計(jì)壽命為30年，平均年利用小時(shí)6500小時(shí)。 鍋爐采用O型布置、全吊掛結(jié)構(gòu)，爐膛高度56米，斷面為矩形，寬度19.50m，深度17.40m，采用兩種不同材料的鱗片管構(gòu)成膜式水冷壁，燃燒區(qū)域采用低合金鋼，過熱系統(tǒng)采用輻射一對(duì)流組合式過熱器。再熱器分為低溫再熱器及高溫再熱器，低溫再熱器布置于尾部豎井煙道內(nèi)，高溫再熱器布置于折焰角上方。再熱汽溫的調(diào)節(jié)方式主要是采用煙氣檔板，及位于低溫對(duì)流再熱器進(jìn)口導(dǎo)管的事故噴水減溫。省煤器為單側(cè)進(jìn)水，單級(jí) 4 組，分別布置于前后煙道內(nèi)，每一煙道內(nèi)為上下

17、組，進(jìn)入省煤器后的給水分兩路分別經(jīng)前后煙道上下兩組蛇形管向上流動(dòng)，與向下流動(dòng)的煙氣作逆流的熱交換.。鍋爐配有3種吹灰器組成的2套吹灰系統(tǒng)。一套用于爐膛水冷壁和對(duì)流受熱面的吹掃，另一套專門為空氣預(yù)熱器的吹掃而設(shè)計(jì)。鍋爐輔機(jī)主要有給煤機(jī)、磨煤機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、空氣預(yù)熱器及除塵器等組成。2.2 汽輪機(jī)的選擇根據(jù)機(jī)組采用一爐一機(jī)的單元制配置，本設(shè)計(jì)選用美國(guó)西屋電氣公司制造的汽輪機(jī)，亞臨界參數(shù)、一次中間再熱、單軸、反動(dòng)式、四缸四排氣、雙背壓，凝汽式機(jī)組，配汽包爐。汽輪機(jī)共有1級(jí)單列調(diào)節(jié)級(jí)和57級(jí)反動(dòng)式壓力級(jí)，其中高壓缸1級(jí)調(diào)節(jié)級(jí)和11級(jí)反動(dòng)級(jí)，中壓缸932級(jí)反動(dòng)級(jí)，低壓缸為73232級(jí)反動(dòng)級(jí)

18、，本機(jī)組共有八級(jí)非調(diào)整抽汽，軸系共有11個(gè)徑向支持軸承（均為可傾瓦）和一個(gè)推力軸承。2.2.1 高壓汽缸高壓缸是沖動(dòng)和反動(dòng)式的混合結(jié)構(gòu)，新蒸汽通過主汽門（2只）進(jìn)入高壓調(diào)門（共4只），分四路經(jīng)高壓導(dǎo)汽管進(jìn)入高壓缸作功后，通過高壓外下缸的兩個(gè)排汽口進(jìn)入鍋爐再熱器。在高壓缸第七級(jí)葉片后有第一級(jí)抽汽口，第二級(jí)抽汽口位于高壓缸的排汽區(qū)。2.2.2中壓汽缸中壓缸是對(duì)稱布置的缸體，從鍋爐再熱器來的蒸汽經(jīng)過呈“Y”型布置的中壓聯(lián)合汽門（兩只中壓主汽門，四只中壓調(diào)門）分四路進(jìn)入中壓缸中部（上、下個(gè)兩路），蒸汽作功后，通過中壓缸兩端的四只排汽口，經(jīng)兩根聯(lián)通管分別進(jìn)入A、B兩只低壓缸。中壓缸共有四組葉片環(huán)，在前箱

19、端兩個(gè)葉片環(huán)之間形成了第三級(jí)抽汽。第四級(jí)抽汽在中壓缸的排汽區(qū)。2.2.3低壓汽缸低壓缸是對(duì)稱布置的缸體，從中壓缸來的蒸汽通過聯(lián)通管進(jìn)入低壓內(nèi)缸分流環(huán)，對(duì)稱地進(jìn)入每只缸的兩側(cè)，作功后，蒸汽排入凝汽器。第五級(jí)抽汽口位于低壓1號(hào)缸的第2級(jí)后，第六級(jí)抽汽口在低壓11缸的第4級(jí)后，七抽、八抽分別在低壓1、11號(hào)缸的第5級(jí)后和第6級(jí)后，為了控制低壓缸排汽溫度，在每個(gè)低壓缸的排汽缸導(dǎo)流環(huán)外都安裝了噴水裝置。2.3 回?zé)嵯到y(tǒng)的設(shè)計(jì)回?zé)嵩瓌t性熱力系統(tǒng)的實(shí)際選擇是繼蒸汽參數(shù)、機(jī)組類型后又一個(gè)影響機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的重要方面，他們?nèi)吖餐瑳Q定著機(jī)組實(shí)際的熱經(jīng)濟(jì)性，并用機(jī)組的熱耗率來表征。任何實(shí)際系統(tǒng)的選擇，必須妥善處理熱

20、經(jīng)濟(jì)性（節(jié)能）和安全可靠及投資之間的矛盾，應(yīng)通過綜合的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較來進(jìn)行合理選擇?；?zé)峒訜嵯到y(tǒng)的主要參數(shù)有：抽汽級(jí)數(shù)、各級(jí)抽汽壓力、抽汽比焓、加熱器各進(jìn)出口溫度與比焓。回?zé)釁?shù)的一套具體值即相應(yīng)規(guī)定了一個(gè)機(jī)組的絕對(duì)內(nèi)效率?；?zé)釁?shù)之間有內(nèi)部的關(guān)聯(lián)性，不可以任意決定。 機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)包括了回?zé)峒訜崞鞯某槠訜嵴羝?、疏水、抽空氣系統(tǒng)和主凝水、主給水、除氧器等系統(tǒng)，既是熱力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)的核心，也是最主要的系統(tǒng)之一，對(duì)鍋爐、汽輪機(jī)、給水泵的安全可靠運(yùn)行和熱經(jīng)濟(jì)性的影響很大。2.3.1加熱器的選擇在抽汽級(jí)數(shù)給定時(shí)，若確定了一個(gè)給水溫度，則循環(huán)熱效率仍不能確定。它還取決于給水總比焓升在各級(jí)加熱器間的分

21、配。若恰當(dāng)分配各抽汽段的比焓降（或相應(yīng)的加熱器比焓升），可以使機(jī)組內(nèi)效率達(dá)到最高，這稱為在該給水溫度下的最佳比焓升分配。隨著回?zé)峒?jí)數(shù)的增加，每增加一級(jí)的經(jīng)濟(jì)性以越來越小的幅度增加。工程上級(jí)數(shù)增加意味著投資增大。因此，在熱系統(tǒng)的實(shí)際設(shè)計(jì)中，較佳的回?zé)峒?jí)數(shù)應(yīng)通過權(quán)衡運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性和投資的節(jié)省之間的合理性來確定。實(shí)際回?zé)崞啓C(jī)的級(jí)數(shù)并不太多，大型機(jī)組一般7-8級(jí)。本設(shè)計(jì)采用八段抽汽，采用三高四低一除氧的結(jié)構(gòu)。 從熱力學(xué)上看，當(dāng)給水溫度一定時(shí)，回?zé)嵯到y(tǒng)的級(jí)數(shù)越多，則熱經(jīng)濟(jì)性越高，但設(shè)備投資成本增加，因此就存在一個(gè)最佳回?zé)崞骷?jí)數(shù)的選定問題。為滿足凝結(jié)水加熱的要求，綜合考慮熱經(jīng)濟(jì)性與投資成本后，本設(shè)計(jì)采用四級(jí)

22、低壓加熱器。電廠回?zé)嵯到y(tǒng)采用的加熱器可分為兩大類：混合式和表面式?；旌鲜郊訜崞鳠峤?jīng)濟(jì)性高于有端差的表面式加熱器，且構(gòu)造簡(jiǎn)單，在金屬耗量、制造方面優(yōu)于表面式加熱器，但混合式加熱器后必須配置水泵，為了可靠性還必須配置備用泵，使回?zé)嵯到y(tǒng)和主廠房布置復(fù)雜化，安全性降低。表面式加熱器的優(yōu)點(diǎn)是只有給水泵和凝結(jié)水泵，系統(tǒng)簡(jiǎn)單、運(yùn)行安全可靠以及系統(tǒng)投資等其他方面都優(yōu)于混合式加熱器。 根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)全面綜合考慮，采用表面式加熱器（除氧器除外）組成回?zé)嵯到y(tǒng)。根據(jù)除氧器后的給水泵前后的水側(cè)壓力分為低壓加熱器（承受凝結(jié)水泵壓力）和高壓加熱器（承受給水泵壓力）兩組加熱器。 臥式表面式加熱器熱經(jīng)濟(jì)性高于立式加熱器，結(jié)構(gòu)上易

23、于布置蒸汽過熱段和疏水冷卻段，布置上可利用放置的高低來解決低負(fù)荷時(shí)疏水逐級(jí)自流壓差動(dòng)力減小的問題等，所以一般大容量機(jī)組的低壓加熱器都采用臥式加熱器。U形管管板式加熱器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，外形尺寸小，管束管徑較粗，水阻小但管子損壞后易堵塞。故低壓加熱器采用此類型加熱器。低壓加熱器不采用蒸汽冷卻器。 除氧器的壓力影響到高壓加熱器的數(shù)量。采用高壓除氧器既可以避免除氧器的自生沸騰，又減少了高壓加熱器的數(shù)量，節(jié)約鋼材耗量和初投資。為滿足鍋爐給水溫度，綜合考慮機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性和投資成本，采用三級(jí)高壓加熱器。采用臥式加熱器，聯(lián)箱結(jié)構(gòu)加熱器管束膨脹柔軟性好，避免了管束與厚管板連接的工藝難點(diǎn)，對(duì)溫度變化不敏感，局部熱應(yīng)力小，

24、安全可靠性高，因此高壓加熱器采用聯(lián)箱結(jié)構(gòu)加熱器。為減小表面式加熱器的端差，在結(jié)構(gòu)上高壓加熱器采用內(nèi)置式蒸汽冷卻器。2.3.2加熱器端差選擇 加熱器的端差有出口端差和進(jìn)口端差。出口端差又稱為上端差，它是指加熱器的飽和溫度與加熱器出水溫度之差。對(duì)于混合式加熱器，端差為零；對(duì)無過熱蒸汽冷卻器的面式加熱器，端差恒為正值，但若裝設(shè)了過熱蒸汽冷卻器，出口端差可以取到負(fù)值。進(jìn)口端差又稱下端差，它是指裝有疏水冷卻段的加熱器，其疏水溫度與本級(jí)進(jìn)水溫度之差。由于端差的存在，回?zé)嵫h(huán)的經(jīng)濟(jì)性被削減。從做功能力法分析，端差的減小使抽汽與給水之間的傳熱溫差減小，作功能力損失減少，所以會(huì)提高熱經(jīng)濟(jì)性。減小端差在提高熱經(jīng)濟(jì)

25、性的同時(shí)，卻提高了加熱器的制造成本。因此合理的端差應(yīng)通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較來確定。若燃料較貴，端差宜選小些，若鋼材較貴，端差宜選大些。 2.3.3再熱后抽汽點(diǎn)的選擇 凝汽式600MW機(jī)組的給水溫度和中間再熱壓力可以采用同類型新汽參數(shù)和同容量機(jī)組的熱力系統(tǒng)中間再熱壓力。 在鍋爐給水溫度已經(jīng)選定的情況下，最后一個(gè)高壓加熱器的抽汽壓力將隨之確定。為簡(jiǎn)化主機(jī)的結(jié)構(gòu)和減少余速損失，第二個(gè)高壓加熱器的抽汽通常取汽輪機(jī)的高壓缸排汽。本回?zé)嵯到y(tǒng)的選擇首先對(duì)中間再熱后的回?zé)岢槠c(diǎn)分配和回?zé)峒訜崞鞯募?jí)數(shù)等方面進(jìn)行選擇設(shè)計(jì)。 再熱后第一級(jí)抽汽的壓力對(duì)整個(gè)系統(tǒng)的循環(huán)效率有較大的影響，提高該級(jí)抽汽壓力后，將會(huì)使再熱流量增加，

26、使循環(huán)效率較高的再熱后循環(huán)在整個(gè)循環(huán)中的比例增大，這對(duì)提高整個(gè)循環(huán)的效率是有利的，但是將使回?zé)嵯到y(tǒng)中在抽汽與給水溫差大的情況下交熱量增多，因此使整個(gè)系統(tǒng)的熱能降低增加，這對(duì)提高整個(gè)循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性是不利的。降低再熱后第一級(jí)抽汽壓力與上述結(jié)果相反。因此，必須根據(jù)具體的熱力系統(tǒng)選擇最佳抽汽點(diǎn)，使整個(gè)循環(huán)的效率提高。在進(jìn)行600MW機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)選擇時(shí)，根據(jù)通流部分計(jì)算結(jié)果采用中壓第四級(jí)后抽汽，抽汽壓力為1.6003 Mpa。2.3.4 除氧器的選擇 除氧器是影響熱力發(fā)電廠安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的一個(gè)重要的熱力輔助設(shè)備。熱力式除氧器原則上可以有效地在任何壓力下除去水中的各種氣體，再根據(jù)除氧器壓力可以減少高壓加熱器的

27、個(gè)數(shù)。高壓加熱器的成本較高，運(yùn)行可靠性較差。提高除氧器的壓力，避免了除氧器的自生沸騰，有利于高壓加熱器停用時(shí)仍有較高的給水溫度，減少給水溫度的變化幅度，進(jìn)而提高鍋爐運(yùn)行的可靠性，節(jié)約了鋼材耗量和初投資。但是除氧器壓力的提高受到除氧器布置位置、除氧器材料性能、給水泵工作水溫等因素的限制。對(duì)于亞臨界參數(shù)的中間再熱型600MW機(jī)組，除氧器采用臥式、噴霧式除氧器，布置8個(gè)排汽口，除氧器出水含氧量不大于0.005mg/l，除氧器水箱的有效儲(chǔ)水量應(yīng)是100%額定負(fù)荷流量下的7分鐘給水量，。除氧器采用滑壓運(yùn)行，無蒸汽節(jié)流損失，并可滿足機(jī)組調(diào)峰的要求，與定壓運(yùn)行相比，機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性提高。采用噴霧淋水盤填料式臥式

28、高壓除氧器。2.3.5小汽輪機(jī)的選擇小汽輪機(jī)采用凝汽式小汽輪機(jī)，汽源為冷再熱蒸汽，排汽引回凝汽器。 小汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子與調(diào)節(jié)級(jí)葉輪一起構(gòu)成一整體鍛件。除調(diào)節(jié)級(jí)外，葉片設(shè)計(jì)為反動(dòng)式葉片，葉根、軸和動(dòng)葉的覆環(huán)全部是整體銑制的。 小汽輪機(jī)的葉片將熱能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能，轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)驅(qū)動(dòng)汽輪機(jī)，因此葉片對(duì)效率和可靠性有很大的影響。調(diào)節(jié)級(jí)葉片對(duì)部分進(jìn)氣是沖動(dòng)設(shè)計(jì)的，即調(diào)節(jié)級(jí)中所有的焓降在高壓噴嘴中轉(zhuǎn)變。鼓形葉片是反動(dòng)設(shè)計(jì)，在兩個(gè)靜葉和動(dòng)葉中都有焓降。2.3.6疏水方式面式加熱器的疏水方式有兩種：疏水逐級(jí)自流方式和疏水泵打回本級(jí)出口方式。疏水自流時(shí)，部分疏水能量利用于能位較低的下一級(jí)加熱器，排擠低壓抽汽而增加

29、了本級(jí)抽汽，因此使抽汽做功比減小，內(nèi)效率降低。疏水引入點(diǎn)越是遠(yuǎn)離本級(jí)，則內(nèi)效率降低越多。與疏水自流相比，用疏水泵將凝結(jié)水打回本級(jí)出口，提高了上級(jí)加熱器的入口水溫，從而排擠的是較高壓力的抽汽，故其經(jīng)濟(jì)性要優(yōu)于疏水自流方式。但疏水自流方式系統(tǒng)簡(jiǎn)單、投資少，而且這種方式對(duì)低壓加熱器抽汽的排擠，可以借助疏水冷卻器的使用而減至很小。所以究竟采用何種疏水方式，應(yīng)通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較加以確定。目前大機(jī)組的熱力系統(tǒng)的疏水方式，基本上都是采用疏水逐級(jí)自流方式。 高、低壓加熱器采用疏水逐級(jí)自流方式，高壓加熱器疏水最終流入除氧器中，低壓加熱器疏水與軸封加熱器疏水最終流入凝汽器。2.3.7給水泵的選擇 給水系統(tǒng)采用單元制

30、，#1、#2、#3高加分別為帶電動(dòng)閥的小旁路。采用2臺(tái)50%容量的定速電動(dòng)前置泵及2臺(tái)50%容量的汽動(dòng)調(diào)速給水泵。根據(jù)啟動(dòng)運(yùn)行要求，對(duì)汽動(dòng)泵的前置泵及所有給水泵出口，均設(shè)置單獨(dú)的再循環(huán)管，使在啟動(dòng)小流量供水時(shí)，滿足自動(dòng)調(diào)整的需要。汽動(dòng)給水泵為雙進(jìn)汽凝汽式機(jī)組，型號(hào)EMM32，功率8082KW，額定轉(zhuǎn)速5660r/min。2.3.8 凝結(jié)水泵的選擇 凝結(jié)水系統(tǒng)采用2100%容量電動(dòng)凝結(jié)水泵，每臺(tái)機(jī)設(shè)置一臺(tái)500凝結(jié)水儲(chǔ)水箱，一臺(tái)鍋爐上水及除氧器上水泵。#7、#8低加為一組，設(shè)置電動(dòng)旁路，#5、#6低加側(cè)各自設(shè)置電動(dòng)小旁路。凝汽器采用經(jīng)濟(jì)性較好的雙背壓凝汽器，可降低熱耗。2.3.9 回?zé)嵯到y(tǒng)主要特

31、點(diǎn)：綜上所述，設(shè)計(jì)擬定了回?zé)嵯到y(tǒng)。該系統(tǒng)共有八級(jí)不調(diào)節(jié)抽汽。其中第一、二、三級(jí)抽汽分別供三臺(tái)高壓加熱器，第四級(jí)抽汽作為0.8107MPa壓力除氧器的加熱汽源，第五、六、七、八級(jí)抽汽分別供四臺(tái)低壓加熱器。三級(jí)高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，將三臺(tái)高壓加熱器上端差分別減小為0、0、-0.5。從而提高了系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性。汽輪機(jī)的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出后，依次流過軸封加熱器、4臺(tái)低壓加熱器，進(jìn)入除氧器。然后由汽動(dòng)給水泵升壓，經(jīng)三級(jí)高壓加熱器加熱，最終給水溫度達(dá)到262，進(jìn)入鍋爐繼續(xù)參加工質(zhì)循環(huán)。三臺(tái)高壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至除氧器；四臺(tái)低壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至凝汽器。汽輪機(jī)排汽壓力4.5kPa。給

32、水泵汽輪機(jī)（以下簡(jiǎn)稱小汽機(jī)）的汽源為中亞缸排汽（第4級(jí)抽汽），無回?zé)峒訜?，其排汽亦進(jìn)入凝汽器，設(shè)計(jì)排汽壓力為8.107kPa。2.4各設(shè)備參數(shù)的整理（1）汽輪機(jī)型式及參數(shù)：N60016.706/531/531機(jī)組型式：亞臨界、一次中間再熱、四缸四排反動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)額定功率： = 600MW主蒸汽初參數(shù)： = 16.706MPa ，=531.78 ，ho=3365.86kJ/kg再熱蒸汽參數(shù)：高壓缸排汽 再熱器進(jìn)口 低壓缸排汽壓力： 給水泵小汽輪機(jī)耗汽份額： 回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)：該機(jī)組有八級(jí)回?zé)岢槠?，機(jī)組回?zé)峒訜崞鳛椤叭咚牡鸵怀酢?，在機(jī)組發(fā)電機(jī)實(shí)際發(fā)出功率下各回?zé)岢闅獾膲毫蜏囟取⒓訜崞鲏毫褪杷?/p>

33、冷卻器出口焓見表軸封及門桿參數(shù)：該機(jī)組額定工況時(shí)軸封及門桿參數(shù)如表（2）鍋爐形式及有關(guān)參數(shù)鍋爐形式：亞臨界、一次再熱、自然循環(huán)、全懸吊平衡通風(fēng)、單汽包、半露天煤粉爐過熱蒸汽出口參數(shù)： 再熱蒸汽進(jìn)口參數(shù)：再熱蒸汽出口參數(shù)：省煤器進(jìn)口給水參數(shù)：鍋爐效率： 汽包連續(xù)排污流量份額: 鍋爐排污水壓力（汽包壓力）：排污擴(kuò)容器工作壓力：排污擴(kuò)容器熱效率：（3）管道熱力系統(tǒng)參數(shù)主蒸汽管道蒸汽泄漏份額：再熱蒸汽冷端管道蒸汽泄漏份額：廠用汽份額（汽源為高壓缸排汽）： 回水率廠用汽份額（汽源為中壓缸排氣）： 回水率給水泵出口給水參:軸封加熱器的疏水溫度和進(jìn)口水焓：（4）計(jì)算中采用的其他數(shù)據(jù)燃煤低位發(fā)熱量：機(jī)組的機(jī)電

34、效率：加熱器效率：廠用電率：凝汽器凝結(jié)水溫度：=32.75凝結(jié)水泵出口水壓力：環(huán)境溫度：t=25給水份額：給水泵給水焓升：凝結(jié)水泵的焓各數(shù)據(jù)整理如下：表1設(shè)計(jì)工況下機(jī)組軸封及門桿流量參數(shù)序號(hào)符號(hào)來源點(diǎn)匯入點(diǎn)流量占比份額焓值（kJ/kg）1L高壓缸軸封漏氣除氧器0.001843017.12L1高壓缸軸封漏氣除氧器0.001623325.33M高壓缸軸封漏氣軸封壓力調(diào)節(jié)器0.0003963017.14M1高壓缸軸封漏氣軸封壓力調(diào)節(jié)器0.0003503325.35N高壓缸軸封漏氣軸封加熱器0.00005633017.16N1高壓缸軸封漏氣軸封加熱器0.00004983325.37A高壓缸汽門門桿漏氣

35、H20.00017433379.368B高壓缸汽門門桿漏氣軸封加熱器0.00007443379.369NG高壓缸浸缸H20.009953325.310K中壓缸汽門門桿漏氣H30.004193538.711R中壓缸軸封漏氣軸封加熱器0.0001043134.912P中壓缸軸封漏氣軸封壓力調(diào)節(jié)器0.0005513134.913S軸封壓力調(diào)節(jié)器低壓缸軸封0.0007352716.214T低壓缸軸封軸封加熱器0.0003232716.215V軸封壓力調(diào)節(jié)器熱井0.0005613150.316J高壓缸排氣中壓缸排氣0.004213020.5 表2 設(shè)計(jì)工況下機(jī)組回?zé)峒訜崞鲄?shù)項(xiàng)目單位回?zé)峒訜崞鱄1H2H

36、3H4H5H6H7H8回?zé)岢闅獬闅鈮毫Pa5.61043.28211.60030.81070.39780.15150.05030.02865抽氣溫度377.48301.72441.08350.16269.38190.8688.8=0.9818加熱器壓力MPa5.61043.28211.60030.81070.39780.15150.05030.02865水側(cè)加熱器進(jìn)口水溫度238.02203.78173.17140.89108.6885.3558.72_加熱器出水溫度274.92238.02203.78171.18140.89108.6885.3558.72加熱器疏水溫度244.66205.

37、54174.68_114.6192.3366.0843.14表3 設(shè)計(jì)工況下機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算點(diǎn)汽水參數(shù)項(xiàng)目單位回?zé)峒訜崞骷訜崞骶幪?hào)H1H2H3H4H5H6H7H8SGC加熱器抽汽壓力MPa5.61043.28211.60030.81070.39780.15150.05030.02865_0.0045溫度377.48301.72441.08350.16269.38190.8688.8=0.9819_=0.9056焓kJ/kg3128.332987.803342.503161.603004.352854.522660.602581.19_2328.99下飽和水焓kJ/kg1044.97859.51

38、726.13723.34467.35381.53262.95172.18335.64137.15被加熱水進(jìn)口水焓kJ/kg996.92860.81729.99591.20423.96338.66213.71_出口水焓kJ/kg1185.13996.92860.81723.34591.20423.96338.66213.71_疏水疏冷器出口水焓kJ/kg1044.97859.51726.13_467.35381.53262.95172.18_2.5 機(jī)組熱力系統(tǒng)圖與熱力過程線2.5.1設(shè)計(jì) N60016.706/531/531型機(jī)組熱力系統(tǒng)圖如下圖所示：（圖2-1）2.5.2 熱力過程線第三章

39、常規(guī)計(jì)算法計(jì)算回?zé)嵯到y(tǒng)3.1常規(guī)計(jì)算法的介紹對(duì)Z個(gè)加熱器熱平衡式和一個(gè)功率方程式、或一個(gè)求凝汽流量的物質(zhì)平衡式所組成的Z+1個(gè)線性方程組求解，最終求得Z個(gè)抽氣量和一個(gè)新汽量（或凝汽量）。由高到低，先從抽汽壓力最高的加熱器算起，依次逐個(gè)至抽汽壓力最低的加熱器。3.2 常規(guī)計(jì)算法計(jì)算抽汽系數(shù)計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽、加熱器進(jìn)口參數(shù)（1） 由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算= 物質(zhì)平衡的H1疏水份額 （2） 由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算 =0.0458物質(zhì)平衡得H2疏水 =0.0927+0.0458+0.0001743+0.00995 =0.1486再熱蒸汽份額計(jì)算由高壓缸的物質(zhì)平衡可得 = =0.8372（3）

40、由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算 = 物質(zhì)平衡得H3（4） 由除氧器H4熱平衡計(jì)算以除氧器進(jìn)水焓為基準(zhǔn)，根據(jù)除氧器的熱平衡得= = =0.0372除氧器進(jìn)水量（主凝結(jié)水量），由除氧器物質(zhì)平衡得=0.7716（5） 由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算 = =0.0519物質(zhì)平衡的H5熱平衡得（6） 由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算 = =0.0254H6疏水（7）由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算 = =0.0372H7疏水（8）由低壓加熱器H8、軸封冷卻器SG構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算+= =0.0200H8疏水（9）凝氣系數(shù)的計(jì)算1）由熱井物質(zhì)平衡得 = 2）由汽輪機(jī)物質(zhì)平衡得 =0.5874兩種方法的計(jì)算結(jié)果完全一致，證

41、明計(jì)算正確。3.3 正平衡計(jì)算與反平衡計(jì)算3.3.1正平衡計(jì)算再熱蒸汽份額 =1.0251848, 可由表2查得。1kg的新蒸汽膨脹內(nèi)功 ho=3394.33kj/kg, 再熱蒸汽焓升=552.38kj/kg, =0.5874, hc=2358.6kj/kg, 給水泵小汽輪機(jī)用汽份額td=0.03158循環(huán)內(nèi)功Ni給水份額fw=10056, 給水泵組給水焓升 = 20.95 kJ / kg，=0.7716, 凝結(jié)水泵的焓升 = 1.53 kJ / kg 。循環(huán)吸熱量=1.0251848, =1185.13kj/kg，再熱蒸汽份額=0.77974，再熱蒸汽焓升=552.38kj/kg ，、可由表

42、二查得。則實(shí)際循環(huán)熱效率=1278.47kj/kg, =2640.88kj/kg3.3.2反平衡計(jì)算廣義冷源損失=1418.0395kj/kg=0.5874, =2328.99kj/kg , 給水泵小汽輪機(jī)用汽份額td=0.03158 , hwc=137.15kj/kg , 補(bǔ)充水份額=0.0127, =1185.13kj/kg ， 其余數(shù)據(jù)可從表2查得實(shí)際循環(huán)熱效率與正平衡計(jì)算結(jié)果完全一致，表明熱系統(tǒng)計(jì)算正確。3.4汽輪機(jī)效率計(jì)算抽汽流做功 1kgH1抽汽做功 =1kgH2抽汽做功 1kgH3抽汽做功 1kgH4抽汽做功 1kgH5抽汽做功 1kgH6抽汽做功 1kgH7抽汽做功 1kgH8

43、抽汽做功 抽汽做功量列于下表3-1H1H2H3H4(除氧器）H5H6H7H8做功量（kj/kg)237.53378.06575.74756.64913.891063.721257.641337.05汽輪機(jī)比熱耗 汽輪機(jī)絕對(duì)電效率 汽輪機(jī)熱耗率 汽輪機(jī)汽耗率 第四章 等效焓降法計(jì)算回?zé)嵯到y(tǒng)4.1 等效焓降法的介紹等效焓降法最大的特點(diǎn)是在系統(tǒng)的局部結(jié)構(gòu)或者參數(shù)變動(dòng)時(shí)，可以進(jìn)行局部定量，而不需要像常規(guī)法那樣重新進(jìn)行整個(gè)系統(tǒng)的全部計(jì)算，因而給熱系統(tǒng)的節(jié)能分析和節(jié)能改造帶來很大的方便。具有Z級(jí)回?zé)岢槠钠啓C(jī)中，1kg新汽所做的實(shí)際內(nèi)功稱為新汽的等效焓降H。各級(jí)抽汽的等效焓降Hj是指回?zé)嵯到y(tǒng)中減少(或增

44、加)1kg抽汽時(shí)汽輪機(jī)增加（或減少）的實(shí)際功。它與1kg抽汽在某級(jí)加熱器中的放熱量qj之比稱為抽汽效率nj，nj表示從能級(jí)j加入單位熱量，在汽輪機(jī)上能夠獲得的內(nèi)功。第j級(jí)加熱器每排擠1kg的抽汽，并非全部到達(dá)凝汽器做功，其中的一小部分將繼續(xù)分流至第j級(jí)以下的各級(jí)加熱器這一點(diǎn)是理解等效焓降法實(shí)質(zhì)的關(guān)鍵所在。等效焓降法的所有計(jì)算公式，加熱器的序號(hào)均是按照壓力從低到高升序排列的。4.2等效焓降法計(jì)算各等效焓降各級(jí)抽汽的等效焓降，再熱冷段后的加熱器分為一部分，再熱冷段前的各加熱器分為一部分。第八段抽汽等效焓降 第七段抽汽等效焓降 第六段抽汽等效焓降第五段抽汽等效焓降第四段抽汽等效焓降第三段抽汽等效焓降

45、第二段抽汽等效焓降再熱器焓升 第一段抽汽等效焓降 新蒸汽毛等效焓降計(jì)算4.3 輔助成份的計(jì)算-給水泵的損失功，為流過給水泵的給水份額-凝結(jié)水泵損失功，為流過凝結(jié)水泵的凝結(jié)水份額-散熱損失功（忽略散熱損失，無此項(xiàng)）-小汽輪機(jī)用汽損失功-排污擴(kuò)容汽進(jìn)系統(tǒng)回收功，“”號(hào)表示回收功（下同）-給水流量增加損失功，只要，就要計(jì)算此項(xiàng)損失功-主汽門門桿漏氣（沒參加再熱）進(jìn)系統(tǒng)回收功-中壓聯(lián)合汽門門桿漏氣進(jìn)系統(tǒng)回收功-高壓缸前后汽封漏氣（沒參加再熱）進(jìn)系統(tǒng)回收功-低壓缸汽封漏氣進(jìn)系統(tǒng)回收功注：所有系數(shù)均以參與作功的那部分蒸汽為基準(zhǔn)。新蒸汽凈等效熱降H計(jì)算新蒸汽凈等效焓降H與常規(guī)計(jì)算法所得循環(huán)內(nèi)功完全一致。4.

46、4 新蒸汽再熱系數(shù)計(jì)算（1） 抽汽再熱系數(shù)計(jì)算（2） 毛再熱系數(shù)（只考慮主循環(huán)系統(tǒng)時(shí)的系數(shù)）計(jì)算 （3） 加熱器散熱時(shí)再熱系數(shù)減小(4-2)（4） 給水份額增加使再熱系數(shù)減小 (4-3)（5） 軸封漏氣系統(tǒng)使再熱系數(shù)增加 (4-4)(6) 蒸汽出系統(tǒng)使再熱蒸汽份額減少，主汽門門桿漏氣和高壓缸前后軸封漏汽均使再熱蒸汽份額減少。 (4-5)（7) (4-6)(8) 新蒸汽再熱系數(shù)的計(jì)算 (4-7)等效焓降再熱系數(shù)計(jì)算的結(jié)果與常規(guī)計(jì)算所得結(jié)果完全一致把式（4-1）（4-2）（4-3）（4-4）（4-5）（4-6）代入式（4-7）經(jīng)理論指導(dǎo)可得出經(jīng)過理論推導(dǎo)，等效焓降計(jì)算所得再熱系數(shù)等于常規(guī)計(jì)算法所得

47、再熱系數(shù)。循環(huán)吸熱量實(shí)際循環(huán)熱效率計(jì)算等效焓降法所得實(shí)際熱效率與常規(guī)計(jì)算法所得實(shí)際循環(huán)熱效率結(jié)果一致。 第五章 循環(huán)函數(shù)法計(jì)算回?zé)嵯到y(tǒng) 5.1循環(huán)函數(shù)法的介紹循環(huán)函數(shù)法將回?zé)嵯到y(tǒng)中每個(gè)匯集式加熱器和前幾個(gè)疏水放流式加熱器組成一個(gè)加熱單元，即加熱單元不向單元外的加熱器排放疏水。根據(jù)此原則，將前三號(hào)高壓加熱器和除氧器劃分為一單元，將四個(gè)低壓加熱器和凝汽器劃分為第二單元。單元抽汽系數(shù)、單元疏水系數(shù)某一單元的出水量為1kg時(shí)，該單元內(nèi)某級(jí)的抽汽量稱為單元抽汽系數(shù) ，下標(biāo) n 表示抽汽級(jí)數(shù)序號(hào)，單元抽汽系數(shù)按下式計(jì)算： 式中 、分別為第n級(jí)加熱器的介質(zhì)比焓升、抽汽放熱量和疏水放熱量，kj/kg.單元的出

48、水量為1kg時(shí)，某加熱器接收的上級(jí)疏水總量稱為單元疏水系數(shù)，單元疏水系數(shù)按下式計(jì)算： 式中 u-本加熱單元的疏水放流式加熱器個(gè)數(shù)。5.2 循環(huán)函數(shù)法計(jì)算單元抽汽系數(shù)根據(jù)以上兩式，計(jì)算兩單元內(nèi)各加熱器抽汽系數(shù)對(duì)第一單元內(nèi)H1， 上級(jí)疏水量為0，因此第一單元出水量，因此 對(duì)H2，則則0.05565對(duì)H3，則0.0430895對(duì)除氧器， ，則0.04329則 0.04354對(duì)第二單元各加熱器抽汽系數(shù)計(jì)算對(duì)H5， 則 第二單元的出水系數(shù)，則 0.04997對(duì)H6，則 0.03174則 0.02449對(duì)H7，0.09650 則 0.0457則 0.0353對(duì)H8 ， 0.1422則 0.023690.0

49、18285.3 循環(huán)函數(shù)法計(jì)算單元進(jìn)水系數(shù)某一單元的出水系數(shù)為1kg時(shí)，它的進(jìn)水量稱為單元進(jìn)水系數(shù)。以 表示，主循環(huán)的單元進(jìn)水系數(shù)可按下式計(jì)算:(1) 第一加熱單元（帶除氧器的加熱單元） n=4 0.767230.1979913(2) 第二加熱單元 （帶凝汽器的加熱單元） n=9則 0.833585.4 鍋爐進(jìn)水系數(shù)和汽輪機(jī)排汽系數(shù)鍋爐進(jìn)水系數(shù) 1.56360汽輪機(jī)排汽系數(shù) 5.5 循環(huán)功的計(jì)算與汽輪機(jī)組絕對(duì)內(nèi)效率的計(jì)算低壓加熱器疏水進(jìn)凝汽器，則 凝汽系數(shù) 式中 為考慮凝汽器疏水的冷源損失系數(shù) 為1kg向凝汽器疏水的冷源損失 為進(jìn)入凝汽器的疏水之和 =143.5kj/kg, , =0.1664

50、2, =0.63955 ,=2328.99kj/kg經(jīng)計(jì)算 凝汽系數(shù) =0.641931kg汽輪機(jī)進(jìn)汽為基準(zhǔn)的循環(huán)功 按下式計(jì)算=3365.86kj/kg, =1185.13kj/kg , =0.77974 ,=552.38kj/kg , =2328.99kj/kg, =137.15kj/kg ,=0.64193則 =1204.4348kj/kg 以 1kg 排汽為基準(zhǔn)的循環(huán)功 按下式計(jì)算 =2671.01kj/kg式中 r-系數(shù) ，r= 汽輪機(jī)組的絕對(duì)內(nèi)效率表達(dá)式汽輪機(jī)組的絕對(duì)內(nèi)效率按下式計(jì)算 =0.4918=3365.86kj/kg, =1185.13kj/kg , =0.779748 ,=552.38kj/k