深圳市賽格廣場大廈巖土工程實(shí)錄

1、深圳市賽格廣場大廈巖土工程實(shí)錄李清明 1) 張喜珠 1) 鄧文龍 1) 張運(yùn)標(biāo) 1) 黃力平 1) 王賢能 1)李榮強(qiáng)1)深圳市勘察研究院 深圳 518031 2 )深圳市建設(shè)局 深圳 5180311 工程概況 深圳市賽格廣場大廈位于深圳市深南中路與華強(qiáng)路交叉路口之 NE 側(cè)， 北鄰寶華大廈， 東接 中電住宅樓，南緊靠賽格電子配套市場，西側(cè)為華強(qiáng)北商業(yè)街。擬建大廈分主塔樓和裙樓二部分。主塔樓地上72層，高度358m，平面呈八邊形，結(jié)構(gòu)采用芯筒外框體系；裙樓地上 10 層，設(shè)在主塔樓的西、南兩側(cè)，采用框架結(jié)構(gòu)；樓梯間及電梯井壁 采用鋼筋混凝土剪力墻。在主塔樓和裙樓以下設(shè)地下室4層，設(shè)計(jì)基坑深度

2、17.5m (內(nèi)筒部位開挖深度為 24.5m)。2 勘察方案2.1 勘察要求(1) 對建筑場地及地基穩(wěn)定性的適宜性作出工程地質(zhì)評價；( 2) 為地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與施工、 地基處理與加固、 不良地質(zhì)現(xiàn)象的防治工程提供工程地質(zhì)資 料及計(jì)算指標(biāo)；(3) 查明建筑物范圍內(nèi)的地層結(jié)構(gòu)，基巖分布、埋深及厚度。提供基巖和土層的物理力學(xué) 性質(zhì)，劃分土層與巖層及各種風(fēng)化帶界線，巖層中有無斷層破碎帶并查明其產(chǎn)狀、寬度和厚度， 提供各土層的承載力和樁周摩擦力；( 4) 查明地下水的埋藏條件、類型、水質(zhì)、滲透性、侵蝕性、涌水量、水位變化規(guī)律，基 坑開挖降水的可能性及對相鄰建筑物的影響，提供建筑物的基礎(chǔ)方案和選型；( 5)

3、 對場地進(jìn)行地震危險性分析，提供地震動設(shè)計(jì)參數(shù)(地震加速度反應(yīng)譜、卓越周期、 場地類別、地面加速度峰值及適應(yīng)本場地特征的人工波) ，場地地震基本烈度，作為地震作用分 析的依據(jù)。2.2 勘察工作量2.2.1 勘探點(diǎn)的布置勘探鉆孔數(shù)量和位置由業(yè)主、設(shè)計(jì)方和我院三方商定，共布置52 個鉆探孔，為查明場地內(nèi)地層的滲透性補(bǔ)充 5 個鉆孔，共 57 個鉆孔，詳見勘探點(diǎn)平面布置圖(圖1)。2.2.2 勘探深度的確定按高層建筑巖土工程勘察規(guī)程 ( JGJ72-90 )、深圳地區(qū)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)試行規(guī)程(SJG1-88)的有關(guān)規(guī)定和設(shè)計(jì)院的要求，主塔樓控制性鉆孔進(jìn)入微風(fēng)化巖層18m，一般性鉆孔進(jìn)入微風(fēng)化巖層15

4、m ;裙樓部分控制性鉆孔進(jìn)入微風(fēng)化巖1m，一般性鉆孔進(jìn)入中風(fēng)化巖5m。2.2.3 室內(nèi)及野外原位試驗(yàn)根據(jù)規(guī)范對高層建筑測試和試驗(yàn)的有關(guān)規(guī)定和設(shè)計(jì)要求，本工程除進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)外， 還進(jìn)行了原位標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)、 靜力觸探試驗(yàn)、 群孔抽水試驗(yàn)及對場地進(jìn)行地震反應(yīng)分析和地震安全性評 價。室內(nèi)試驗(yàn)除做常規(guī)試驗(yàn)外，還進(jìn)行了高壓固結(jié)試驗(yàn)、靜(動)三軸試驗(yàn)、巖石點(diǎn)荷載試驗(yàn)和IDSflIQ1 15IDJ?0DnD11Djaiaw圖1勘探點(diǎn)平面布置圖巖石單軸飽和抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)等。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)在 26個鉆孔內(nèi)進(jìn)行了 217次，目的是劃分巖土的風(fēng)化程度及其均勻性和承載 能力。靜力觸探試驗(yàn)在 6個鉆孔旁進(jìn)行，總進(jìn)尺 130.

5、10m,旨在確定地基強(qiáng)度和均勻程度。群孔抽水試驗(yàn)選取一個抽水試驗(yàn)主孔，在主孔周圍布置 8個觀測孔，旨在確定場地內(nèi)地層的滲透性，為基坑降水和樁基施工提供計(jì)算參數(shù)。另外，對擬建場地進(jìn)行了地震反應(yīng)分析和地震安全性評價，其目的是根據(jù)擬建場地所處區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造特征、地震活動性規(guī)律和場地巖土分布特征來評價地震的振動效應(yīng)和次生效應(yīng)對建筑物 的影響，為擬建超高層建筑提供抗震設(shè)計(jì)參數(shù)。3.場地巖土條件3.1場地各地層的工程性質(zhì)及分布情況擬建場地原地貌屬風(fēng)化殘丘坡地，地勢北高南低，后經(jīng)人工改造，現(xiàn)地勢較為平坦。 場地內(nèi)各地層自上而下共分 12層（見表1 ），各巖土層的主要物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)平均值見表2,其埋藏和分布特

6、征見工程地質(zhì)剖面圖 13 13（圖2）。3.2 場地地下水條件場地內(nèi)坡積粘土、殘積（礫質(zhì)）粉質(zhì)粘土和全風(fēng)化粗（細(xì)）?；◢弾r為相對隔水層，強(qiáng)、中風(fēng)化粗（細(xì)）?；◢弾r為場地內(nèi)主要含水層，地下水屬基巖裂隙微承壓水類型，其來源主要為大氣降水滲入和來自西北向的側(cè)向補(bǔ)給。地下水位埋深 0.602.75m ,穩(wěn)定地下水位標(biāo)高 8.459.70m。根據(jù)群孔抽水試驗(yàn)， 強(qiáng)（中）風(fēng)化粗（細(xì)）粒花崗巖的滲透系數(shù)K為0.070.39m/d，平均0.22m/d， 影響半徑 26166m ，平均 85m。3.3 場地地震效應(yīng)3.3.1 區(qū)域地震地質(zhì)特征 綜合分析深圳市及其鄰近地區(qū)地震地質(zhì)構(gòu)造和地震活動性規(guī)律情況后認(rèn)為：表

7、1地層狀態(tài)及埋藏特征成因巖土名稱狀態(tài)層厚/m層底標(biāo)高/mQml素填土稍濕，稍密0.03.107.8811.09Qdl粘土稍濕濕硬塑堅(jiān)硬1.0012.909.10 -3.30Qel礫質(zhì)粉質(zhì)粘土濕，可塑硬塑9.6025.30-7.97 -18.80粉質(zhì)粘土濕，可塑2.106.60-9.77 -13.023-1Y 5全風(fēng)化粗粒花崗巖全風(fēng)化0.807.80-10.67 -23.35強(qiáng)風(fēng)化粗?；◢弾r強(qiáng)風(fēng)化2.5012.20-16.70 -32.50中風(fēng)化粗?；◢弾r中風(fēng)化0.305.10-17.50 -35.70微風(fēng)化粗?；◢弾r微風(fēng)化全風(fēng)化細(xì)?；◢弾r全風(fēng)化1.205.50-12.70 -16.91強(qiáng)風(fēng)化細(xì)

8、?；◢弾r強(qiáng)風(fēng)化1.509.00-15.75 -24.21中風(fēng)化細(xì)?；◢弾r中風(fēng)化1.1016.40-19.50 -45.27微風(fēng)化細(xì)?；◢弾r微風(fēng)化碎裂巖強(qiáng)風(fēng)化微風(fēng)化走向NW，傾向SW,傾角約70，垂直視厚度0.704.20mio n+-37.4722+rU3B、+-廿輩 I。SB ?D42JDL2?STTw-ajs-JQin 4-帯+-Mff? 4圖2 工程地質(zhì)剖面圖 1313表2各地層主要物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)平均值指標(biāo) 名稱 也層 名稱天然含 水量W(%天然 重度Y3 (kN/m )比重Gs孔隙比e塑性 指數(shù)lp(%液性 指數(shù)11100-200kPa平均壓縮系數(shù) a100-200 (MPa-1)壓

9、縮 模量Es(MPa)內(nèi)摩 擦角( )凝聚 力c(kPa)標(biāo)準(zhǔn)貫 入試驗(yàn)N錘擊數(shù)液限W(%)不固結(jié)不排水 三軸試驗(yàn)固結(jié)不排水三軸試驗(yàn)壓縮系數(shù)壓縮模量側(cè)壁摩 阻力fs(kPa)錐頭阻 力q。(MPa)巖石單軸 飽和抗壓 強(qiáng)度a c(MPa)內(nèi)摩 擦角( )凝聚 力C(kPa)總應(yīng)力有效應(yīng)力(mp)(MPa)內(nèi)摩擦角4 ( )凝聚力C(kPa)內(nèi)摩擦角4 ( )凝聚力C(kPa)a0-50a50-100a100-20Ca200-300a300-4000-5050-100100-200200-300300-400粘土 (Qdl)28.118.42.640.84517.20.20.385.2925.6

10、511247.110.7020.0014.523.034.915.00.6520.4870.3850.2780.2263.4794.8355.2867.3378.487.52.0礫質(zhì)粉 質(zhì)粘土，亠 el、(Q )33.317.92.640.97314.60.220.504.0826.8321546.610.018.024.325.033.4210.9180.6550.5000.3500.2882.3103.1684.1085.9686.810150.83.4粉質(zhì)粘土，亠 el、(Q )37.717.92.651.04113.40.810.474.4525.8321240.37.308.019.

11、540.028.8300.8670.6200.4700.3370.2752.4353.2154.2635.9196.85094.62.3全風(fēng)化 粗(細(xì))?；◢弾r39198.7(465.53.7)(12.7)強(qiáng)風(fēng)化 粗(細(xì))粒花崗巖50320.78.2中風(fēng)化 粗(細(xì))?；◢弾r16.9(29.1)微風(fēng)化粗(細(xì))粒 花崗巖65.6(67.4)(1) 擬建場地位于東南沿海地震活動強(qiáng)度遠(yuǎn)小于外帶的內(nèi)帶，內(nèi)帶只能發(fā)生Ms7級的地震，影響本場地的地震基本烈度為7度。(2) 從地震活動時間序列來看，自1400年以來明顯存在兩個周期約為310320年的地震活動周期：14001700年為第一活動周期；1701年至

12、今為第二活動周期。每一活動周期可劃分為四個階段：即平靜階段(約 80年)，加速釋放階段(約 120年)，大釋放階段(不超過10年)和剩余釋放階段(約100年)。目前，東南沿海正處于剩余釋放階段，預(yù)計(jì)到二十一世紀(jì)方轉(zhuǎn)入平靜階段。3.3.2 地震反應(yīng)分析在對擬建場地所處區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造部位及地震活動性調(diào)查和研究的基礎(chǔ)上，通過劃分主要潛在震源區(qū)，采用綜合概率法對場址進(jìn)行地震危害概率分析，確定并模擬一個旨在反映場區(qū)地震危險水平的地震動輸入，同時采用動三軸試驗(yàn)?zāi)M地震時土層反應(yīng)的力學(xué)參數(shù)，結(jié)合場地實(shí)際條件， 以“等效線性”法進(jìn)行地震反應(yīng)分析，得到在不同概率水平(P=0.02、0.1、0.632)下的基巖概率

13、加速度峰值 PGA、地面設(shè)計(jì)地震影響系數(shù)a (T)、地面設(shè)計(jì)地震系數(shù)K、地震規(guī)準(zhǔn)加速度反應(yīng)譜B (T)和位移反應(yīng)譜 Sd(T)。(1)場地基巖概率加速度峰值考慮場地周圍約 300km地震影響區(qū)內(nèi)的地震活動特征，以及地震動衰減關(guān)系等，采用綜合 概率法計(jì)算工程場地的地震危險性，得到其50年內(nèi)三個概率水平的基巖加速度峰值PGA如表3(2)場地地面設(shè)計(jì)地震系數(shù)根據(jù)場地土層的剪切波速及土動三軸試驗(yàn)結(jié)果, 到場址平均地面設(shè)計(jì)地震系數(shù)K如表3。(3) 場地設(shè)計(jì)規(guī)準(zhǔn)加速度反應(yīng)譜根據(jù)場地2個工程地震孔位的地震反應(yīng)分析結(jié)果, 應(yīng)譜B (T)表示如下：_ . . .-0.8152.30(0.10/T)2.301.0

14、61 2.30(Tg /T)B c采用非線性地震反應(yīng)的等效線性法，計(jì)算得得到其不同概率水平的綜合規(guī)準(zhǔn)加速度反0.04 T0.10(s)0.10 T Tg (s)Tg T 4.00(s)式中Tg和B c取值見表3。(4) 場地地面設(shè)計(jì)地震影響系數(shù)根據(jù)地震影響系數(shù)a (T)的計(jì)算關(guān)系，可以將三個不同概率設(shè)防水準(zhǔn)的設(shè)計(jì)地震影響系數(shù)統(tǒng)表示如下:a (T) =a max (0.10/T)a max1.061a max (Tg /T)a c0.04 T0.10(s)0.10 TTg (s)Tg T 4.00(s)式中a max、a c及Tg取值見表3(5) 設(shè)計(jì)位移反應(yīng)譜在設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜基礎(chǔ)上，對未來5

15、0年內(nèi)三個不同概率水準(zhǔn)位移反應(yīng)譜Sd(T)統(tǒng)一表示如下(單位：cm):0.04 T0.10(s)0.10 TTg (s)Tg T d2、d3、d4、Tg取值見表 3表3 三個概率水準(zhǔn)的 PGA、K、Tg和B c等取值設(shè)防水準(zhǔn)常遇地震63.2%偶遇地震10%罕遇地震2%PGA （ cm/s2）28.8184.08156.88K0.0400.1140.217Tg0.420.500.60B c0.210.250.31a max0.0920.2620.499a c0.0080.0290.067d10.02280.06500.1240d22.286.5012.39d30.401.634.46d43.34

16、11.4626.484 .巖土工程分析與評價4.1場地穩(wěn)定性與適宜性分析與評價根據(jù)場地區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造特征，地震活動性規(guī)律和鉆探揭露情況，場地內(nèi)不存在大型活動斷層，僅發(fā)育一條走向 NW，傾向SW的陡傾角張扭性非活動性斷裂，場地內(nèi)無其它不良地質(zhì)現(xiàn)象，擬建場地是穩(wěn)定的，適宜建超高層建筑。4.2巖土設(shè)計(jì)參數(shù)的分析與評價4.2.1 天然地基巖土設(shè)計(jì)參數(shù)見表4。4.2.2 樁基礎(chǔ)巖土設(shè)計(jì)參數(shù)見表5。4.2.3 深基坑支護(hù)巖土設(shè)計(jì)參數(shù)見表6。4.3 基礎(chǔ)選型的分析與評價根據(jù)建筑物特征和場地巖土條件，擬建大廈主塔樓應(yīng)采用樁基礎(chǔ)，裙樓可采用天然地基或樁基礎(chǔ)。當(dāng)裙樓采用天然地基而主塔樓采用樁基礎(chǔ)時，應(yīng)考慮采取相應(yīng)措

17、施來處理裙樓和主塔樓之間由于采用不同基礎(chǔ)類型造成的沉降差問題。人工挖孔灌注樁作為在深圳地區(qū)廣泛應(yīng)用，并且是一種施工簡便，造價低廉和質(zhì)量可靠的樁型，建議主塔樓首選基礎(chǔ)工程樁為人工挖孔灌注樁，以微風(fēng)化粗（細(xì)）?；◢弾r作樁端持力層。4.4深基坑支護(hù)形式的分析與評價擬建大廈設(shè)地下室 4層，設(shè)計(jì)基坑深度為 17.5m （內(nèi)筒部位開挖深度為24.5m）?；颖眰?cè)為25層寶華大廈（人工挖孔樁基礎(chǔ)，樁端持力層為強(qiáng)風(fēng)化巖），其地下室外墻與本工程地下室外墻相距6.0m ；東側(cè)為4棟7層民用建筑（均為天然地基），相距4.0m ；南側(cè)為賽格電子配套市場（8層，框架結(jié)構(gòu)，淺基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深1.5m，1985年建成），一般

18、相距2.0m，最近處僅0.2m ;西側(cè)為著名的深圳華強(qiáng)北商業(yè)街，設(shè)計(jì)地下室外墻距人行道10.00m，場地四周有復(fù)雜密布的各種市政管線。為確保四周建筑物的安全和正常使用，特別是應(yīng)業(yè)主要求：“在賽格廣場大廈的建設(shè)期內(nèi)，必須保證賽格電子配套市場的正常營業(yè)”，建議地下室基坑支護(hù)形式采用地下連續(xù)墻，以強(qiáng)風(fēng)化巖作墻底持力層，地下連續(xù)墻的埋深建議不小于25.0m。綜合考慮深基坑開挖、基坑降水和人工挖孔樁施工降水對周圍建筑物的影響以及擬建場地位 于繁華的鬧市區(qū)，施工場地特別緊張而影響施工進(jìn)度等問題，建議采用全逆作法施工，來解決上述一系列問題，同時亦可縮短工期，節(jié)約投資。表4天然地基巖土設(shè)計(jì)參數(shù)建議值地層名稱及

19、成因代號天然容重(KN/m?)承載力標(biāo) 準(zhǔn)值f k(kPa)壓縮模量 Es(MPa變形模量Eo(MPa內(nèi)摩擦角 (度)粘聚力C(kPa)滲透系數(shù)K (m/d)坡積粘土(Qdl)18.12207.015.024.0300.10殘積礫質(zhì)粉質(zhì)粘土(Qei)17.82208.016.025.0300.20殘積粉質(zhì)粘土( CT)18.02007.015.024.0280.10粗粒 花崗巖全風(fēng)化18.540013.065.030.0350.20強(qiáng)風(fēng)化19.070017.0110.035.0400.39細(xì)粒 花崗巖全風(fēng)化18.535012.055.028.0320.20強(qiáng)風(fēng)化19.060016.095.03

20、2.0380.39強(qiáng)風(fēng)化 構(gòu)造碎裂巖18.850015.590.030.0360.39表5樁基礎(chǔ)巖土設(shè)計(jì)參數(shù)建議值地層名稱 及成因代號狀 態(tài)打入式預(yù)制樁或沉管灌注樁沖、挖、鉆孔灌注樁 樁端土(巖)承載力標(biāo)準(zhǔn)值qp(kPa)樁周土摩擦 力標(biāo)準(zhǔn)值qs(kPa)樁端承載力標(biāo)準(zhǔn)值qp(kPa)51015人工填土 (Qml)稍密10當(dāng)孔底沉渣厚度w 100mm時，按左列數(shù) 值乘以0.4折減系數(shù) 后采用。坡積粘土 (Q )硬塑-堅(jiān)硬35殘積礫質(zhì)粉質(zhì)粘土 (Qel)可塑-硬塑30140020002300殘積粉質(zhì)粘土 (Qel)可塑-硬塑2518002100粗?；◢弾r/3-1、(Y 5)全風(fēng)化45270012

21、00強(qiáng)風(fēng)化6030002700中風(fēng)化5500微風(fēng)化9500細(xì)粒花崗巖/3-1、(Y 5)全風(fēng)化4027001200強(qiáng)風(fēng)化5030002700中風(fēng)化5000微風(fēng)化10000構(gòu)造碎裂巖強(qiáng)風(fēng)化452400中風(fēng)化4000微風(fēng)化6000表6 深基坑支護(hù)巖土設(shè)計(jì)參數(shù)建議值設(shè)計(jì)參數(shù)土層名稱不固結(jié)不排水固結(jié)不排水基床反力系數(shù)K總應(yīng)力有效應(yīng)力Cuu(kPa) UU()CCu(kPa) cu ()C cu(kPa) cu( )水平Kh(MPa/m)垂直Kv(MPa/m)坡積粘土 (Qdl)15102520.020254025殘積礫質(zhì)粉質(zhì)粘土(Qel)1810.52522.525264530殘積粉質(zhì)粘土(Qel)1

22、58.02018.025254025全風(fēng)化粗?；◢弾r2512.53024.035307550全風(fēng)化細(xì)粒花崗巖2011.53023.530287040強(qiáng)風(fēng)化粗?；◢弾r3013.53526.5453210060強(qiáng)風(fēng)化細(xì)?；◢弾r3012.53525.0403095554.5 基坑降水可能性及其對周圍環(huán)境影響的分析與評價考慮到基坑降水對周圍環(huán)境的影響和場地水文地質(zhì)條件特征，場地內(nèi)主要含水層為強(qiáng)（中）風(fēng)化粗（細(xì)）?；◢弾r及構(gòu)造裂隙帶，計(jì)算表明，其單位涌水量為1.151.18m3/d.m，滲透系數(shù)0.0720.39m/d，基坑總涌水量w 601.7m3/d，說明場地內(nèi)地下水量小，滲透性弱，加上含水層的 頂

23、底板有厚度大、 隔水條件好的隔水層， 當(dāng)基坑支護(hù)系統(tǒng)采用止水帷幕或地下連續(xù)墻措施， 并且 止水帷幕或地下連續(xù)墻垂向長度不小于 25m 時，預(yù)計(jì)周邊建筑物實(shí)際發(fā)生的最大沉降量不超過 51.5mm ，且沉降較均勻，不會影響周邊建筑物的正常使用，在采用止水帷幕或地下連續(xù)墻措施 之后， 則基坑開挖或當(dāng)采用人工挖孔灌注樁作工程樁時，不需采用封閉式井點(diǎn)降水措施， 可在基坑（樁）施工中采用坑（樁）內(nèi)直接排水。當(dāng)遇到富水構(gòu)造裂隙時，可采用超前井或局部布置少 量小口徑井點(diǎn)排除地下水。5地下連續(xù)墻設(shè)計(jì)與地下室逆作法施工經(jīng)多次方案比選， 最終選定基礎(chǔ)工程樁采用人工挖孔灌注樁， 主塔樓以微風(fēng)化基巖作為樁端 持力層，裙

24、樓以中風(fēng)化巖作樁端持力層。基坑支護(hù)采用“地下連續(xù)墻”方案，地下室采用逆作法 施工。5.1 地下連續(xù)墻設(shè)計(jì)5.1.1 地下連續(xù)墻嵌固深度確定本工程地下連續(xù)墻按其內(nèi)邊線與地下室周邊軸線重合布置，周長340m，替代地下室外墻。地下連續(xù)墻既是圍護(hù)結(jié)構(gòu)， 同時兼做承重墻， 在設(shè)計(jì)中驗(yàn)算了地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性、 承 載力等多種安全度， 也考慮了地下水的滲透以及對環(huán)境的影響， 最后取定地下連續(xù)墻的有效深度 按不小于25.0m （墻頂標(biāo)高為設(shè)計(jì)士 0.00以下1.6m），并入強(qiáng)風(fēng)化巖內(nèi) 1.0m進(jìn)行雙控。5.1.2 導(dǎo)墻設(shè)計(jì)及槽段劃分導(dǎo)墻的主要作用是劃分挖槽位置、防止槽壁坍塌、儲容泥漿等。本工程采用、廠

25、”現(xiàn)澆RC 導(dǎo)墻，導(dǎo)墻厚 200mm ，深 1500mm 。槽段的長度根據(jù)成槽機(jī)械設(shè)備的成槽能力、 砼的供應(yīng)能力、 槽壁的穩(wěn)定性等綜合確定， 且滿 足結(jié)構(gòu)要求梁板放在槽段上。共劃分為68個槽段，標(biāo)準(zhǔn)長度為6m。對于鄰近電子配套市場的一側(cè)，相應(yīng)縮短槽段的長度，增加導(dǎo)墻的厚度及深度。為保證地下墻的整體性和足夠強(qiáng)度， 槽段之間的接頭位置必須避開地下室的拐角部位及內(nèi)部 結(jié)構(gòu)的聯(lián)結(jié)處。5.1.3 地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)地下連續(xù)墻的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采用同濟(jì)大學(xué)開發(fā)的三維有限元計(jì)算軟件，對施工階段及使用階段進(jìn)行了仿真計(jì)算，模擬逆作法施工的各個工況，共計(jì)算了 14種工況。計(jì)得地下墻彎矩 MU=900KNm, 支撐軸力 N

26、U=600KN,水平位移 Smax=8mm地下墻厚度取定為 800mm混凝土強(qiáng)度等級為 C30，抗?jié)B標(biāo)號S8,主筋按彎矩包絡(luò)圖配置， 最大配筋$ 28250地下墻墻頂設(shè)置 RC冠梁，以加強(qiáng)其整體性；地下墻采用柔性接頭，為改善 地下室的使用和受力條件，設(shè)200mm厚RC內(nèi)襯。5.1.4 支撐系統(tǒng)設(shè)計(jì)地下室結(jié)構(gòu)的梁板結(jié)構(gòu)為地下室逆作法施工的可靠支撐體系，其內(nèi)力計(jì)算考慮其與地下墻的空間協(xié)同作用進(jìn)行計(jì)算， 根據(jù)地下墻計(jì)算內(nèi)力校核， 主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單位取定的地下室梁板結(jié)構(gòu)尺 寸滿足要求。梁的尺寸一般為600 X 1000800 X 1200mm，板厚400600mm。施工過程中，可先做些臨時水平支撐。5.

27、1.5 中間支撐柱及預(yù)埋件本工程所有柱子均為鋼管混凝土柱，柱最大軸力N=90000KN，對應(yīng)的鋼管斷面為 $ 1600 X28mm 。基礎(chǔ)為一柱一樁布置的挖孔樁。經(jīng)計(jì)算復(fù)核， 本工程不專門另設(shè)中間支承柱， 逆作法的中間支承柱采用工程柱。 地下室結(jié)構(gòu) 的梁板體系與地下連續(xù)墻的連接采用預(yù)埋鋼筋、預(yù)埋鋼板連續(xù)。5.1.6 冠梁設(shè)計(jì)本工程地下墻設(shè)冠梁， 將各槽段地下墻頂部連成整體， 以在基坑土方開挖時， 協(xié)調(diào)各單元的 受力與變形。地下墻頂部冠梁高1000mm X寬1000mm，砼標(biāo)號 C30。冠梁兼作地下室外墻一部分，因此地下墻冠梁內(nèi)設(shè)預(yù)埋件，并預(yù)留各種穿墻管的位置。5.2 地下室“全逆作法”施工5.

28、2.1 “全逆作法 ”施工工序概念設(shè)計(jì) 地下室采用“全逆作法”施工，按以下工序進(jìn)行：地下連續(xù)墻施工人工挖孔樁施工安裝中間支承柱（結(jié)構(gòu)鋼管混凝土柱）進(jìn)行正/逆作法分界層樓板（ 0.00 層）的施工地下、地上結(jié)構(gòu)同步施工。5.2.2 地下連續(xù)墻施工工序地下連續(xù)墻的施工順序如下： 測量放線導(dǎo)墻、 道路修筑成槽施工清孔、 吊放接頭管 鋼筋籠制安砼水下澆筑轉(zhuǎn)入下一單元槽段。5.2.3 地下連續(xù)墻施工（1） 成槽施工地下墻垂直度設(shè)計(jì)偏差 1/200 ，采用索式抓斗、導(dǎo)桿抓斗進(jìn)行成槽施工，抓斗抓至設(shè)計(jì)標(biāo)高 后，用沖擊配合方錘修槽。地下室為承重墻，槽段形成后，在鋼筋籠入槽前，進(jìn)行清槽，控制沉渣厚度2cm ；然

29、后吊裝接頭管，待砼初凝后，頂升撥出接頭管。（ 2） 鋼筋籠制作與安裝在場地內(nèi)設(shè)四個 25X 6m 的鋼筋制作平臺，鋼筋籠的制安過程中，嚴(yán)格按設(shè)計(jì)圖紙?jiān)O(shè)置預(yù)埋 鋼筋，確保預(yù)埋件的水平、垂直位置準(zhǔn)確。預(yù)埋件焊接在鋼筋籠上，外蓋泡沫塑料板。用一臺136t的主吊機(jī)結(jié)合一臺 20t的吊機(jī)，采用兩側(cè)鐵扁擔(dān)的起吊方法起吊鋼筋籠。對于高大的鋼筋籠分段起吊，豎向拼接，然后整體入槽。豎向拼接的位置設(shè)在墻體彎矩較小處，豎向鋼 筋的連續(xù)用焊接。（ 3） 混凝土水下澆注 成槽清槽檢查合格后，吊裝接頭管和鋼筋籠后，即可澆筑砼。采用商品砼，開導(dǎo)管法水下澆 筑。導(dǎo)管下口埋入砼 2-4m ，隨澆隨提升隨拆，不得中斷。（ 4）

30、中間支撐柱施工完成北側(cè)及東側(cè)地下連續(xù)墻的施工后， 將場地劃分為兩個區(qū)， 分別穿插施工地下連續(xù)墻及挖 孔樁。人工挖孔樁的施工從自然地面開始。樁頂預(yù)先做好基礎(chǔ)承臺和鋼管柱的杯口。所有鋼管柱均先于廠家制造好后再運(yùn)至施工現(xiàn)場。鋼管柱吊裝后從自然地下處插入基礎(chǔ)杯 口，經(jīng)校正即可固定。鋼管柱隨著逆作法工序的展開而逐層接高。5.2.4 “全逆作法 ”結(jié)構(gòu)施工在自然地面將結(jié)構(gòu)所有鋼管柱安裝就位并適當(dāng)固定后，即可安裝 0.00 層的鋼梁 （鋼梁與鋼管柱的連接為剛性節(jié)點(diǎn)）和壓型鋼板組成的組合蓋體系（在-軸之間預(yù)留岀土坡道），并與周邊地下墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行可靠連接，澆筑樓蓋及鋼管柱的砼。進(jìn)行正、逆作法施工的分界層樓板（ 0

31、.00 結(jié)構(gòu)層）的施工完成后，即可按地上結(jié)構(gòu)安裝、 地下挖土及地下結(jié)構(gòu)施工的工序同步進(jìn)行，這樣就可以實(shí)現(xiàn)逆作法施工的目的。地下部分繼續(xù)吊裝鋼管柱段，將鋼管柱向上對接延伸，然后安裝地上一層的梁和組合樓蓋， 澆筑混凝土，逐層向上施工，一般三層一根鋼管柱段；地下部分首先挖土方和土方外運(yùn)，挖完地 下一層后，安裝地下一層的梁和組合樓蓋，澆筑混凝土。地上、地下結(jié)構(gòu)施工同步進(jìn)行，直至結(jié) 構(gòu)竣工。地下室土方開挖后， 將地下墻清洗、 鑿毛、 整平，扳出預(yù)埋鋼筋， 對漏水處進(jìn)行防水處理后， 綁扎鋼筋，正作施工 RC 內(nèi)襯墻。5.2.5 土方開挖土方開挖是逆作法的一個難點(diǎn)， 應(yīng)盡可能地提高土方挖運(yùn)的機(jī)械化作業(yè)程度。 對于本工程土 方開挖基本上屬于暗挖作業(yè)， 土方開挖的順利與