螺母板支座模具的設(shè)計(jì)

1、1 前 言 板料成形通常稱為沖壓或冷沖，即在室溫下，利用安裝在壓力機(jī)上的沖壓模具（冷沖模、沖模）對(duì)材料（板料、條料或帶料）施加壓力，使其產(chǎn)生分離或發(fā)生塑性變形，從而獲得所需形狀和尺寸、具有一定力學(xué)性能的零件的一種壓力加工方法。 沖壓模具是指在冷沖壓加工中，將材料（金屬或非金屬）加工成零件（或半成品件）的一種特殊工藝裝備。沖壓成型加工必須具備相應(yīng)的模具。模具是技術(shù)密集型產(chǎn)品，其制造屬于單件小批量生產(chǎn)具有難加工、精度高、技術(shù)要求高、生產(chǎn)成本高（約占產(chǎn)品成本的10%30%）的特點(diǎn)。所以，只有在沖壓件生產(chǎn)批量大的情況下，沖壓成型加工的優(yōu)點(diǎn)才能得到充分體現(xiàn)，從而獲得好的經(jīng)濟(jì)效益。 沖壓生產(chǎn)具有生產(chǎn)率高，

2、材料利用率高，生產(chǎn)的制件精度高、復(fù)雜程度高、一致性高等一系列突出優(yōu)點(diǎn)，因此在批量生產(chǎn)中得到了廣泛應(yīng)用，在現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)中占有十分重要的地位，是國(guó)防及民用工業(yè)生產(chǎn)中必不可少的加工方法。 沖壓加工是完成金屬塑性成形的一種重要手段，它是最基本、最傳統(tǒng)、最重要的金屬加工方法之一。沖模設(shè)計(jì)是沖壓工藝設(shè)計(jì)中關(guān)鍵的一環(huán)，工藝設(shè)計(jì)結(jié)果直接影響模具的結(jié)構(gòu)和生產(chǎn)的沖壓產(chǎn)品質(zhì)量。沖壓工藝方案的產(chǎn)生和處理是沖壓工藝設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容，其中工序生成、工序排序及工序組合是工藝方案設(shè)計(jì)的主要工作。 在沖壓生產(chǎn)中，沖壓模具作為沖壓工藝的具體執(zhí)行工具，是沖壓生產(chǎn)必不可少的工藝裝備，是技術(shù)密集型產(chǎn)品。沖壓件的質(zhì)量、生產(chǎn)效率以及生產(chǎn)成本

3、等，與模具設(shè)計(jì)和制造有直接關(guān)系。模具設(shè)計(jì)與制造技術(shù)水平的高低，是衡量一個(gè)國(guó)家產(chǎn)品制造水平高低的重要標(biāo)志之一，在很大程度上決定著產(chǎn)品的質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)能力。因此，開(kāi)發(fā)和推廣冷沖壓生產(chǎn)工藝，必須高標(biāo)準(zhǔn)地超前攻克沖模技術(shù)，這是必然的邏輯和規(guī)律。早在20世紀(jì)50年代，美、日等工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家已注意及此，在開(kāi)發(fā)應(yīng)用冷沖壓新技術(shù)的同時(shí)，集中了部分優(yōu)勢(shì)人才和資金，結(jié)合市場(chǎng)的需要，將模具作為一個(gè)統(tǒng)一的產(chǎn)業(yè)來(lái)發(fā)展，因而取得明顯的效果。經(jīng)過(guò)多年的耕耘，不僅在模具精度、模具結(jié)構(gòu)、模具壽命、模具周期等方面取得了明顯的突破，而且在板材成形過(guò)程模擬、模具優(yōu)化和可靠性設(shè)計(jì)等方面形成了新的理論和方法，為適應(yīng)新的市場(chǎng)環(huán)境進(jìn)

4、一步實(shí)現(xiàn)快速制模，開(kāi)辟新的效益空間，打下了基礎(chǔ)1。 我國(guó)沖壓模具無(wú)論在數(shù)量上，還是在質(zhì)量、技術(shù)和能力等方面都已有了很大發(fā)展，但與國(guó)發(fā)經(jīng)濟(jì)需求和世界先進(jìn)水平相比，差距仍很大，一些大型、精密、復(fù)雜、長(zhǎng)壽命的高檔模具每年仍大量進(jìn)口，特別是中高檔轎車的覆蓋件模具，目前仍主要依靠進(jìn)口。一些低檔次的簡(jiǎn)單沖模，已趨供過(guò)于求，市場(chǎng)竟?fàn)幖ち摇?改革開(kāi)放以來(lái)，隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，市場(chǎng)對(duì)模具的需求量不斷增長(zhǎng)。近年來(lái)，模具工業(yè)一直以15%左右的增長(zhǎng)速度快速發(fā)展，模具工業(yè)企業(yè)的所有制成分也發(fā)生了巨大變化，除了國(guó)有專業(yè)模具廠外，集體、合資、獨(dú)資和私營(yíng)也得到了快速發(fā)展。浙江寧波和黃巖地區(qū)的“模具之鄉(xiāng)”；廣東一些大集團(tuán)公

5、司和迅速崛起的鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)，科龍、美的、康佳等集團(tuán)紛紛建立了自己的模具制造中心；中外合資和外商獨(dú)資的模具企業(yè)現(xiàn)已有幾千家。 21世紀(jì)開(kāi)始CAD/CAM技術(shù)逐漸普及，現(xiàn)在具有一定生產(chǎn)能力的沖壓模具企業(yè)基本都有了CAD/CAM技術(shù)。其中部分骨干重點(diǎn)企業(yè)還具備CAE能力。模具CAD/CAM技術(shù)能顯著縮短模具設(shè)計(jì)與制造周期，降低生產(chǎn)成本，提高產(chǎn)品質(zhì)量，已成為人們的共識(shí)。在“八五”、“九五”期間，已有一大批模具企業(yè)推廣普及了計(jì)算機(jī)繪圖技術(shù)，數(shù)控加工的使用率也越來(lái)越高，并陸續(xù)引進(jìn)了相當(dāng)數(shù)量CAD/CAM系統(tǒng)。在現(xiàn)代技術(shù)迅猛發(fā)展的今天，要想圓滿完成一套模具的設(shè)計(jì)，除了要有模具設(shè)計(jì)相關(guān)方面的知識(shí)外，還要全面了解與

6、模具制造有關(guān)的新技術(shù)、新方法，從而不斷更新、改進(jìn)落后傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)原則，形成面向制造、面向世界的模具制造設(shè)計(jì)原則：制造可行性、制造合理性、制造經(jīng)濟(jì)性、制造效率、制造設(shè)備等。這幾方面相互依存、相輔相成，進(jìn)行模具設(shè)計(jì)時(shí)要綜合考慮。本次設(shè)計(jì)即是依據(jù)以上原則，盡量兼顧節(jié)材、高效、低成本擬定的工藝方案，從而設(shè)計(jì)模具。 本次設(shè)計(jì)共分為六章：第一章，主要介紹模具設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)和工件圖；第二章，主要從技術(shù)和經(jīng)濟(jì)兩個(gè)方面對(duì)工件進(jìn)行工藝分析；第三章，通過(guò)工藝分析和比較，選定最佳工藝方案；第四章，主要介紹各個(gè)工序沖裁力的計(jì)算方法，同時(shí)選擇合理的沖壓設(shè)備；第五章，主要介紹落料、沖孔復(fù)合模的結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)；第六章，主要介紹彎曲模的

7、結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)。2 產(chǎn)品圖本次的設(shè)計(jì)任務(wù)是通過(guò)多道沖壓工序完成螺母板支座的成型。制件圖如圖1-1所示：圖2-1 制件圖3 沖壓工藝分析 該零件為螺母板支座，零件外形對(duì)稱，無(wú)尖角、凹陷或其他形狀突變，是典型的板料沖壓件。零件外形尺寸公差要求不高，壁部圓角半徑r1，相對(duì)圓角半徑r/t0.5，大于參考文獻(xiàn)2表3-5所示的最小彎曲半徑值。彎曲件直邊高度h2t，因此可以彎曲成形。4mm的兩個(gè)孔均布在零件的兩個(gè)彎曲直邊上，孔距有位置要求，但孔徑無(wú)公差配合。10mm圓孔無(wú)公差配合，彎曲角為90，也無(wú)公差配合。 通過(guò)上述工藝分析，可以看出該零件為普通的板料彎曲件，尺寸精度要求不高，因此可以用沖壓方法生產(chǎn)。4 工藝

8、方案的確定4.1 毛坯展開(kāi)尺寸計(jì)算4.1.1 計(jì)算公式的確定 零件有落料，沖孔，彎曲工序，所以應(yīng)將其展開(kāi)計(jì)算：根據(jù)參考文獻(xiàn)1彎曲件r=0.5t：有圓角半徑的彎曲件，其展開(kāi)長(zhǎng)度是根據(jù)彎曲前后應(yīng)變中性層長(zhǎng)度不變的原則進(jìn)行計(jì)算的。彎曲件毛皮長(zhǎng)度等于直線部分的長(zhǎng)度和彎曲部分應(yīng)變中性層展開(kāi)長(zhǎng)度之和。L= l直+l彎式中L彎曲件毛坯長(zhǎng)度（mm） l直彎曲件各直線段長(zhǎng)度之和（mm）l彎彎曲件各彎曲部分（圓弧部分）應(yīng)變中性層展開(kāi)長(zhǎng)度之和（mm）該工件屬于雙直角彎曲且，因此 （文獻(xiàn)1） 圖4-1 4.1.2 毛坯尺寸計(jì)算 當(dāng) （文獻(xiàn)1） 所以毛坯總長(zhǎng)度為所得毛坯如圖3-2所示：圖4-2 產(chǎn)品毛坯圖4.2 確定排

9、樣方式和計(jì)算材料利用率零件外輪廓尺寸較復(fù)雜，考慮操作方便和材料利用率的問(wèn)題，采用雙排。如圖4-3所示。圖4-3 工件排樣圖 由參考文獻(xiàn)2表2-13查得搭邊數(shù)值為： a2.0mm， a12.2mm條料寬 b42242aa1 （422422.02.2）mm 72.2mm進(jìn)距 AB+a （52.712.0）mm 54.71mm選用板料規(guī)格為 2mm800mm2500mm，采用橫排，剪切條料尺寸為72.2mm2500mm。條數(shù) n180072.211條 余5.8mm 每條個(gè)數(shù) n2（25002.224）54.7145個(gè) 余11.85mm 每板個(gè)數(shù) n32n1n221145990個(gè)沖片面積 材料利用率

10、（1096.77990)(8002500）100% 54.3%考慮到?jīng)_裁送料時(shí)板料的定位問(wèn)題，剪切條料尺寸修正為：73.2mm2497.52mm。4.3 沖壓工序性質(zhì)和工序次數(shù)的選擇沖壓該零件，需要的基本工序和次數(shù)有：1落料2沖4孔2個(gè)3沖10孔1個(gè)4彎曲成形4.4 工序組合及其方案比較根據(jù)以上這些工序，可以作出下列組合方案。方案一： 1. 落料 2. 沖10孔1個(gè) 3. 彎曲成形 4. 沖側(cè)壁4孔2個(gè)方案二： 1.落料 2.沖10孔1個(gè) 3.沖4孔2個(gè) 4.彎曲成形方案三： 1.落料 2.沖4孔2個(gè)，沖10孔1個(gè) 3.彎曲成形方案四： 1.落料，沖10孔1個(gè) 2. 沖4孔2個(gè) 3.彎曲成形從

11、生產(chǎn)效率、模具結(jié)構(gòu)和壽命方面對(duì)以上四種方案進(jìn)行比較，可以看出： 方案一：將落料和沖孔分開(kāi)加工，有利于降低沖裁力和提高模具壽命，同時(shí)模具結(jié)構(gòu)也較簡(jiǎn)單。但是，須設(shè)計(jì)四套模具，浪費(fèi)材料，顯然生產(chǎn)效率不高。另外，在彎曲成形之后再?zèng)_側(cè)壁孔，可以提高孔距精度，保證零件質(zhì)量，但在壁部沖孔增加了操作難度，操作不便，同時(shí)模具費(fèi)用也較高。 方案二：情況與方案一基本相同，但彎曲成形安排在沖孔之后，操作方便，彎曲成形在沖孔以后進(jìn)行，彎曲回彈后孔距不易保證，影響零件精度。 方案三：將三個(gè)孔組合到一套模具上沖壓，減少了一套模具，節(jié)省了工序，降低了生產(chǎn)成本。彎曲工序在沖孔之后進(jìn)行，產(chǎn)生與方案二相同的缺點(diǎn)。 方案四：落料與沖

12、孔符合，滿足最小壁厚要求。模具結(jié)構(gòu)緊湊且少一套模具設(shè)計(jì)。彎曲工序在沖孔之后進(jìn)行，與上述方案基本相同。 通過(guò)以上的方案分析，結(jié)合零件對(duì)孔距精度要求不高的情況，可以看出，方案四的模具設(shè)計(jì)無(wú)論是工藝性還是經(jīng)濟(jì)性都比較合理，符合本次設(shè)計(jì)，故選用方案四的模具設(shè)計(jì)。5 各工序沖壓力的計(jì)算和沖壓設(shè)備的選擇5.1 沖裁力的計(jì)算5.1.1 沖裁力計(jì)算公式的確定計(jì)算沖裁力的目的是為了合理地選用壓床和設(shè)計(jì)模具。所選用的壓床的噸位必須大于所計(jì)算的沖裁力，以適應(yīng)沖裁的要求2。一般情況下，沖裁件從板料切下以后，徑向因彈性變形而擴(kuò)張，板料上的孔則沿徑向發(fā)生彈性收縮。同時(shí)，沖下的零件與余料還要力圖恢復(fù)彈性穹彎。這兩種彈性恢復(fù)

13、的結(jié)果，會(huì)使落料梗塞在凹模內(nèi)，而沖裁后剩下的板料則箍緊在凸模上。從凸模上將零件或廢料卸下來(lái)所需要的力稱卸料力。從凹模內(nèi)順著沖裁方向把零件或廢料從凹模腔頂出的力稱推件力。影響這些力的因素較多，主要有材料的機(jī)械性能、材料厚度、模具間隙、零件形狀尺寸以及潤(rùn)滑情況等2。沖裁時(shí)的沖壓力是沖裁力、卸料力和推件力之和，這些力在設(shè)計(jì)模具和選擇壓力設(shè)備時(shí)是否需要考慮進(jìn)去，應(yīng)根據(jù)不同的模具結(jié)構(gòu)區(qū)別對(duì)待。由于本部分落料、沖孔模具的設(shè)計(jì)是采用彈性卸料裝置和下出料方式，所以沖裁力為：F總F+F頂+F卸 （5-1） 本部分設(shè)計(jì)采用平刃口模具沖裁，考慮到模具刃口的磨損，凸、凹模間隙的波動(dòng)，材料機(jī)械性能的變化，材料厚度偏差等

14、因素，實(shí)際沖裁力按參考文2獻(xiàn)式(2-1)計(jì)算： F1.3Lt (5-2) 式中 F沖裁力；t材料厚度； 材料抗剪強(qiáng)度，為MPa； L沖裁周長(zhǎng)。5.1.2 所需落料力的計(jì)算 因?yàn)?L（222+152+230.71+218+29）mm 189.42mm查參考文獻(xiàn)3表D-22得：360480MPa取 400MPa代入式（5-2）得： F11.3Lt=.8N5.1.3 所需沖孔力的計(jì)算沖10mm孔所需的沖裁力 因?yàn)?Ld 10mm 31.4mm代入式(5-2)得：F21.3Lt=32656N5.1.4 所需推件力的計(jì)算 頂件力參照參考文獻(xiàn)2計(jì)算：F頂K頂FK頂（F1+F2） (5-3)式中 F頂頂件力

15、，F(xiàn)為N； K頂頂件力系數(shù)，其值見(jiàn)表參考文獻(xiàn)2表2-2； F沖裁力，F(xiàn)為N。查參考文獻(xiàn)2表2-2得：K頂0.06代入式(4-3)得：F頂13779.168N5.1.5 所需卸料力的計(jì)算 卸料力參照參考文獻(xiàn)2計(jì)算：F卸K卸FK卸（F1+F4） (5-4)式中 F卸卸料力，F(xiàn)為N； K卸卸料力系數(shù)，其值見(jiàn)表參考文獻(xiàn)2表2-10； F沖裁力，F(xiàn)為N。查參考文獻(xiàn)2表2-2得：K卸0.040.05 取 K卸0.045由式(5-4)得：F卸10334.376N5.1.6 所需總沖裁力的確定 F總F1+F2+F頂+F卸.8+32656+13779.168+10334.376N.344N254KN5.2 沖小

16、孔工藝力計(jì)算5.2.1沖裁力的計(jì)算沖小孔時(shí)采用彈性卸料裝置和下出料，故其總沖壓力為 F總F沖+F卸 因?yàn)長(zhǎng)=2d=（23.144）mm=25.12mm查參考文獻(xiàn)3表D-22得：360480MPa取 400MPa 按參考文2獻(xiàn)式(2-1)計(jì)算：F沖1.3Lt=（1.325.122400）N=26124.8N5.2.2 所需卸料力的計(jì)算 卸料力參照參考文獻(xiàn)2計(jì)算：F卸K卸FK卸F沖 (式中 F卸卸料力，F(xiàn)為N； K卸卸料力系數(shù)，其值見(jiàn)表參考文獻(xiàn)2表2-10； F沖沖裁力，F(xiàn)為N。查參考文獻(xiàn)2表2-2得：K卸0.040.05 取 K卸0.045由式得：F卸1175.616N故 F總F沖+F卸=（26

17、124.8+1175.616）N=27300.416N5.3 彎曲力的計(jì)算 彎曲力是擬訂板料彎曲加工工藝和選擇設(shè)備的重要依據(jù)之一。板料彎曲時(shí)，開(kāi)始是彈性彎曲，其后是變形區(qū)內(nèi)外層纖維首先進(jìn)入塑性狀態(tài)，并逐漸向板的中心擴(kuò)展進(jìn)行自由彎曲，最后是凸、凹模與板料相互接觸并沖擊零件的校正彎曲。彎曲力包括自由彎曲力、校正彎曲力和壓料力（或推件力）。5.3.1 自由彎曲力的計(jì)算 自由彎曲力參照參考文獻(xiàn)1式（2.3-37）計(jì)算： (5-5)式中最大自由彎曲力，為N； 材料抗拉強(qiáng)度，為MPa； K安全系數(shù)，一般取k1.3； B彎曲件寬度，b為mm。 已知 B9mm t2mm r1mm查參考文獻(xiàn)3表D-22得：b4

18、50600MPa取 b500MPa代入式得：5460N5.3.2 校正彎曲力 校正彎曲力按參考文獻(xiàn)1式（2.3-38）計(jì)算：FjfA (5-6)式中 Fj校正彎曲力，F(xiàn)j為N； A彎曲件校正部分的投影面積，A為mm2； f單位校正力，其值見(jiàn)參考文獻(xiàn)1表2.3-4 因?yàn)?A279mm2 243mm2由參考文獻(xiàn)1表2.3-4查得：f5070MPa 取 f60MPa代入式（5-6）得：Fj14580N5.3.3 壓料力的計(jì)算 壓料力參照參考文獻(xiàn)1按下式計(jì)算：Fd（或Fy）kFz (5-7)式中 Fd頂件力（N） Fy壓料力（N） Fz自由彎曲力（N） K系數(shù)，可查表2.3-5 文獻(xiàn)1計(jì)算頂件力時(shí)系數(shù)

19、取0.4 計(jì)算壓料力時(shí)系數(shù)取0.8由式（5-7）得：Fd2184N Fy=4368N5.4 沖壓設(shè)備的選擇在沖壓生產(chǎn)中，最常用的是摩擦壓力機(jī)、偏心壓力機(jī)和曲軸壓力機(jī)（俗稱沖床）以及油壓機(jī)等。沖壓設(shè)備的選擇是沖壓工藝及模具設(shè)計(jì)中一項(xiàng)重要內(nèi)容，它直接關(guān)系到?jīng)_壓設(shè)備的安全使用，沖壓工藝能否順利實(shí)現(xiàn)和模具壽命、產(chǎn)品質(zhì)量、生產(chǎn)效率、成本高低等重要問(wèn)題。沖壓設(shè)備的選用包括選擇設(shè)備類型和確定設(shè)備規(guī)格兩項(xiàng)內(nèi)容。沖壓設(shè)備類型的選擇主要是根據(jù)沖壓工藝特點(diǎn)和生產(chǎn)率、安全操作等因素來(lái)確定的。在中小型沖壓生產(chǎn)中，主要選用開(kāi)式壓力機(jī)；對(duì)需要變形力大的工序（如冷擠壓等），應(yīng)該選用剛性好且比較精密的閉式壓力機(jī)；對(duì)于校平、整形

20、和溫、熱擠壓等工序，最好選用摩擦壓力機(jī)；對(duì)于薄材料的沖裁工序，最好選用導(dǎo)向準(zhǔn)確的精密壓力機(jī)；對(duì)于大型拉深件的沖壓工序，最好選用拉深壓力機(jī)；在大量生產(chǎn)中，應(yīng)該選用高速壓力機(jī)或多工位自動(dòng)壓力機(jī)；對(duì)于不允許沖模導(dǎo)套離開(kāi)導(dǎo)柱的沖壓工序，最好選用行程可調(diào)整的偏心式壓力機(jī)。經(jīng)過(guò)如上分析，本次螺母板支座沖壓件的設(shè)計(jì)選用開(kāi)式壓力機(jī)。 在壓力機(jī)的類型選定好之后，應(yīng)該進(jìn)一步根據(jù)變形力的大小、沖壓件尺寸和模具尺寸來(lái)確定設(shè)備的規(guī)格。具體地說(shuō)，在完成某一工序而選用壓力機(jī)時(shí)，必須考慮的參數(shù)有：公稱壓力、滑塊行程、行程次數(shù)、工作臺(tái)面尺寸、閉合高度和電動(dòng)機(jī)的功率等。 在實(shí)際選用設(shè)備時(shí)，除了要參照壓力機(jī)的公稱壓力進(jìn)行選擇，還需

21、要考慮模具空間的大小，工藝流程和設(shè)備負(fù)荷等因素，再作合理安排。此次設(shè)計(jì)的模具由于制件尺寸較小，而且整個(gè)模具的外形結(jié)構(gòu)也簡(jiǎn)單，只需選用開(kāi)式壓力機(jī)。5.4.1 落料、沖孔模根據(jù)參考文獻(xiàn)5，通過(guò)工藝力及做功校核選擇壓力機(jī)根據(jù)工藝計(jì)算力，可初選J2340設(shè)備，因?yàn)榇藭r(shí)工藝計(jì)算力圖完全落在壓力機(jī)許用負(fù)荷圖安全區(qū)內(nèi)。做功校核。對(duì)J2340壓力機(jī)Sg=7mm，F(xiàn)g=400KN 根據(jù)式（2-18），壓力機(jī)做功能力有 文獻(xiàn)5 而此時(shí)工件變形功A2為 故可選J2340壓力機(jī)通過(guò)計(jì)算及校核可選400KN的開(kāi)式壓力機(jī)。由參考文獻(xiàn)1400KN開(kāi)式可傾工作臺(tái)壓力機(jī)基本參數(shù)如下：公稱壓力 400KN公稱壓力時(shí)滑塊下死點(diǎn)距離

22、 7mm滑塊行程 100mm行程次數(shù) 80次/min最大封閉高度 300mm封閉高度調(diào)節(jié)量 80mm滑塊中心到床身距離 220mm工作臺(tái)尺寸 左右 630mm 前后 420mm工作臺(tái)孔尺寸 左右 300mm 前后 150mm 直徑 200mm立柱間距離 300mm模柄孔尺寸 5070mm工作臺(tái)板厚度 80mm傾斜角 30墊板厚度 65mm5.4.2 沖小孔沖孔模 方法同上述落料沖孔，由同樣的方法可選擇100KN的開(kāi)式壓力機(jī)。由參考文獻(xiàn)1100KN開(kāi)式可傾工作臺(tái)壓力機(jī)基本參數(shù)如下：公稱壓力 100KN公稱壓力時(shí)滑塊下死點(diǎn)距離 4mm滑塊行程 60mm行程次數(shù) 135次/min最大封閉高度 180

23、mm封閉高度調(diào)節(jié)量 50mm滑塊中心到床身距離 130mm工作臺(tái)尺寸 左右 360mm 前后 240mm工作臺(tái)孔尺寸 左右 180mm 前后 90mm 直徑 130mm立柱間距離 180mm模柄孔尺寸 3050mm工作臺(tái)板厚度 50mm傾斜角 305.4.3 彎曲模 由彎曲工藝可知，彎曲時(shí)的校正彎曲力與自由彎曲力、壓料力不是同時(shí)發(fā)生的，且校正彎曲力比自由彎曲力和壓料力大得多。因此，在選擇沖壓設(shè)備時(shí)，可僅以校正彎曲力作為依據(jù)1，即F壓力機(jī)（1.11.2）Fj (5-8) 根據(jù)以上計(jì)算，可選用40KN的壓力機(jī)。 參照參考文獻(xiàn)140KN開(kāi)式可傾工作臺(tái)壓力機(jī)基本參數(shù)如下：公稱壓力 40KN公稱壓力時(shí)滑

24、塊下死點(diǎn)距離 3mm滑塊行程 40mm行程次數(shù) 200次/min最大封閉高度 160mm封閉高度調(diào)節(jié)量 35mm滑塊中心到床身距離 100mm工作臺(tái)尺寸 左右 280mm 前后 180mm工作臺(tái)孔尺寸 左右 130mm 前后 60mm 直徑 100mm立柱間距離 130mm模柄孔尺寸 3050mm工作臺(tái)板厚度 35mm傾斜角 305.5 壓力中心的計(jì)算為了保證壓力機(jī)和模具正常地工作，必須使沖模的壓力中心與壓力機(jī)滑塊中心線相重合。否則在沖壓時(shí)會(huì)使沖模與壓力滑塊歪斜，引起凸、凹模間隙不均和導(dǎo)向零件加速磨損，造成刃口和其它零件的損壞，甚至還會(huì)引起壓力機(jī)導(dǎo)軌磨損，影響壓力機(jī)精度。形狀簡(jiǎn)單而對(duì)稱的工件，

25、如圓形、正多邊形、矩形，其在沖裁時(shí)的壓力中心與工件的幾何中心重合。形狀復(fù)雜的工件、多凸模及連續(xù)模的壓力中心則用解析法或作圖法來(lái)確定。由參考文獻(xiàn)5可知對(duì)于形狀不規(guī)則的沖壓件，其壓力中心可按下列公式計(jì)算：x0（l1x1+l2x2+lnxn）/(l1+l2+ln) (5-9) y0（l1y1+l2y2+lnyn）/(l1+l2+ln) (5-10)式中 l1，l2ln沖裁邊各線段的長(zhǎng)度； x1，x2xn各線段中心的x坐標(biāo)值； y1，y2yn各線段中心的y坐標(biāo)值； x0，y0壓力中心的坐標(biāo)值。由于工件結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單而且左右對(duì)稱，故可設(shè)其壓力中心O點(diǎn)坐標(biāo)為（x0，y0），如圖5-1所示：由圖5-1可知：x02

26、6.55mm由式（5-10）得：y021.47mm即壓力中心O點(diǎn)坐標(biāo)為（26.55，21.47）。圖5-1 壓力中心計(jì)算6 落料沖孔模模具設(shè)計(jì) 圖6-1 落料沖孔模具示意圖6.1 落料、沖孔模簡(jiǎn)介 從工件的外形分析，工件要先經(jīng)落料、沖孔，才能進(jìn)行下一步工序，由此根據(jù)模具設(shè)計(jì)的基本原則，選擇使用落料、沖孔倒裝復(fù)合模。 所謂復(fù)合模，是指在壓力機(jī)的一次行程中，在模具的同一位置上同時(shí)完成落料、沖孔等多個(gè)沖壓工序，而沖件材料無(wú)需隨工序進(jìn)給移動(dòng)的模具。復(fù)合模的結(jié)構(gòu)，一般都很緊湊，具備導(dǎo)向、頂料、卸料、緩沖、復(fù)位等多種輔助系統(tǒng)。復(fù)合模雖然生產(chǎn)效率高，沖壓件精度高，但模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，加工制造較困難，模具成本較高

27、。復(fù)合模適于生產(chǎn)精度要求較高的軟材料或薄板料沖壓件。 落料、沖孔復(fù)合模具有復(fù)合形式的凸凹模，它既是落料凸模，又是沖孔凹模。按凸凹模的安裝位置，復(fù)合模分倒裝式和正裝式兩種結(jié)構(gòu)型式。落料凹模裝在上模的復(fù)合模為倒裝復(fù)合模。在這種模具上所產(chǎn)生的沖孔廢料，是由沖孔凸模直接推入下模部分的凸凹模下漏出的，工件則嵌在上模部分的落料凹模內(nèi)，必須通過(guò)頂料銷與頂料板頂出。頂料板對(duì)工件不起壓平作用。因此，對(duì)于多孔和對(duì)平直度要求較松的零件，多采用倒裝結(jié)構(gòu)的復(fù)合模1。6.2 凸凹模刃口尺寸計(jì)算 由于落料沖孔件的工作尺寸均未標(biāo)注公差，由國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)按IT11級(jí)精度選取，由參考文獻(xiàn)3表E-1查得各部分尺寸公差如下：A122mm

28、0.13mmA29mm 0.09mmA315.355mm 0.13mmA415mm 0.11mmA518mm 0.11mmD110mm 0.09mmD24mm 0.075mm 標(biāo)注公差的落料沖孔件如圖6-2所示：圖6-2 落料沖孔件凸模與凹模分開(kāi)加工：采用這種方法，要分別標(biāo)注凸模和凹模刃口尺寸與制造公差，它適用于圓形或簡(jiǎn)單形狀的工件。為了保證間隙值，必須滿足下列條件2：pdZmaxZmin （6-1）或取： p0.4（ZmaxZmin） （6-2）d0.6（ZmaxZmin） （6-3）沖孔部分尺寸可按參考文獻(xiàn)2式（2-8）和（2-9）計(jì)算： （6-4） （6-5）落料部分尺寸按參考文獻(xiàn)2式（

29、2-6）和（2-7）計(jì)算： （6-6） （6-7）式中 ，沖孔凸、凹模直徑，與為mm； ，落料凹、凸模尺寸，與為mm； 工件制造公差，為mm； Zmax最大合理間隙（雙面），Zmax為mm； Zmin最大合理間隙（雙面），Zmin為mm； p，d凸、凹模的制造公差，p與d為mm； 磨損量，其中系數(shù)x是為了使沖裁件的實(shí)際尺寸盡量接近沖裁件公差帶的中間尺寸。x值在0.51之間，與工件制造精度有關(guān)，可查參考文獻(xiàn)2表2-11。 由參考文獻(xiàn)2表2-5查得：Zmax0.18mm, Zmin0.14mm 則 ZmaxZmin0.180.14mm0.04mm對(duì)于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差：

30、 p0.020mm d0.025mm pd0.045mmZmaxZmin由式（6-2）和（6-3）得：p0.016mmd0.024mm由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-6）和（6-7）得：mmmm對(duì)于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.040mmZmaxZmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-6）和（6-7）得：mmmm對(duì)于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.040mmZmaxZmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-6）和（6-7）得：mmmm對(duì)

31、于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.040mmZmaxZmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-6）和（6-7）得：mmmm對(duì)于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.040mmZmaxZmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-6）和（6-7）得：mmmm對(duì)于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.040mmZmaxZmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-4）和（6-5）得：mmmm6.3 復(fù)合模

32、主要零件的結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì) 由所選擇的壓力機(jī)的基本參數(shù)，初步確定復(fù)合模的閉合高度為：3005h模22010295h模230 根據(jù)設(shè)計(jì)需要選取模具的閉合高度為： H230mm6.3.1 工作零件的設(shè)計(jì)6.3.1.1凸模結(jié)構(gòu)形式參照參考文獻(xiàn)4表1-10-1此部分沖孔凸模采用B形圓凸模（如圖6-3所示），凸模做成階梯形，用以增加強(qiáng)度，凸模各部分長(zhǎng)度視模具設(shè)計(jì)需要而定。凸模和固定板為過(guò)渡配合，固定板用螺釘、銷釘與上模座連在一起。凸模的固定如圖6-4所示。圖6-3 B形圓凸模圖6-4 凸模的固定6.3.1.2凸模長(zhǎng)度計(jì)算 參照參考文獻(xiàn)4表1-10-1根據(jù)模具設(shè)計(jì)需要選取凸?？傞L(zhǎng)度L50mm，凸模臺(tái)階高度H3m

33、m，凸模與凸模固定板配合長(zhǎng)度L123mm。 6.3.1.3凸模強(qiáng)度計(jì)算（1）凸模承壓能力的校核 凸模材料的許用應(yīng)力決定于其熱處理狀況和模具的結(jié)構(gòu)。一般模具鋼（T8A、T10A、GCr15、Cr12MoV等）的許用應(yīng)力，當(dāng)淬火硬度為HRC5862時(shí)，可取=15002100MPa。 已知材料厚度t2mm，模具材料為T(mén)10A碳素工具鋼，由參考文獻(xiàn)3表D-22查得其抗剪強(qiáng)度600MPa，取其許用壓應(yīng)力1500MPa。 由參考文獻(xiàn)2可知圓形沖裁凸模的最小直徑： （6-8）式中 dmin凸模最小直徑； t材料厚度； 材料抗剪強(qiáng)度，為MPa； 凸模材料的許用應(yīng)力，單位為MPa。則由式(6-8)可知:dmin

34、3.2mm（2）凸模抗彎能力的校核凸?？箯澞芰Φ男：藚⒄諈⒖嘉墨I(xiàn)1表3.1-10相關(guān)規(guī)定按下式進(jìn)行。 （6-9）式中 Lmax凸模許可的最大長(zhǎng)度；(mm) C系數(shù)；見(jiàn)表3.1-11 文獻(xiàn)1 E凸模材料彈模量（Mpa） 見(jiàn)D-22 文獻(xiàn)3 沖件抗剪強(qiáng)度（Mpa） 見(jiàn)D-22 文獻(xiàn)3 對(duì)于沖小孔凸模：由式(6-9)可知:Lmax67.2mm對(duì)于沖大孔凸模：由式(6-9)可知:Lmax171.5mm 由以上計(jì)算結(jié)果可知沖孔凸模強(qiáng)度校核合格。6.3.2凹模的設(shè)計(jì) 工件的外形落料凹模采用整體結(jié)構(gòu)，直筒形刃口凹模。這種刃口形式強(qiáng)度比較好，孔口尺寸不會(huì)隨著刃口的刃磨而增大，適用于形狀復(fù)雜、精度高的工件。 凹

35、模因其結(jié)構(gòu)形式不一，沖裁時(shí)受力狀態(tài)比較復(fù)雜，現(xiàn)在還不能用理論計(jì)算方法確定其尺寸。在生產(chǎn)實(shí)際中，一般根據(jù)沖裁件的輪廓尺寸和板料厚度，按下式概略計(jì)算凹模的外形尺寸1。 凹模厚度 Hkb（H15mm）， 凹模壁厚 c（1.52）H（c3040mm）。式中 b凹?？椎淖畲髮挾?，單位為mm，但b不小于15mm； K系數(shù)，其值查參考文獻(xiàn)1表3.1-17。 按照上述方法確定的凹模外形尺寸，可以保證凹模有足夠的強(qiáng)度和剛度。所以凹模外形尺寸確定后，一般不作強(qiáng)度校核。 在此次設(shè)計(jì)當(dāng)中： 由參考文獻(xiàn)1表3.1-17查得：K0.42 則有： 凹模厚度：H22.1382mm 凹模壁厚：C33.207344.2764mm

36、 考慮實(shí)際加工生產(chǎn)中各種因素的影響，實(shí)際取凹模厚度H=25mm，確定凹模的外形尺寸為： L125mm B125mm6.3.4 定位零件的設(shè)計(jì) 模具上定位零件的作用是使毛坯或半成品在模具上能夠正確定位。根據(jù)毛坯形狀，尺寸以及模具的結(jié)構(gòu)形式，可以選用不同的定位方式。此部分采用的是彈簧彈頂擋料銷，其規(guī)格為M626JB/T 7649.5。6.3.5 卸料和頂出裝置的設(shè)計(jì)6.3.5.1卸料裝置 此部分設(shè)計(jì)采用彈性卸料板卸料，由彈簧提供卸料力，其外形尺寸為：160mm160mm14mm。6.3.5.2頂出裝置 頂出裝置用于從模具內(nèi)卸下沖件或廢料。頂出裝置有彈性和剛性兩種。本設(shè)計(jì)采用剛性頂出裝置，由打桿和頂

37、件板組成，打桿從模柄孔中穿過(guò)后直接頂在頂件板上，頂件力大而且可靠。6.3.6 導(dǎo)向零件的設(shè)計(jì) 導(dǎo)向零件可以保證模具沖壓時(shí)上下模之間有精確的位置關(guān)系。在中小型模具中廣泛采用的導(dǎo)向零件是導(dǎo)柱和導(dǎo)套。導(dǎo)柱和導(dǎo)套經(jīng)常用兩個(gè)，一般導(dǎo)柱安裝在下模座，導(dǎo)套安裝在上模座，分別采用過(guò)盈配合。導(dǎo)柱和導(dǎo)套常用20鋼制作，表面經(jīng)過(guò)滲碳淬火處理，硬度為HRC5862，滲碳深度0.81.2mm。 此部分設(shè)計(jì)采用了A型的導(dǎo)柱和導(dǎo)套，它們的規(guī)格為：GB/T 2861.1-90導(dǎo)柱28200，GB/T 2861.6-90導(dǎo)套2811043，材料均為20鋼。導(dǎo)柱與導(dǎo)套和模座之間為過(guò)盈配合H7/r6，與導(dǎo)柱配合的內(nèi)孔開(kāi)有儲(chǔ)油環(huán)槽用

38、于潤(rùn)滑。導(dǎo)柱和導(dǎo)套之間為H7/h6或H6/h5配合，且使其配合間隙小于沖裁間隙。本設(shè)計(jì)在確定導(dǎo)柱和導(dǎo)套的尺寸規(guī)格時(shí)是根據(jù)所選的標(biāo)準(zhǔn)模架和模具實(shí)際閉合高度確定的，保證了有足夠的導(dǎo)向長(zhǎng)度并且符合安裝要求。6.3.7 固定與連接零件的設(shè)計(jì) 固定與連接零件用來(lái)將凸、凹模固定在上、下模座上，以及將上、下模座固定在壓力機(jī)上。主要的固定與聯(lián)接零件有模柄、模板和固定板，以及墊板、螺釘和銷釘?shù)?。設(shè)計(jì)模具時(shí)這些零件可以按標(biāo)準(zhǔn)選用。6.3.7.1 模柄 模柄是連接上模與壓力機(jī)的零件，1000KN以下壓力機(jī)的模具安裝，一般均采用模柄連接2。在選擇模柄時(shí)先根據(jù)模具大小、上模結(jié)構(gòu)、模架的類型及精度等確定模柄的結(jié)構(gòu)類型，再

39、根據(jù)壓力機(jī)滑塊上模柄孔的尺寸確定模柄的尺寸。一般模柄直徑應(yīng)與模柄孔的直徑相等，模柄的長(zhǎng)度應(yīng)比模柄孔的深度小510mm。 綜合考慮以上各因素，此部分設(shè)計(jì)采用規(guī)格為50mm的凸緣模柄。6.3.7.2 模座 上、下模座用以安裝全部模具零件，構(gòu)成模具的總體和傳遞沖壓力。因此，模座不僅應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度，還要有足夠的剛度。模座的剛度不足，工作時(shí)會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的彈性變形而導(dǎo)致模具零件的迅速磨損或破壞，降低模具使用壽命。上、下模座中間聯(lián)以導(dǎo)向裝置的總體稱為模架。設(shè)計(jì)模具時(shí)，通常都按標(biāo)準(zhǔn)選用模架和模座，只有在不能使用標(biāo)準(zhǔn)的情況下才自行設(shè)計(jì)，自行設(shè)計(jì)模座時(shí)，應(yīng)盡量參考標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)主要參數(shù)。設(shè)計(jì)時(shí)，圓形模座的外徑應(yīng)比圓形

40、凹模直徑大3070mm；矩形模座的長(zhǎng)度應(yīng)比凹模大4070m，而寬度取與凹模相同或稍大的尺寸。下模座輪廓尺寸應(yīng)比壓力機(jī)工作臺(tái)漏料孔至少大4050mm。模座厚度參照凹模厚度估算，通常取為凹模厚度的11.5倍。 模座材料一般為HT200，鑄鋼ZG270-500或ZG310-570，模座結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足鑄造工藝要求。 本設(shè)計(jì)綜合考慮以上各個(gè)因素，并且由工件的最大外形尺寸、凹模周界以及所選用的壓力機(jī)型號(hào)、壓力機(jī)上工作臺(tái)孔尺寸參考參考文獻(xiàn)1選用后側(cè)導(dǎo)柱型的標(biāo)準(zhǔn)模架。由凹模周界尺寸：L200mm，B160mm，選擇模架的閉合高度為：Hmin210mm，Hmax255mm。 上模座主要參考尺寸： L=200mm B

41、=160mm H=45mm L1=210mm S=210mmA1=110mm A2=195mm R=42mm L2=80mm D=42mm 下模座主要參考尺寸：L=200mm B=160mm H=55mm L1=210mm S=210mm A1=110mm A2=195mm R=42mm L2=80mm D=28mm 根據(jù)模架選擇要求，還應(yīng)該考慮模架與壓力機(jī)的安裝關(guān)系，模座的寬度應(yīng)比壓力機(jī)工作臺(tái)孔的孔徑每邊約大4050mm，而本部分設(shè)計(jì)所選壓力機(jī)的模座比壓力機(jī)要求的稍小，可考慮在模座與壓力機(jī)間加一墊板來(lái)滿足設(shè)計(jì)需要，墊板外形尺寸及內(nèi)孔尺寸根據(jù)壓力機(jī)工作臺(tái)孔的孔徑而定。6.3.7.3 固定板和墊

42、板 1固定板 固定板是將凸模、凸凹模或鑲拼凹模按一定相對(duì)位置壓入固定后，作為一個(gè)整體安裝在上模座或下模座上的板件。固定板的尺寸和輪廓應(yīng)與相應(yīng)的整體凹模一致。凸模固定板的厚度通常按凹模鑲塊的厚度計(jì)算確定。 固定板通常選用Q235或45號(hào)鋼制造，壓裝配合面的粗糙度值應(yīng)達(dá)到Ra1.60.8m。本設(shè)計(jì)選用45號(hào)鋼制造，外形尺寸為：12512524mm。 2墊板 墊板作用主要是承受凸模壓力或凹模壓力，防止過(guò)大的沖壓力在上、下模板上壓出凹坑，影響模具正常工作。墊板厚度取310mm，外形尺寸與凸、凹模固定板相同，材料為45號(hào)鋼，熱處理后硬度HRC43-48。本設(shè)計(jì)中墊板外形尺寸為：1251258mm。四、螺

43、釘與銷釘 螺釘與銷釘用于對(duì)模具板件固定與定位。本設(shè)計(jì)選用螺釘與銷釘如下：上模座、墊板、凸模固定板和凹模的連接采用兩個(gè)5mm的銷釘定位，銷釘布置在對(duì)角，另外采用四個(gè)M6的螺釘緊固。下模座和落料凸模連接采用兩個(gè)6mm的銷釘定位，銷釘布置在對(duì)角，另外采用四個(gè)M6的螺釘緊固。它們的具體位置參見(jiàn)裝配圖和相應(yīng)的零件圖。7 沖孔模具設(shè)計(jì)圖7-1 沖孔模具示意圖7.1 凸凹模刃口尺寸計(jì)算 具體計(jì)算方法如落料沖孔刃口尺寸計(jì)算方法一樣 所以 對(duì)于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.040mmZmaxZmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-4）和

44、（6-5）得：mmmm7.2 沖孔模主要零件的結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì) 由所選擇的壓力機(jī)的基本參數(shù)，初步確定復(fù)合模的閉合高度為：1805h模13010175h模140 根據(jù)設(shè)計(jì)需要選取模具的閉合高度為： H140mm7.2.1 工作零件的設(shè)計(jì) 由于該套模具的設(shè)計(jì)與落料沖孔基本相同，工作零件的選擇選擇也相同，所以不做詳細(xì)說(shuō)明。具體尺寸可參考裝配圖即零件圖。 8 彎曲模模具設(shè)計(jì)圖8-1 彎曲模具示意圖8.1 彎曲模工作部分的尺寸計(jì)算8.1.1 凸、凹模圓角半徑凸模圓角半徑rp應(yīng)等于彎曲件內(nèi)側(cè)的圓角半徑r，但不能小于材料所允許的最小彎曲半徑rmin。如果rrmin,彎曲時(shí)應(yīng)取rprmin，隨后增加一次校正工序，校

45、正模的rpr2。 凹模圓角半徑rd不宜過(guò)小，以免彎曲時(shí)擦傷毛坯表面，同時(shí)凹模兩邊的圓角半徑rd應(yīng)當(dāng)一致，用以防止彎曲時(shí)的毛坯偏移。通常rd可以根據(jù)板料厚度t選取2： t2時(shí)， rd（36）t t24mm時(shí)， rd（23）t t4mm時(shí)， rd2t 考慮以上因素，凸、凹模圓角半徑確定如下： 凸模圓角半徑：rpr1mm 凹模圓角半徑：rd（36）t612mm 取 rd5mm。8.1.2 凸、凹模間隙C對(duì)于U形件彎曲，必須合理選擇凸、凹模間隙。間隙過(guò)大，則回彈大，彎曲件尺寸和形狀不宜保證；間隙過(guò)小，彎曲力增大，且使工件變薄，降低模具壽命。生產(chǎn)中常按材料機(jī)械性能和材料厚度選取2：對(duì)于鋼板，C（1.05

46、1.15）t對(duì)于有色金屬，C（1.01.1）t 本設(shè)計(jì)中取 c1.1t2.2mm。8.1.3 凸、凹模的寬度尺寸計(jì)算 本設(shè)計(jì)中彎曲件寬度尺寸標(biāo)注在內(nèi)側(cè)，應(yīng)以凸模作為基準(zhǔn)，先計(jì)算凸模的尺寸?？紤]到模具的磨損和彎曲件的回彈等因素的影響，凸模寬度尺寸應(yīng)按參考文獻(xiàn)2計(jì)算： （8-1） 凹模尺寸Bd按凸模配制，保證單邊間隙C，則BdBp2C （8-2）式中 B彎曲件的基本尺寸； 彎曲件的制造公差； p凸模的制造公差，按IT68級(jí)公差等級(jí)選取。 此外，彎曲模的凸、凹模長(zhǎng)度、凹模深度等工作部分的尺寸，可根據(jù)彎曲件邊長(zhǎng)、壓力機(jī)行程等條件，由設(shè)計(jì)者合理選取2。 已知 mm 凸凹模制造公差按IT7級(jí)選取： 由參考文獻(xiàn)3附表E-1查得 ：0.021mm由式（8-1）得：Bpmm代入式（8-2）可得：Bd31.525mm 由參考文獻(xiàn)3附表E-1查得凹模的制造公差為：0.025mm，所以凹模的尺寸為：mm 凹模深度：H35mm。8.2 彎曲模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 此套彎曲模由于沖壓力較小，故在凹模與下模座之間沒(méi)有加墊板，考慮到安裝需要在凸