鋼便橋施工方案

1、漳州臺商投資區(qū)疏港大道三期工程一一跨壺嶼水閘鋼便橋施工方案I1 編制依據(jù)、原則、范圍 -1 -1.1編制依據(jù)-.1 -1.2編制原則-.1 -1.3編制范圍-.1 -2 工程概況-1 -2.1項目簡介-.1 -2.2區(qū)間橋梁跨壺嶼水閘概況 -.13 鋼便橋設計總體方案 -3 -3.1結(jié)構(gòu)形式-.4 -3.2鋼便橋設計圖-.44 鋼便橋結(jié)構(gòu)計算 -4 -錯誤！未定義書簽。-.4 -.-.5 -.12-.19-4.1縱向分配梁計算 4.2橫向分配梁計算4.3貝雷梁計算4.4雙拼I36A工字鋼橫梁計算4.5鋼管樁承載力計算 5施工工藝 -20 -5.1施工工藝流程 -.20-5.2施工放樣-.2 0

2、-5.3鋼管樁施工 .-.20-5.4樁頂橫梁安裝-.22-5.5貝雷梁安裝-.22-5.6橫、縱分配梁安裝-.22-5.7鋼便橋拆除.-.23-6鋼便橋使用及維護 -23 -7人、機、料投入-23 -漳州臺商投資區(qū)疏港大道三期工程一一跨壺嶼水閘鋼便橋施工方案1編制依據(jù)、原則、范圍1.1編制依據(jù)本專項施工方案依據(jù)以下文件、規(guī)范、標準和現(xiàn)場實際情況 進行編制。1）建筑樁基技術(shù)規(guī)范 （JGJ94-2008）;2）鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB 50017 2003）;3） 路橋施工計算手冊（人民交通出版社 2001年10月 第1 版）；4）中華人民共和國防洪法5）漳州臺商投資區(qū)疏港大道三期工程地質(zhì)勘察資料和

3、設計文件；6）漳州臺商投資區(qū)疏港大道三期工程現(xiàn)場勘察資料。1.2編制原則1）嚴格執(zhí)行招標文件中的安全、質(zhì)量、工期、環(huán)保、水土保持、文明施工等方面的規(guī)定，嚴格履行工程施工合同。2） 堅持預防為主、安全第一、綜合治理 ”的指導思想，結(jié)合 本工程特點，建立安全保證體系，制定積極有效的安全、技術(shù)和組織措施，確保人身安全和工程安全。3）堅持 百年大計、質(zhì)量第一 ”的方針，建立質(zhì)量保證組織體 系，加強過程控制，從各個環(huán)節(jié)上保證工程施工質(zhì)量。13編制范圍本方案編制范圍為漳州臺商投資區(qū)疏港大道三期工程跨壺嶼水閘鋼便橋施工。2工程概況2.1項目簡介本項目位于漳州臺商投資區(qū)龍海工業(yè)園，道路呈東西走向， 西起同城大

4、道（西邊村）壺嶼互通立交，道路自西向東沿線經(jīng)規(guī) 劃壺嶼泄洪區(qū)，沿壺嶼水閘南側(cè)跨過水閘外現(xiàn)狀河道/橫跨現(xiàn)狀金 山渠，東至疏港大道二期與寶生路交叉口，線路全長約 4km，采用 城市主干道標準建設，設計車速 50km/h，道路紅線寬40m,采用瀝 青路面，全線交叉道路 5條，其中立體交叉1座，平面交叉4處(其 中寶生路交叉口已在二期工程中建設) 。橋梁2座，箱涵2座。圖2-1項目實施位置示意圖2.2氣候龍海市地處福建省東南沿海，屬南亞熱帶海洋性季風氣候。全區(qū)氣候溫暖濕潤，雨量充沛，四季常青，多年平均氣溫22 C,其中一月平均氣溫4C 13 C,七月平均氣溫28C 30C，極端最高 氣溫為34.2 C

5、 ,極端最低氣溫為3.1 C。多年平均降水量 12002200mm，全年有兩個主要雨季，46月為梅雨季節(jié)主要以連綿陰雨為主；710月份為臺風多發(fā)季節(jié)，臺風期間常伴有大暴雨。夏季多東南風，冬季多北風，最大風力78級，常出現(xiàn)臺風等災害性氣候。2.3區(qū)間橋梁跨壺嶼水閘概況壺嶼大橋跨越壺嶼水閘及其蓄洪區(qū)水域， 中心里程為K0+855 , 線路與河涌交角為90;結(jié)構(gòu)形式為(3X 30+2 X 35+30) m跨預制 預應力砼簡支小箱梁；橋梁平面位于直線上；橋梁總寬 40m。圖2-2線路跨壺嶼水閘平面圖壺嶼大橋建設在泄洪閘口外側(cè)，泄洪時水流湍急，根據(jù)實際 情況，壺嶼大橋樁基在現(xiàn)狀河道內(nèi)應采用砂袋圍堰及水中

6、平臺架 設施工，詳見下表：序號橋梁名稱樁位設計水位（m）樁頂標咼（m）河道標咼（m）、亠 * 、亠 、 施工方式1Z30.51.096筑島圍堰2壺嶼大橋Z44.780.51.096水中平臺3Z52.54.224筑島圍堰為保證全線便道貫通，經(jīng)現(xiàn)場實際調(diào)查和方案策劃，在線路 左側(cè)搭設貝雷梁鋼便橋，水中設鋼管樁支墩，鋼便橋?qū)挾?m，總長54m，貫通連接壺嶼水閘兩岸堤壩，詳見附件一：跨壺嶼水閘鋼便橋平面圖。3鋼便橋設計總體方案根據(jù)鋼便橋的設計標準和使用功能，結(jié)合壺嶼大橋施工需要， 確定設計最大荷載為能通行總重 50噸的砼罐車3.1結(jié)構(gòu)形式1） 鋼便橋采用321型貝雷梁鋼結(jié)構(gòu)，鋼便橋長度54米，橋跨 布

7、置為9+3xl2+9m，橋面寬6m。2） 橋墩基礎采用 630mm鋼管樁（壁厚10mm）,每個墩位3 根，樁長16m，鋼管樁中心間距2.3m，入土深度大于11m。水中樁 迎水側(cè)設置一根 630mm鋼管樁（壁厚10mm）阻水分流，距離相 鄰鋼管柱中心間距2.0m。選用DZ-60型振動錘，沉樁停錘標準以貫 入度和樁底設計標高兩個指標控制，以貫入度控制為主，標高控制為輔。管樁之間采用20槽鋼焊接剪刀撐。鋼管樁頂端設置U型缺口，用于安裝樁頂橫梁。3）樁頂橫梁采用雙拼125a工字鋼，長度為6.0m。4）縱向主梁采用四組單層雙排不加強貝雷片，組間凈間距0.6m，單組兩排貝雷梁通過 90cm發(fā)窗連接，樁頂橫

8、梁設置限位固 定貝雷梁。5）貝雷梁上橫向分配梁采用116工字鋼，間距0.3m，橋面板采 用8mm鋼板，鋼便橋兩側(cè)設置高 1.2 m的48X 3.5岡管護欄。6）橋臺采用砼橋臺。3.2鋼便橋設計圖詳見附件二：鋼便橋設計圖紙。4鋼便橋結(jié)構(gòu)計算4.1橫向分配梁計算總重50噸的砼罐車軸重分配如下圖所示：62.5KN218J5KN 218J5KN3,8L 354fc-V! 丄橫向分配梁采用I16工字鋼，當罐車后橋雙軸中的一軸剛好落在橫向分配梁上時，此時橫向分配梁梁受力最大，可考慮其承受 了罐車后橋單軸的全部荷載；考慮罐車一邊車輪行駛在貝雷組的 中心線時，則計算模型如下圖所示：計算時僅取中段0.9m作單跨

9、簡支梁計算，利用 AutoCAD計算 插件“ MStee吉構(gòu)工具箱”中連續(xù)梁計算”模塊進行計算，以下結(jié)果 由計算機出具：一、總體信息 普工16崔0.9m1、自動計算梁自重，梁自重放大系數(shù)1.202、材性：Q235彈性模量 E = 206000 MPa剪變模量 G = 79000 MPa質(zhì)量密度 p = 7850 kg/m 線膨脹系數(shù) a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服強度fy = 235 MPa抗拉、壓、彎強度設計值f = 215 MPa抗剪強度設計值fv = 125 MPa3、截面參數(shù)：普工16截面上下對稱截面面積 A = 2610 mm2自重 W = 0.201 k

10、N/m面積矩 S = 80126 mm3抗彎慣性矩I = 11300000 mm4 抗彎模量 W = 141250 mm3塑性發(fā)展系數(shù) y = 1.05、荷載信息1、活荷載(1)、集中力，109.40kN，荷載位置：距左端 0.45m三、組合信息1、內(nèi)力組合、工況(1) 、活載工況2、撓度組合、工況(1) 、恒載工況(2) 、活載工況(3) 、1.0 恒+1.0 活四、內(nèi)力、撓度計算1、彎矩圖(kN.m)(1) 、活載工況-24.6 0.0(2)、包絡圖-24.6 0.02、剪力圖(kN)(1)、活載工況-54.7 54.7(2)、包絡圖-54.7 54.73、撓度(1)、恒載工況0.0mm1

11、/900000(2)、活載工況0.7mm1/1261(3)、1.0 恒+1.0 活0.7mm1/12594、支座反力(kN)(1)、活載工況-54.7-54.7(2)、包絡圖-54.7 -54.7五、單元驗算-54.7 -54.70.520.77081圖中數(shù)值自上而下分別表示：最大剪應力與設計強度比值最大正應力與設計強度比值 最大穩(wěn)定應力與設計比值 若有局穩(wěn)字樣，表示局部穩(wěn)定不滿足(1) 、內(nèi)力范圍、最大撓度(a)、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-24.610.00 kN.m剪力設計值 -54.7054.70 kN(b)、最大撓度：最大撓度 0.72m m,最大撓跨比1/1259(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計

12、規(guī)范(GB 50017-2003)附錄A.1)(2)、強度應力-14 -最大剪應力T = V max * S / I / t w=54.70 * 80126 / 11300000 / 6.0 * 1000 =64.6 MPa fv = 125 MPa 滿足!最大正應力了 = Mmax/ Y / W=24.61 / 1.05 / 141250 * 1e6 =166.0 MPa 1.0 取 1.0最大壓應力 了 = Mmax/ 0/ W=24.61 / 1.00 / 141250 * 1e6=174.3 MPa f = 215 MPa 滿足!(4)、驗算結(jié)論：滿足!4.2貝雷梁計算罐車單邊車輪全部

13、行駛在一組貝雷梁中心線上時，貝雷梁承 受的荷載最大，此時的力學模型如右圖所示：31.3KN109.4EN 109.4KNI:-181.35V-mmX11AL ,考慮承受上部自重荷載，算的均布荷載為2kN/m，利用 AutoCAD計算插件“ MStee吉構(gòu)工具箱”中連續(xù)梁計算”模塊進行 計算，以下結(jié)果由計算機出具：一、總體信息 雙排單層不加強型貝雷梁/Il2.0m1、自動計算梁自重，梁自重放大系數(shù)1.202、材性：Q235彈性模量 E = 206000 MPa剪變模量 G = 79000 MPa質(zhì)量密度 p = 7850 kg/m3 線膨脹系數(shù) a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.

14、30屈服強度fy = 235 MPa抗拉、壓、彎強度設計值f = 190 MPa抗剪強度設計值 fv = 110 MPaHII3、截面參數(shù)：雙排單層不加強型貝雷梁H32截面上下對稱截面面積 A = 30674 mm2 自重 W = 2.360 kN/m 面積矩 S = 5367950 mm3 抗彎慣性矩I = 5010086667 mm4 抗彎模量 W = 7157267 mm3 塑性發(fā)展系數(shù) y = 1.20、荷載信息1、恒荷載(1)、均布荷載，2.00kN/m，荷載分布：滿布1/ f fF 1f / 2、活荷載、集中力，109.40kN，荷載位置：距左端 6.00m(2) 、集中力，31.

15、30kN，荷載位置：距左端 2.20m(3) 、集中力，109.40kN，荷載位置：距左端 7.35m三、組合信息1、內(nèi)力組合、工況(1) 、恒載工況(2) 、活載工況2、撓度組合、工況(1) 、恒載工況(2) 、活載工況(3) 、1.0 恒+1.0 活四、內(nèi)力、撓度計算1、彎矩圖(kN.m)(1) 、恒載工況-87.0 0.0_(2) 、活載工況-617.0 0.0、包絡圖-617.0 0.02、剪力圖(kN)(1) 、恒載工況r._-29.0 29.0(2) 、活載工況-127.4122.7(3)、包絡圖-127.4122.73、撓度(1)、恒載工況1.3mm1/9494(2)、活載工況7

16、.9mm1/1512(3)、1.0 恒+1.0 活9.2mm1/13044、支座反力(kN)(1) 、恒載工況-29.0-29.0工(2) 、活載工況-122.7(3) 、包絡圖-122.7 -29.0-127.4-127.4 -29.0五、單元驗算表4.2-1貝雷梁桁架容許內(nèi)力表橋型 容許內(nèi)力、不加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩(kN.m)788.21576.42246.43265.44653.2剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9橋型 容許內(nèi)力、加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩(kN.m)1687.533754809.467

17、509618.8剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9、撓度fmax=7.9mm v f 允許=12000/400=30mm滿足要求安全系數(shù)K=30/7.9=3.8（2）、彎矩M max=617.0 kN?m M= 1576.4 kN?m滿足要求安全系數(shù) K=1576.4/617.0=2.6（3）、剪力Qmax=127.4kNvQ=490.5 kN滿足要求安全系數(shù) K=490.5/127.4=3.9、驗算結(jié)論：滿足！4.3雙拼125a工字鋼橫梁計算當罐車后橋位于鋼便橋墩頂（即橫梁正上方）時，橫梁承受最大荷載，8排貝雷梁按8個集中力作用在橫梁上，單個集中力大小為罐車后橋雙

18、軸總重的1/8，即54.7kN，另外還承受上部鋼結(jié)構(gòu)自重荷載，算的自重單個集中力為11.87kN，力學模型如右圖所示：利用AutoCAD計算插件“ MStee吉構(gòu)工具箱”中 連續(xù)梁計算模塊進行計算，以下結(jié)果由計算機出具：一、總體信息雙拼25a工字鋼雙拼25a工字鋼雙拼25a工字鋼雙拼25a工字鋼0.7m2.3mI2.3m丄 0.7m1、自動計算梁自重，梁自重放大系數(shù)1.202、材性：Q235彈性模量 E = 206000 MPa剪變模量 G = 79000 MPa質(zhì)量密度 p = 7850 kg/m3線膨脹系數(shù) a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服強度fy = 235 M

19、Pa抗拉、壓、彎強度設計值 f = 215 MPa抗剪強度設計值 fv = 125 MPa3、截面參數(shù)：雙拼 25a工字鋼截面上下不對稱截面面積 A = 9574 mm2自重 W = 0.737 kN/m面積矩 S = 454390 mm3 抗彎慣性矩I = 98799000 mm4 抗彎模量 W = 790390(上邊緣)/ 790390(下邊緣)mm3塑性發(fā)展系數(shù) y = 1.05(上邊緣)/ 1.05(下邊緣)、荷載信息1、恒荷載、集中力，11.87kN，荷載位置：距左端 0.30m(2) 、集中力，11.87kN，荷載位置：距左端 1.20m(3) 、集中力，11.87kN，荷載位置：

20、距左端 1.80m(4) 、集中力，11.87kN，荷載位置：距左端 2.70m(5) 、集中力，11.87kN，荷載位置：距左端 5.60m(6) 、集中力，11.87kN，荷載位置：距左端 4.80m(7) 、集中力，11.87kN，荷載位置：距左端 4.20m(8) 、集中力，11.87kN，荷載位置：距左端 3.30m2、活荷載(1) 、集中力，54.70kN(2) 、集中力，54.70kN(3) 、集中力，54.70kN(4) 、集中力，54.70kN(5) 、集中力，54.70kN(6) 、集中力，54.70kN(7) 、集中力，54.70kN(8) 、集中力，54.70kN荷載位

21、置：距左端 0.30m 荷載位置：距左端 1.20m 荷載位置：距左端 1.80m 荷載位置：距左端 2.70m 荷載位置：距左端 5.70m 荷載位置：距左端 4.80m 荷載位置：距左端 4.20m 荷載位置：距左端 3.30m三、組合信息1、內(nèi)力組合、工況(1) 、恒載工況(2) 、活載工況2、撓度組合、工況(1) 、恒載工況(2) 、活載工況(3) 、1.0 恒+1.0 活四、內(nèi)力、撓度計算1、彎矩圖(kN.m)(1)、恒載工況0.0 5.0-5.2 9.2-5.8 9.2-0.0 3.8JF fl*(2)、活載工況0.0 21.9-23.6 38.6、-23.6 38.60.0 21

22、.9(3) 、包絡圖漳州臺商投資區(qū)疏港大道三期工程一一跨壺嶼水閘鋼便橋施工方案0.0 21.9-23.6 38.6-23.6 38.6-0.0 21.942、剪力圖(kN)(1)、恒載工況-12.5 0.0-21.4 16.2-1-15.7 21.90.0 12.5TZl-15 -(2)、活載工況-54.7 0.0-92.9 71.2-71.292.90.0 54.7(3) 、包絡圖-54.7 0.0-92 9 71.21-71.2 92.954.72f) 1一十-3、撓度(1)、恒載工況0.0mm 1/500000.1mm 1/280490.1mm1/225490.1mm1/20000I(2

23、)、活載工況0.1mm0.4mm0.4mm0.1mm1/102181/60691/60691/10218-一丄乂(3)、1.0 恒+1.0 活0.2mm0.5mm0.5mm0.2mm1/84841/49891/47921/6764-丄 一7一4、支座反力(kN)(1)、恒載工況28.7-43.4-28.2(2)、活載工況漳州臺商投資區(qū)疏港大道三期工程一一跨壺嶼水閘鋼便橋施工方案-27 -125.9-185.8-125.9A丄丄(3)、包絡圖-125.9 -28.7-185.8 -43.4-125.9 -28.2丄1、單元驗算0.130.210.210.130.120.220.220.120.1

24、60.28丄0.28丄 0.16圖中數(shù)值自上而下分別表示：最大剪應力與設計強度比值 最大正應力與設計強度比值 最大穩(wěn)定應力與設計比值 若有局穩(wěn)字樣，表示局部穩(wěn)定不滿足第1跨：(1)、內(nèi)力范圍、最大撓度(a)、內(nèi)力范圍：彎矩設計值0.0021.88 kN.m剪力設計值 -54.700.00 kN(b)、最大撓度：最大撓度 0.17m m,最大撓跨比1/8484(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB 50017-2003)附錄A.1 )(2)、強度應力最大剪應力T = V max * S / I / t w=54.70 * 454390 / 98799000 / 16.0 * 1000=15.7 MP

25、a fv = 125 MPa 滿足！上邊緣最大正應力下邊緣最大正應力CT 上 = M max / 上 / W 上=21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6=26.4 MPa f = 215 MPa 滿足!(T 下=Mmax/ 下 / W 下=21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6=26.4 MPa f = 215 MPa 滿足!(3)、穩(wěn)定應力整體穩(wěn)定系數(shù)0 b = 0.80最大壓應力=21.88 / 0.80 / 790390 * 1e6 =34.6 MPa f = 215 MPa 滿足!(4)、該跨驗算結(jié)論：滿足！第2跨：(1) 、內(nèi)力范圍、最大撓度(a) 、

26、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-23.6238.63 kN.m剪力設計值 -92.9071.20 kN(b) 、最大撓度：最大撓度 0.46m m,最大撓跨比1/4989(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB 50017-2003)附錄A.1 )(2) 、強度應力最大剪應力 T = Vmax * S / I / tw=92.90 * 454390 / 98799000 / 16.0 * 1000CT 上=M max / Y / W 上上邊緣最大正應力下邊緣最大正應力=26.7 MPa fv = 125 MPa 滿足！=38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6=46.5 MPa f = 215

27、MPa 滿足!(T 下=Mmax/ 下 / W 下=38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6=46.5 MPa f = 215 MPa 滿足!(3)、穩(wěn)定應力整體穩(wěn)定系數(shù)0 b = 0.80最大壓應力CT = M max /0 W=38.63 / 0.80 / 790390 * 1e6=61.1 MPa f = 215 MPa 滿足!(4)、該跨驗算結(jié)論：滿足！第3跨：(1) 、內(nèi)力范圍、最大撓度(a) 、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-23.6238.63 kN.m剪力設計值 -71.2092.90 kN(b) 、最大撓度：最大撓度 0.48m m,最大撓跨比1/4792(撓度允許值見鋼

28、結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB 50017-2003)附錄A.1 )(2) 、強度應力最大剪應力 T = Vmax * S / I / tw=92.90 * 454390 / 98799000 / 16.0 * 1000=26.7 MPa fv = 125 MPa 滿足！上邊緣最大正應力下邊緣最大正應力(T 上=M max / Y 上 / W 上=38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6=46.5 MPa f = 215 MPa 滿足!(T 下=M max / Y / W 下=38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6=46.5 MPa f = 215 MPa 滿足!(3)、穩(wěn)定

29、應力整體穩(wěn)定系數(shù)0 b = 0.80最大壓應力T = M max / t0 W=38.63 / 0.80 / 790390 * 1e6=61.1 MPa f = 215 MPa 滿足!(4)、該跨驗算結(jié)論：滿足！第4跨：(1) 、內(nèi)力范圍、最大撓度(a) 、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-0.0021.88 kN.m剪力設計值 0.0054.70 kN(b) 、最大撓度：最大撓度 0.21m m,最大撓跨比1/6764(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB 50017-2003)附錄A.1 )(2) 、強度應力最大剪應力T = Vmax * S / I / tw=54.70 * 454390 / 98799

30、000 / 16.0 * 1000=15.7 MPa fv = 125 MPa 滿足！上邊緣最大正應力下邊緣最大正應力T 上=M max / Y / W 上=21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6=26.4 MPa f = 215 MPa 滿足!T下=Mmax/下/ W下=21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6=26.4 MPa f = 215 MPa 滿足!(3)、穩(wěn)定應力整體穩(wěn)定系數(shù)0 t = 0.80最大壓應力CT = M max / t0 W=21.88 / 0.80 / 790390 * 1e6=34.6 MPa f = 215 MPa 滿足!(4)、

31、該跨驗算結(jié)論：滿足！連續(xù)梁驗算結(jié)論： 滿足！4.4鋼管樁承載力計算罐車單邊車輪全部行駛在一組貝雷梁上且位于鋼便橋墩頂 時，其下方的鋼管樁承受最大荷載，根據(jù)4.3雙拼125a工字鋼橫梁計算”結(jié)果知，單根鋼管樁承受的最大荷載為：N=2X0.8 X85.8KN (活載)+2X).8 43.4KN (恒載)=366.72KN 選用DZ-60型振動錘，激振力最大為492KNK=492/366.72=1.34 滿足要求取河道中心處鋼管樁進行計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范 (JGJ94-2008)5.3.7條目，按全摩擦樁計算(不計端承力)，有：Quk = Uqsikh其中：U鋼管樁截面周長，取1.98m;li

32、 -鋼管樁在各地層中的長度；qsik各地層摩阻力。根據(jù)地質(zhì)勘測報告及橋跨布置，選取鉆孔編號Q1ZK12樁位進行 計算，初擬鋼管樁入土深度為11m,則其入土段從上至下在各地層中 的長度為：淤泥 3.1m, qsik=10kPa;粉質(zhì)粘土 6.7m, qsik=27.3kPa;殘積砂質(zhì)粘性土 1.2m, qsik=26.0kPa,則計算得：Quk=1.98 (3.1 10+6.7 X27.3+1.2X 26)=485.3kNK=485.3/366.72=1.32 滿足要求根據(jù)橋型布置，在鋼便橋順接壺嶼水閘堤壩頂面，鋼管樁總長為16m時恰能保證最小入土深度11m,因此施工時應嚴格控制鋼管樁入 土深度

33、，嚴禁入土深度不足。5 施工工藝5.1施工工藝流程便橋設計t方案報批t設備材料進場t施工放樣t管樁插打、橋 臺施工T剪刀撐焊接T橫梁安裝T貝雷梁組拼T貝雷梁安裝T橫向 分配梁安裝T鋪裝橋面板T防護欄（網(wǎng)）安裝T平臺施工T結(jié)束5.2施工放樣根據(jù)便橋設計圖紙，參照主體工程坐標測放出兩岸橋臺位置， 橋 臺設在河堤之上，在橋臺處做好永久標記，然后用全站儀確定方向， 測量各樁墩距離定出各樁位，即可開始插打鋼管樁。5.3鋼管樁施工1）鋼管樁加工及運輸鋼管樁由專業(yè)協(xié)作隊伍組織進場，進場前應對其壁厚、管徑、焊 縫、吊耳、長度等項目進行驗收，相應的技術(shù)指標均應滿足規(guī)范及設 計要求。橋鋼管樁采用平板車運至施工現(xiàn)場

34、，鋼管樁的堆放或存放形式和 層數(shù)應安全可靠，避免產(chǎn)生縱向變形和局部壓曲變形 （堆放或存放層 數(shù)不得超過兩層，超過兩層時采用定位架）。鋼管樁在起吊、運輸和 堆存過程中應避免由于碰撞、摩擦等原因造成管端變形和損傷。 運輸 起吊及施打起吊過程中采取多點起吊，杜絕鋼管樁彎曲現(xiàn)象的發(fā)生。2）鋼管樁插打（1）將要打入的鋼管樁運至河岸處，50噸汽車吊和DZ-60型振 動錘進場，于岸邊就位打設鋼管樁。在鋼管樁打入之前，首先將振動錘吊起進行試機，確認無誤后方可進行樁的施工。（2）在樁頭上用2cm鋼板通過直徑線焊成夾板以便震動錘夾頭 夾吊。用汽車吊吊起震動錘，液壓夾頭夾住夾板，緩緩提升卷揚機和 震動錘將鋼樁提起，

35、完全離地后用繩索拉住樁腳，就位到樁位處，調(diào) 整樁身保證縱橫方向垂直，用全站儀架設在不同的角度，校正控制樁 的垂直度，并保持錘、樁帽與樁在同一縱軸上。對準樁位落下鋼樁， 并再次檢查垂直度和平面位置合格后開動震動錘將樁打入土中。 鋼管 樁單根長度為15m，頂端達到水面上約3m5m,需要接樁時根據(jù)高 程進行接樁處理。(3) 鋼管樁施打時要注意樁頂標高的控制，樁頂標高應控制在 正誤差10cm以內(nèi)。當鋼管樁進尺極為緩慢或施沉困難時，則不能強 行施沉，以免鋼管偏位或變形，要分析其原因，若樁尖遇到異物時， 則須采取調(diào)整樁位、跨徑等措施，以滿足施工要求。(4) 鋼管樁施打時，若樁頂有損壞或局部壓屈，則對該部分

36、予 以割除并接長至設計標高。(5) 鋼管樁施工的平面位置、傾斜度必須滿足下列要求：平面 偏位 20cm傾斜度w 1%(6) 采用振動錘施打鋼管樁時，沉樁停錘標準以貫入度和樁底 設計標高兩個指標控制，以貫入度控制為主，標高控制為輔。(7) 沉樁至設計標高時，最后10擊每擊平均貫入度 1.5mm可 以停錘。沉樁達不到設計標高時，最后 10擊每擊平均貫入度w 1.0mm 可以停錘。(8) 采用汽車吊吊打鋼管樁時，采用導向架定位，鋼管樁接縫 焊縫應飽滿、無夾渣、氣泡，焊縫周圍焊接四跨加勁板補強。(9) 施工時技術(shù)、生產(chǎn)部門做好天氣預報資料的收集，并及時將相關情況傳達到參與現(xiàn)場施工的相關部門或個人。同時

37、要求現(xiàn)場設立潮位觀測標尺，適時進行水位觀測并做好記錄。(10) 鋼管樁振沉完成后，采用汽車吊配合及時將鋼管樁的橫向 鋼管平聯(lián)焊接，同時焊接樁頂型鋼橫梁及剪刀撐，將鋼管樁連成整體。(11) 鋼管樁必須采用樁身無明顯缺陷變形、焊縫飽滿、接頭良 好、樁體順直的鋼樁。(12) 施工前先測出水面高程，計算鋼樁出水高度，在樁身相應 位置作出標記，打到水面標記處即可停止插打，此時樁頂標高即與設 計一致。管樁接長時必須先將接頭切割整齊，保證接口對接完好，然 后周邊滿焊，焊縫寬度不小于10mm,并在焊縫處四周加貼6片鋼板 騎縫焊接在接頭處，保證接頭整體性和受力。同排鋼樁插打完成后隨 即焊接20槽鋼剪刀撐將各樁連

38、接成整體，保證橫向及縱向穩(wěn)定并防 止出現(xiàn)不均勻下沉。各支撐型鋼與鋼樁連接處采用滿焊， 必須確保焊 縫質(zhì)量。（13）樁帽與樁接觸的表面須平整，與樁身在同一直線上，以免 打樁時產(chǎn)生偏斜。下沉過程中隨時控制管樁的垂直度， 如出現(xiàn)傾斜及 時進行糾偏。沉樁過程做好沉樁施工記錄，至接近要求時，觀測入土 深度，并做好記錄至達到要求為止，然后移動樁機至下一樁位置。5.4樁頂橫梁安裝打樁完成后，調(diào)整鋼管樁頂面標高，低于設計標高的接樁，高于 設計標高的割除至設計高度，鋼管樁頂設置U型缺口，缺口內(nèi)安裝雙拼125a工字鋼橫梁。5.5貝雷梁安裝貝雷主梁在橋頭空曠場地內(nèi)拼裝， 下面墊枕木，用吊車將貝雷逐 片吊起，用桁架銷子相互連接接長。用支撐架螺栓將豎向支撐