電容測(cè)量法定量超快冷氧化物熔體結(jié)晶度

1、電容測(cè)量法定量超快冷氧化物熔體的結(jié)晶度Yusuke HARADA、 Noritaka SAITO * 和 Kunihiko NAKASHIMA材料科學(xué)與工程系，九州大學(xué)，744，NishiKu本岡福岡，819-0395日本。（于2016年5月30日收到；2016年9月1日受理）_摘要：考慮到坩堝和電極的幾何結(jié)構(gòu)，我們開發(fā)了用于預(yù)測(cè)各種材料的電容的理論模型。計(jì)算結(jié)果與相應(yīng)的已知相對(duì)介電常數(shù)的液體材料在室溫（20C）下獲得的測(cè)量數(shù)據(jù)的結(jié)果吻合良好。包含具有各種粒度和相對(duì)介電常數(shù)值的氧化物粉末的水性懸浮液的測(cè)量電容在室溫下隨著其體積分?jǐn)?shù)的增加而系統(tǒng)地減小而不管分散的固相的尺寸如何，并且將從所提出的電

2、容預(yù)測(cè)模型 Lich-tenecker的計(jì)算雙相混合物的相對(duì)介電常數(shù)的方程。此外，在升高的溫度（高于1300）下測(cè)試所提出的用于預(yù)測(cè)過冷氧化物熔體懸浮體的電容的模型的有效性。由于所利用的氧化物熔體和固相之間的相對(duì)介電常數(shù)的巨大差異，從相應(yīng)的相圖估計(jì)的具有已知結(jié)晶度的硅酸鹽熔體觀察到的電容的降低與由Nielsen方程而不是Lichtenecker方程提出的電容模型結(jié)合預(yù)測(cè)的數(shù)據(jù)一致。 關(guān)鍵詞：電容建模；結(jié)晶度評(píng)價(jià)；超氧化物熔體；電容測(cè)量；雙相混合物。_1.引言 金屬精煉就像玻璃和陶瓷材料的制造一樣需要在熔融狀態(tài)下使用化學(xué)試劑，并且所產(chǎn)生的產(chǎn)品的功能和質(zhì)量直接影響氧化物熔體處理的條件。單相氧化物熔

3、體的各種物理性能，如粘度密度，表面張力和熱傳導(dǎo)率已在高溫下（500 - 1600C）進(jìn)行了評(píng)估；然而，這些熔體經(jīng)常被利用在很寬的溫度范圍之間而均勻的熔融狀態(tài)和過冷一伴隨著隨之而來(lái)的結(jié)晶。在一般情況下，過冷熔體氧化結(jié)晶影響它的宏觀和物理性質(zhì)，如所產(chǎn)生的固相的粘度和熱導(dǎo)率。例如，程度的潤(rùn)滑和保溫振蕩模和連鑄過程中鋼水之間明顯取決于由于在分散的固體量迅速增加，熔融相的粘度和結(jié)晶度。因此，熔體的粘度特性依賴于它可以顯著得將牛頓流體成非牛頓的的剪切速率。一些作者報(bào)道，CaOSiO2R2O（R =Li，Na或者K）熔體指數(shù)的粘度隨結(jié)晶度的增大和其流動(dòng)行為表現(xiàn)出非牛頓牛頓的過渡在產(chǎn)生一定量的結(jié)晶相而不斷增長(zhǎng)

4、。后者還增加了電磁波的吸收率，抑制了輻射傳熱過程，惡化了熔體的導(dǎo)熱性能。蘇薩等制備CaO-SiO2AI2O3Na2OMgOCaF2Fe2O3 通過使用分光光度計(jì)在0%和60%之間的不同結(jié)晶度值范圍取樣，通過改變熱處理時(shí)間和研究它們?cè)?00-2 600 nm波長(zhǎng)范圍內(nèi)的樣品的反射率和透射率特性得以分析；其結(jié)果是，分散的結(jié)晶相阻擋了輻射傳熱和降低材料的熱導(dǎo)率。因此，對(duì)過冷熔體的氧化結(jié)晶度控制相關(guān)的物理和化學(xué)過程是必不可少的。大量的通過不同方法包括差示熱分析掃描電子顯微鏡和X-射線衍射（XRD）的氧化物熔體的結(jié)晶的研究已被報(bào)道。所制備的樣品的結(jié)晶度通常是通過在特定的溫度下淬火，然后用環(huán)氧樹脂拋光和隨

5、后的微觀觀察或利用內(nèi)部標(biāo)準(zhǔn)在XRD測(cè)量量化。然而，上述方法被認(rèn)為是非常耗時(shí)的。近年來(lái)，Ohta等已經(jīng)介紹了通過測(cè)量從熔融氧化物和固相之間的介電常數(shù)的差異引起的電容減小熔體硅評(píng)價(jià)結(jié)晶過冷度鈉的新技術(shù)，并成功地用于檢測(cè)納米晶體在玻璃基質(zhì)中“納米玻璃”的生產(chǎn)。幾組用此方法來(lái)研究攪拌對(duì)CaOSiO2R2O（R =Li，Na，K）連續(xù)冷卻結(jié)晶行為和CaO-SiO2-CaF2熔化的影響, 并發(fā)現(xiàn)攪拌領(lǐng)域的應(yīng)用增加了它們的結(jié)晶度和原始晶體形貌的改變。 雖然以前的研究結(jié)果表明，測(cè)量氧化物電容熔化可能是評(píng)估其結(jié)晶行為的有力工具，但是對(duì)流體的結(jié)晶度和過冷氧化物熔體傳熱性能影響的研究報(bào)道卻沒有。通過電容測(cè)量進(jìn)行的氧

6、化物熔體的結(jié)晶度的原位量化比以前開發(fā)的方法具有更多的時(shí)間效率，并且可用于評(píng)估它們的流動(dòng)性能。在當(dāng)前工作中，我們通過在高溫下測(cè)量電容來(lái)量化原位氧化結(jié)晶度與所提出的理論模型獲得的數(shù)據(jù)進(jìn)行比較。2.實(shí)驗(yàn)過程與理論建模2.1。電容測(cè)量程序及相關(guān)理論模型 圖1包含了電容測(cè)量系統(tǒng)的原理圖。Pt-20質(zhì)量% RH合金進(jìn)行接觸的材料，而測(cè)量的頻率值和電位分別等于10 kHz和1 V。所使用的實(shí)驗(yàn)裝置的詳細(xì)描述也可以在其他地方成立。通過考慮使用的坩堝和棒電極的形狀和尺寸，一個(gè)通過已知相對(duì)介電常數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)材料的電容的理論模型得以開發(fā)。首先，被視為具有平行板電極的三個(gè)不同的電容器的圓柱形電極的內(nèi)部空間被劃分成三個(gè)部分

7、（參見圖2和3描述各種圓柱形電極尺寸），因此，C1是棒電極下端（直徑RI）和坩堝的底部（直徑r0）之間的電容，它可以通過使用下面的公式與不同尺寸的電極的平行板電容器的計(jì)算：.(1)這里是板塊之間的材料的相對(duì)介電常數(shù)，D是電極之間的距離，S 1和S 2分別是較大和較小的電極表面積。C 2是棒電極的側(cè)面和坩堝之間的電容，因此也可以被視為具有兩個(gè)不同電極的電容器。方程（2）是從桿和坩堝的一小角旋轉(zhuǎn)與側(cè)平行板電容器的計(jì)算公式獲得的表面。.(2)相對(duì)于從0到2，方程（3）可以通過積分方程導(dǎo)出（2）； .(3)為了評(píng)估桿和坩堝側(cè)壁（C 3）的上部和側(cè)面之間的電容，消除其重疊面積與電容是必要的。圖2。桿和坩

8、堝電極的三個(gè)電容元件示意圖。圖3。坩堝和棒電極的各種尺寸的定義。 為了這個(gè)目的，一個(gè)圓柱形部分的直徑R0和高度L2的電容確定從相應(yīng)的氣缸體積分?jǐn)?shù)計(jì)算。首先，體積沒有棒電極V 2 - V 1（見圖）。3（b）及3（c）條被分為兩個(gè)圓錐體。方程（4）和（5）分別進(jìn)行計(jì)算圓錐體積V 1和V 2直徑R i和R0：因此，Eq.（6）可以通過計(jì)算推導(dǎo)出排除體積的桿V 1 V 2：.(6)方程（7）描述直徑為R0和高度L的圓柱體積V之間的比率修正為棒體積VR和直徑為R0和高度L的圓柱形部分的體積對(duì)應(yīng)于電容C 3：.(7)因此，以下公式進(jìn)行電容C 3可由式（7）：上述C 1，C 2和C 3的總和代表的理論電容

9、計(jì)算通過考慮的坩堝和棒電極的幾何結(jié)構(gòu)。為了驗(yàn)證本文提出的理論模型的可行性，與已知的相對(duì)介電常數(shù)的液相的電容（超純水、甲醇和異丙醇）系統(tǒng)在4毫米和16毫米之間的室溫和桿浸入深度的測(cè)量，這是由2毫米的間隔變化（在這項(xiàng)研究中使用的液體的相對(duì)介電常數(shù)的值表1中列出）。2.2。室溫下含水懸浮液的電容測(cè)量 通過測(cè)量在室溫下的含水懸浮液的電容，對(duì)提出的理論模型的雙相流體的適用性進(jìn)行了研究。超純水（與一個(gè)特定的電阻為18 mcm）被用作分散介質(zhì)，同時(shí)具有不同的相對(duì)介電常數(shù)的SiO2和AI2O3粉體是被用作固體分散相。粉末規(guī)格如下：（a）超細(xì)SiO2粉體（99.9%純度，1.42m平均直徑），（b）精細(xì)SiO2

10、粉體（99.9%純度， 63m平均直徑），（c）SiO2粉體（純度為99.9%，105m平均直徑），及（d）超細(xì)AI2O3粉體（99.99%純度，平均直徑）.SiO2和AI2O3粉末的相對(duì)介電常數(shù)的值列于表1。超純水和上述固相稱重來(lái)獲得固體體積分?jǐn)?shù)的指定值。氧化物粉體均勻分散在超純水超聲攪拌，之后，與樣品的坩堝放入電容測(cè)量裝置如圖1所示。最后，桿電極慢慢浸入樣品在指定的位置，并得到的懸浮液的電容進(jìn)行了評(píng)價(jià)。表1.本研究中使用的液相和固相的相對(duì)介電常數(shù)值。液相相對(duì)介電常數(shù)固相相對(duì)介電常數(shù)2-丙醇18SiO23.9甲醇33Al2O39.0水80CaOSiO28.62.3。高溫下氧化物熔體懸浮液的電

11、容測(cè)量在第2.1節(jié)中所提出的模型的適用性的氧化物熔體懸浮液加熱到高溫進(jìn)行了研究，通過測(cè)量與已知體積分?jǐn)?shù)的結(jié)晶相的氧化物懸浮液的電容。表2列出了從CaCO3，SiO 2，AI2O3本研究制備氧化物樣品的化學(xué)成分、氧化鎂試劑粉末（99.9%，西格瑪奧德里奇公司，東京，日本）。初始粉末充分混合，以產(chǎn)生所需的成分，其次是在鉑坩堝中熔化在1 600C在空氣然后淬火在Cu板。得到的樣本被放置在一個(gè)Pt-20質(zhì)量% RH坩堝和退火在1 600C在指定期間內(nèi)產(chǎn)生氣泡均勻融化，之后Pt-20質(zhì)量% RH桿浸入樣品融化深度為10 mm（確切的坩堝和桿是那些利用2.2節(jié)相同）。如上所述，兩種化學(xué)組合物用于電容測(cè)量（

12、其相應(yīng)的相圖如圖4和5所示）。根據(jù)相圖為CaOSiO2AI2O3MgO系統(tǒng)的45.0CaO-45.5SiO2 -2.3AI2O3 -7.2MgO（mol%）組成的特點(diǎn)是1 400C液相線的溫度，而對(duì)應(yīng)于10%，20%的固體體積分?jǐn)?shù)的溫度，和40%分別是相等的1 387 C, 1 370C和1 320C.根據(jù)相圖為CaOSiO2AI2O3系統(tǒng)的57.1CaO-3.5SiO2 -39.4AI2O3（mol%）組成的特點(diǎn)是1 500C液相線的溫度，而溫度的10%、20%、30%和40%的固體成分分別等于1 484C、1 463 、1 437C和1 403C。表2.用于本研究的氧化物樣品的化學(xué)組成（m

13、ol）。CaOSiO2Al2O3MgO45.045.52.37.257.13.539.4圖4。是含有5MgO的CaO-SiO2 -Al2O3 -MgO體系的相圖圖5. CaO-SiO2 -Al2O3體系的相圖3. 結(jié)果與討論3.1。室溫電容理論預(yù)測(cè)圖6描述了已知的液體的相對(duì)介電常數(shù)的電容測(cè)量結(jié)果（超純水、甲醇和異丙醇）在不同的桿浸入深度（這里的垂直和水平軸代表實(shí)驗(yàn)測(cè)得的電容值和所提出的理論模型，分別計(jì)算出電容）。如圖6所示圖（一）顯示實(shí)驗(yàn)電容值和計(jì)算值與觀測(cè)到的Y軸上的截距約104 pF的對(duì)應(yīng)一個(gè)雜散電容之間的線性關(guān)系（從裝置的電路元件和阻抗分析儀的內(nèi)部電容產(chǎn)生的）。因此，測(cè)量電容值必須校正的

14、雜散電容誤差（見圖6（b）；由此產(chǎn)生的情節(jié)通過原點(diǎn)的特點(diǎn)是1.0066表明提出的理論模型能較好地再現(xiàn)在室溫下測(cè)量的液相實(shí)驗(yàn)電容的斜坡。建議的電容預(yù)測(cè)模型的雙相流體的適用性進(jìn)行了研究，通過測(cè)量在室溫下的含水氧化物懸浮液的電容。在一般情況下，當(dāng)兩個(gè)電極的幾何結(jié)構(gòu)和樣品的相對(duì)介電常數(shù)是已知的，它是可以計(jì)算的交流電路的電容。在本研究中，坩堝和棒具有相同的尺寸被利用（見圖1和2）在整個(gè)實(shí)驗(yàn)過程中，這表明沒有電容變化引起的電極幾何結(jié)構(gòu)的差異。因此，所測(cè)量的電容僅依賴于樣品的相對(duì)介電常數(shù)，并可以很容易地根據(jù)所提出的理論模型計(jì)算。如果存在的雙相混合物的相對(duì)介電常數(shù)和每個(gè)組件的體積分?jǐn)?shù)之間的關(guān)系，它是可以量化的

15、混合物的結(jié)晶度（對(duì)應(yīng)于固相的體積分?jǐn)?shù)），通過測(cè)量其電容值。方程（9）-（11）下面介紹了一個(gè)典型的相對(duì)介電常數(shù)模型的雙相混合物：圖6.超純水、甲醇和2-丙醇的測(cè)量和計(jì)算電容值之間的比較：（a）原始數(shù)據(jù)和（b）針對(duì)測(cè)量系統(tǒng)的雜散能力校正的數(shù)據(jù)。 圖7.包含不同體積分?jǐn)?shù)的平均粒徑為1.42m的SiO2粉末的水性SiO2懸浮液的實(shí)驗(yàn)和理論電容。圖8.含有不同體積分?jǐn)?shù)的平均粒徑為63m的SiO2粉末的水性SiO2懸浮液的實(shí)驗(yàn)和理論電容。在這里，方程（9）表示的Lichtenecker方程和Eq.（10）對(duì)應(yīng)的Maxwell Wagner方程。，1和2，均為雙相混合物的相對(duì)介電常數(shù)第一階段和第二階段的值

16、。而V 1和V 2分別對(duì)應(yīng)于第一和第二階段。如果液體和固相的相對(duì)介電常數(shù)值是已知的，可以測(cè)量通過測(cè)量其電容的相對(duì)介電常數(shù)的雙相混合物。圖710顯示的電容測(cè)量結(jié)果作為后續(xù)水氧化物懸浮液的固相體積分?jǐn)?shù)的功能：（一）超細(xì)SiO2粉，（b）細(xì)SiO2粉，（c）SiO2粉，和（d）超細(xì)AI2O3粉（用公式計(jì)算在繪制實(shí)線。（9）-（11）。圖9.含有不同體積分?jǐn)?shù)的平均粒徑為105-420m的SiO2粉末的水性SiO2懸浮液的實(shí)驗(yàn)和理論電容圖10。包含不同體積分?jǐn)?shù)的平均粒徑為0.1m的Al2O3粉末的水性Al2O3懸浮液的實(shí)驗(yàn)和理論電容。圖11.在1387下監(jiān)測(cè)45CaO-45.5SiO2 -2.3Al2O

17、3 -7.2MgO（mol）過冷氧化物熔體的時(shí)間的電容變化。圖12具有不同固體體積分?jǐn)?shù)的45CaO-45.5SiO2 -2.3Al2O3 -7.2MgO（mol）懸浮液的實(shí)驗(yàn)和理論電容。結(jié)果表明，電容急劇下降，隨著分散氧化物的體積分?jǐn)?shù)，以及由此關(guān)系可以通過組合使用該電容模型成功地再現(xiàn)了Lichtenecker的方程。當(dāng)不同粒徑的粉體，在電容觀察降低（懸浮液的相對(duì)介電常數(shù)減少相應(yīng)的）可以由Lichtenecker方程同樣轉(zhuǎn)載。此外，激烈的電容減小檢測(cè)含超細(xì)AI2O3粉懸浮液（由不同的相對(duì)介電常數(shù)的值相比，SiO2）也服從Lichtenecker方程。因此，氧化的水懸浮液在室溫下測(cè)量的電容不是由相

18、對(duì)介電常數(shù)的影響。分散的固相或顆粒大小，只依賴于它們的體積分?jǐn)?shù)。3.2。高溫電容理論預(yù)測(cè)驗(yàn)證所提出的電容模型在高溫度，電容的熔融氧化物懸浮液的變化進(jìn)行了系統(tǒng)測(cè)量，然后與理論建模結(jié)果相結(jié)合的相對(duì)介電常數(shù)方程相比。特別是，該氧化物熔體懸浮電容與指定的成分測(cè)定熔點(diǎn)和玻璃化轉(zhuǎn)變溫度之間，而從相關(guān)相圖確定利用杠桿規(guī)則進(jìn)行相應(yīng)的固相體積分?jǐn)?shù)。作為電容測(cè)量一個(gè)典型的例子，圖11顯示的45.0CaO-45.5SiO2 -2.3AI2O3 -7.2MgO電容進(jìn)化（mol%）與1 387C.等溫退火過程中獲得的固相體積含量為10%的渣.由于預(yù)期的結(jié)晶度增加,測(cè)得的電容值最初下降的第一個(gè)3小時(shí)的加熱。然而，小電容的

19、變化，觀察超出這個(gè)區(qū)域，由于在過冷熔體結(jié)晶的情況下進(jìn)一步氧化。因此，結(jié)晶過程被認(rèn)為是平衡在規(guī)定的實(shí)驗(yàn)條件下6 h后加熱。圖12顯示的45.0CaO-45.5SiO2 -2.3AI2O3 -7.2MgO電容變化（mol%）測(cè)得相應(yīng)的相圖得到的固相體積分?jǐn)?shù)功能渣。類似的水懸浮液中，所觀察到的電容的減少對(duì)應(yīng)于固相體積分?jǐn)?shù)的增加。為了預(yù)測(cè)相關(guān)的電容值的理論，是從45.0CaO-45.5SiO2 -2.3AI2O3 -7.2MgO電容向后計(jì)算熔體矩陣的相對(duì)介電常數(shù)（mol%）渣退火在1 450C6H（相當(dāng)于均勻的液相區(qū)的相圖）模型的使用2.1節(jié)描述（獲得價(jià)值約為400 000）。此外，對(duì)原CaOSiO2

20、晶相的相對(duì)介電常數(shù)為8.6。然而，在圖12中給出的結(jié)果表明，Lichtenecker方程不可重現(xiàn)的測(cè)量實(shí)驗(yàn)電容，雖然與建議的電容模型相結(jié)合的相同的方程可以成功地預(yù)測(cè)的含水懸浮液的電容減少。所觀察到的差異可能歸因于熔化和結(jié)晶相之間的相對(duì)介電常數(shù)的大的差異。然而，得到的電容值為 45.0CaO-45.5SiO2 -2.3AI2O3 -7.2MgO（mol%）渣利用Nielsen方程估算二元混合物的相對(duì)介電常數(shù)成功復(fù)制： .(12)這里n是根據(jù)樣品熔體的電流傳播的機(jī)制，這是等于1 / 3，在目前的工作的無(wú)量綱數(shù)。當(dāng)?shù)诙A段的垂直分布與電流的傳播方向，N等于1；當(dāng)它平行于電流傳播方向，n是1。1 /

21、3在這項(xiàng)研究中使用的n值是以前的34 looenga建議）和對(duì)應(yīng)于熔體中矩陣的第二階段隨機(jī)分布。據(jù)報(bào)道，該方程可用于表征其組件的相對(duì)介電常數(shù)差異較大的材料，如聚偏氟乙烯與10和1的相對(duì)介電常數(shù)值分別是235納米BaTiO 3種混合物。因?yàn)檫@個(gè)原因，Nielsen的方程用于描述融化高溫下的晶相。此外，為了測(cè)試模型的適用性不同的氧化物系統(tǒng)，電容57.1CaO-3.5SiO2 -39.4AI2O3（mol%）渣進(jìn)行了評(píng)價(jià)在固體體積分?jǐn)?shù)的不同值。圖13對(duì)57.1CaO-3.5SiO2電容的演變39.4AI2O3（mol%）與固相體積分?jǐn)?shù)的渣10%測(cè)量等溫退火在1484C.得到的電容值下降，在第一個(gè)40

22、分鐘的加熱后，由于結(jié)晶度增加，觀察測(cè)量電容變化不大。因此，可以得出結(jié)論，結(jié)晶過程的平衡在指定的退火1小時(shí)后實(shí)驗(yàn)條件。所觀察到的變化所需的時(shí)間達(dá)到結(jié)晶平衡是最有可能由于氧化物熔體的粘度變化。一般，堿度降低導(dǎo)致氧化物的減少熔體粘度。堿度定義為CaO的比率和MgO成分SiO2和AI2O3種2的57.1CaO-3.5SiO -39.4AI2O3（mol%）渣等于1.33，這是高于獲得的幅度為1.09為45.0CaO-45.5SiO2 -2.3AI2O3 -7.2MgO（mol%）渣；因此，原材料的特點(diǎn)是較低粘度值。此外，質(zhì)量擴(kuò)散參數(shù)取決于氧化物熔體的粘度，36）而晶體利用率是由質(zhì)量擴(kuò)散和界面的影響反應(yīng)

23、過程。在本研究中，形態(tài)結(jié)晶相未鑒定。然而，晶體結(jié)晶速率得到了57.1CaO-3.5SiO2-39.4AI2O3（mol%）渣大于2的45.0CaO-45.5SiO2.3AI2O3 -7.2MgO（mol%）渣。因此，它可以CON表明，結(jié)晶速率受不同爐渣粘度。圖14顯示了實(shí)驗(yàn)電容為57.1CaO-3.5SiO2 -39.4AI2O3值（mol%）渣繪制的功能的固體體積分?jǐn)?shù)和COM與相應(yīng)的計(jì)算結(jié)果比較（相對(duì)氧化物熔體的介電常數(shù)類似地計(jì)算回來(lái)從熔體電容通過模型中描述的秒灰2.1）。正如預(yù)期的那樣，得到的電容隨固相體積分?jǐn)?shù)的提高，可以適當(dāng)?shù)慕Y(jié)合Nielsen方程在n = 1 / 3，該電容的預(yù)測(cè)模型。

24、結(jié)果表明，在過冷熔體分散的固體氧化物的體積分?jǐn)?shù)可以成功地量化現(xiàn)場(chǎng)用一個(gè)相對(duì)簡(jiǎn)單的電容模型和懸架采用Nielsen方程計(jì)算出的相對(duì)介電常數(shù)的值高的溫度。然而，雙層電容和內(nèi)部阻抗上測(cè)得的電容值的影響還沒有被認(rèn)為是在本工作中，因此可以在未來(lái)的研究調(diào)查。4。結(jié)論一種原位測(cè)定結(jié)晶度的新方法過冷熔體的氧化是由測(cè)量室溫的水性懸浮液的電容在高溫下熔融液溫度和氧化。此外，理論電容預(yù)測(cè)模型為基礎(chǔ)的在測(cè)量電極的幾何結(jié)構(gòu)提出了研究。進(jìn)行的電容測(cè)量結(jié)果對(duì)于幾種已知介電常數(shù)的液體各種桿浸入深度與數(shù)據(jù)一致從建議的電容預(yù)測(cè)模型。對(duì)于雙相流體的各種固體體積分?jǐn)?shù)在室內(nèi)，電容的測(cè)量值溫度可由Lichtenecker方程描述和獨(dú)立的

25、固相相對(duì)介電常數(shù)或分散粒徑。獲得的電容測(cè)量結(jié)果氧化物與各種固體體積分?jǐn)?shù)在高熔體溫度顯示，所觀察到的電氣變化電容依賴于相對(duì)介電常數(shù)和的分散固相的體積分?jǐn)?shù)，并可以利用Nielsen方程描述。在這項(xiàng)研究中，雙電層的影響電極附近的電容不研究。此外，高回火電容溫度均勻的氧化物熔體是由其組成的影響因此，它可以假定它的大小可能依賴于熔體制造過程后上述問題的解決，提出的理論卡爾電容預(yù)測(cè)模型可能有廣泛的應(yīng)用在各個(gè)領(lǐng)域。引用1）R. Yamanaka，K. Ogawa，H. Iritani和S. Koyama: Japan公司，32（1992），136。2）E. Andersson和D. Sichen：鋼性信息，

26、80（2009），544。3）D. P. Capper和C. M. Lawrence：J. Cryst Elwell宣布。增長(zhǎng)，24 - 25（1974），651。4）H. Y. Chang，T. F. Lee和T. Ejima：反。鋼鐵研究所，27日。（1987），797。5）K. C. Mills：ISIJ Int.，33（1993），148。6），S. Yoshimura，S. Haruki，齋藤，Y. Yamaoka，S. Sukenaga，K.那卡世瑪：Tetsu哈根，95（2009），282（日本）。7）L. W. Coughanour，L. Shartsis和H. F. Sher

27、mer是：J.。Ceram。SOC，41（1958），324。8）S. Hara和K. Ogino：可以。金屬。問：20（1981），113。9）H. Kania，K. Nowacki和T. Lis：metAIurgija，52（2013），204。10）M.阿斯卡里和A. M. Cameron：可以。金屬。問：30（1991），207。11）P. Vadasz，M. Havlik和V. Danek：可以。金屬。問：39（2000），143。12）E. J. Jung和D. J.敏：鋼性信息，83（2012），705。13）A. Nagashima：Int. J. Thermophys，11（1990），417。14）M. Hayashi，H. Ishii，M. Susa，H. Fukuyama和K. Nagata：Phys?；瘜W(xué)。眼鏡，42（2001），6。15）Y. Kang，J. Lee和K. Morita：MetAIl。母校。反式。乙，44（2013），1321。16）鈴木，H. Mizukami，T. Kitagawa，K. Kawakami，S. UchidaY.小松：ISIJ Int.，31（1991），254。17），K. Kusada，S. Sukenaga，Saito，Y. Ohta和K. Nakash