橢圓蓋注射模設(shè)計

1、湖 南 建 材 高 等 專 科 學(xué) 校機(jī)械工程系2006屆 畢業(yè)設(shè)計說明書設(shè)計題目 橢圓蓋注射模全套CAD圖紙，聯(lián)系 目 錄引言1設(shè)計指導(dǎo)書2設(shè)計說明書4一、畢業(yè)設(shè)計課題4二、塑件及材料分析4三、模具結(jié)構(gòu)設(shè)計61、分型面62、型腔布局73、澆注系統(tǒng)設(shè)計74、排氣系統(tǒng)設(shè)計85、成型零件設(shè)計96、脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計167、模溫調(diào)節(jié)與冷卻系統(tǒng)設(shè)計208、其它設(shè)計23 9、裝配草圖24三、設(shè)計小結(jié)25參考資料26引 言本說明書為我機(jī)械系2006屆模具設(shè)計也制造專業(yè)畢業(yè)生畢業(yè)設(shè)計說明書，意在對我專業(yè)的學(xué)生在大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識的綜合考察、評估。要在有限的時間內(nèi)單獨(dú)完成設(shè)計。也是在走上工作崗位前的一次考察。本設(shè)

2、計說明書是本人完全根據(jù)塑料模具技術(shù)手冊的要求形式及相關(guān)的工藝編寫的。說明書的內(nèi)容包括：畢業(yè)設(shè)計要求，設(shè)計課題，設(shè)計過程，設(shè)計體會及參考文獻(xiàn)等。編寫說明書時，力求符合設(shè)計步驟，詳細(xì)說明了塑料注射模具設(shè)計的方法，以及各種參數(shù)的具體計算方法，如塑件的成型工藝，型腔及型芯的計算，塑料脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計，調(diào)溫系統(tǒng)的設(shè)計等。由于本人才疏學(xué)淺，知識根底不牢，缺少經(jīng)驗，在模具結(jié)構(gòu)設(shè)計計算和編寫設(shè)計說明書的全工程中，得到張蓉老師以及其他機(jī)械、模具基礎(chǔ)課的老師的細(xì)心指導(dǎo)，同時也得到同學(xué)的熱情幫助和指點(diǎn)，在此謹(jǐn)以致謝。敬請各位老師和同學(xué)批評指正，以促我在以后的工作中減少類似的錯誤，做出成績，以報恩師的淳淳教誨和母校的培

3、養(yǎng)。 設(shè)計者： 2006年2月20日設(shè)計指導(dǎo)書1. 設(shè)計前應(yīng)明確的事項（1） 明確制品的幾何形狀及使用要求。對于形狀復(fù)雜的制品，有時除看懂其圖樣外，還需參考產(chǎn)品模型或樣品，考慮塑料的種類及制品的成型收縮率、透明度、尺寸公差、表面粗糙度、允許變形范圍等范圍，即充分了解制品的使用要求，因為這不僅是模具設(shè)計的主要依據(jù)，而且還是減少模具設(shè)計者與產(chǎn)品設(shè)計者已意見分歧的手段。（2） 估算制品的體積和重量及確定成型總體方案。計算制品重量的目的在于選擇設(shè)備和確定成型總體方案。成型總體方案包括確定模具的機(jī)構(gòu)形式，型腔數(shù)目，制品成型的自動化程度，采用流道的形式（冷流道或熱流道），制品的側(cè)向型孔是同時成型還是后序加

4、工，側(cè)凹的脫模方式等。（3） 明確注射成型機(jī)的型號和規(guī)則。只有確定采用什么型號和規(guī)則的注射成型機(jī)，在模具設(shè)計時才能對模具上與注射機(jī)有關(guān)的結(jié)構(gòu)和尺寸的數(shù)據(jù)進(jìn)行校核。（4） 檢查制品的工藝性。對制品進(jìn)行成型前的工藝性檢查，以確認(rèn)制品的各個細(xì)小部分是否均符合注射成型的工藝性條件。2. 基本程序 模具及其操作必須滿足各種要求，其模具設(shè)計的最佳方法是綜合考慮，系統(tǒng)制定設(shè)計方案，模具設(shè)計流程圖表示了各條件間的相互關(guān)系，以及必須滿足主功能的邊界條件和附加條件的關(guān)系。3. 注射模設(shè)計審核要點(diǎn)（1） 基本結(jié)構(gòu)審核1） 模具的結(jié)構(gòu)和基本參數(shù)是否與注射機(jī)規(guī)格匹配。2） 模具是否具有合模道向機(jī)構(gòu)，機(jī)構(gòu)設(shè)計是否合理。3

5、） 分型面選擇是否合理，有無產(chǎn)生飛邊的可能，制品能否滯留在設(shè)有推出脫模機(jī)構(gòu)的動模（或定模）一側(cè)。4） 模腔的布置與澆注系統(tǒng)設(shè)計是否合理。澆口是否與塑料原料相適應(yīng)，澆口位置是否恰當(dāng)，澆口與流道的幾何形狀及尺寸是否合適，流動比數(shù)值是否合理。5） 成型零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計是否合理。6） 推出脫模機(jī)構(gòu)與側(cè)向分型或抽芯機(jī)構(gòu)是否合理、安全和可靠。它們之間或它們與其它模具零部件之間有無干涉或碰撞的可能，脫模板（推板）是否會與凸模咬合。7） 是否需要排氣結(jié)構(gòu)，如果需要，其設(shè)置情況是否合理。8） 是否需要溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)，如果需要，其熱源和冷卻方式是否合理。溫控元件隨是否足夠，精度等級如何，壽命長短如何，加熱和冷卻介質(zhì)的

6、循環(huán)回路是否合理。9） 支承零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計是否合理。10） 外形尺寸能否保證安裝，緊固方式選擇是否合理可靠，安裝用的螺栓孔是否與注射動、定模固定板上的螺孔位置一致，壓板槽附近的固定板上是否有緊固用的螺孔。（2） 設(shè)計圖樣審核要點(diǎn)1） 裝配圖。零部件的裝配關(guān)系是否明確，配合代號標(biāo)注得是否恰當(dāng)合理，零件標(biāo)注是否齊全，與明細(xì)表中的序號是否對應(yīng)，有關(guān)的必要說明是否具有明確的標(biāo)記，整個模具的標(biāo)準(zhǔn)化程度如何。2） 零件圖。零件號、名稱、加工數(shù)量是否有確切的標(biāo)注，尺寸公差和形位公差標(biāo)注是否合理齊合。成型零件容易磨損是部位是否預(yù)留了修磨量。哪些零件具有超高精度要求，這種要求是否合理。各個零件的材料選擇是否恰當(dāng)

7、，熱處理要求和表面粗糙度要求是否合理。3） 制圖方法。 制圖方法是否正確，是否合乎有關(guān)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)（包括工廠企業(yè)的規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)）。圖面表達(dá)的幾何圖形與技術(shù)內(nèi)容是否容易理解。（3） 模具設(shè)計質(zhì)量審核要點(diǎn)1） 設(shè)計模具時，是否正確地考慮了塑料原材料的工藝特性、成型性能，以及注射機(jī)類型可對成型質(zhì)量產(chǎn)生的影響。對成型過程中可能產(chǎn)生的缺陷是否在模具設(shè)計時采取了相應(yīng)的預(yù)防措施。2） 是否考慮了制品對模具導(dǎo)向精度的要求，導(dǎo)向結(jié)果設(shè)計得是否合理。3） 成型零部件的工作尺寸計算是否合理，能否保證制品的精度，其本身是否具有足夠的強(qiáng)度和剛度。4） 支撐部件能否保證模具具有足夠的整體強(qiáng)度和剛度。5） 設(shè)計模具時是否考慮了試模

8、和修模要求。（4）裝拆及搬運(yùn)條件審核要點(diǎn)有無便于裝拆時用的橇槽、裝拆孔和牽引螺釘，對其是否作出了標(biāo)記。有無供搬運(yùn)用的吊環(huán)或起重螺栓孔，對其是否也作出了標(biāo)記。畢業(yè)設(shè)計說明書目錄一、設(shè)計課題：橢圓蓋注射模二、塑件分析1 塑件尺寸圖分析件選用聚丙烯（PP），聚丙烯有以下優(yōu)點(diǎn)：A 聚丙烯有極低的密度，是大品種塑料中最輕的一種；B 優(yōu)良的耐化學(xué)藥品性和耐疲勞性，在室溫下溶劑不能溶劑PP，另外耐熱性較高，對80%硫酸可耐100；若無外力作用，制品150也不會變形；C 耐高頻電絕緣性好，在潮濕的環(huán)境中也具有良好的電絕緣性；D 優(yōu)良的力學(xué)性能，包括拉伸強(qiáng)度，壓縮強(qiáng)度，突出的剛性和耐彎曲疲勞性能；但是聚丙烯的耐

9、沖擊性差，尤其是低溫沖擊性差，對缺口十分敏感?？偵纤觯舅芗米銎可w，應(yīng)使用具有耐化學(xué)藥品性和耐疲勞性的的材料，由于本塑件是瓶蓋，會經(jīng)常抽拔，故材料的力學(xué)性能要優(yōu)良，所以的材料選用聚丙烯（PP）。由于聚丙烯的耐沖擊性差，故塑件外形設(shè)計為橢圓形以防止缺口的形成。由于本塑件是瓶蓋，所以制造精度要高一些，查閱有關(guān)手冊，本塑件取IT4級。聚丙烯（PP）的物理及力學(xué)性能：密度/( g/cm)09斷裂伸長率/%200700熔點(diǎn)/165170彎曲強(qiáng)度/MPa49588脆折點(diǎn)/-10彈性模量/MPa9809800拉伸強(qiáng)度/MPa294缺口沖擊模量510塑件的體積,質(zhì)量及正投影面積A體積：塑件餓體積由環(huán)形橢圓

10、環(huán)面體、近似橢圓的半橢圓球面體、橢圓邊框環(huán)和把手四部分體積組成，塑件厚度t=1.5mm。橢圓環(huán)面的體積V= t （ab/4）= 1.5 x （3.14 x 205 x 130 4）=31380.38mm橢圓半球體體積：由于橢圓體積計算異常煩瑣，該橢圓半球近似半圓體，所以橢圓半球體積按正圓體公式計算。由于橢圓體積計算異常煩瑣半徑卻均值為40mm。體積略偏小，再適當(dāng)增加即可。V= 3/4 x x（40-38.5） 2 = 8164.05 mm把手體積V = 1.5 x 40 x 70 = 4200 mm橢圓環(huán)面缺口體積：V = t （ab/4）= 1.5 x （3.14 x 85 x 70 4）=

11、 7006.13 mm塑件的總體積為：V = V+ V + V - V =36738.3 mm 40 cmB塑件的質(zhì)量M = V= 40 x 0.9 = 36 gC塑件的正投影面積：即為橢圓面的面積S = ab/4 = x 204 x 130 4 =20818.2 mm 210cm2塑件的成型方法本塑件采用材料聚丙烯（PP），屬于熱塑性塑料，指定采用注射成型，故本塑件采用注射成型。3.塑件成型的工藝參數(shù)由塑件材料聚丙烯（PP）查表取工藝參數(shù)：料筒溫度/： 后段160180 中段180200 前段200220模具的溫度： 8090注射壓力MPa： 70100注射時間t/s： 2060保壓時間t/

12、s： 03冷卻時間t/s： 2090總生產(chǎn)時間t/s： 501604根據(jù)塑件的的計算重量或體積，選擇注射機(jī)的型號規(guī)格，確定型腔數(shù)。A注射機(jī)額定注射量m，由于沒有限定設(shè)備，所以每次注射量不超過最大注射量的80%，即： n = （0.8 m - m）/ m式中 n 型腔數(shù) ； m 澆注系統(tǒng)重量（g）；m 塑件重量（g）；m 注射機(jī)額定注射量（g）。估算澆注系統(tǒng)體積V，根據(jù)澆注系統(tǒng)初步設(shè)計方案（下圖所示）進(jìn)行估算。V= 1/3 x 35 x （2 x2 + 2x3 + 3x3）= 700 mm 1 cm則澆注系統(tǒng)的塑料重量m= V = 1 x 0.7 1g設(shè)n=1 ，則得 m =（ m+ m）/ 0

13、.8 = （36+1） 0.8 50g從計算結(jié)構(gòu)，并根據(jù)塑料注射機(jī)技術(shù)規(guī)格，結(jié)合初步估算模具尺寸，選用SZ100/60型注射機(jī)。B根據(jù)塑件精度，由于該塑件為瓶蓋，要求精度高，另外該塑件形狀復(fù)雜，尺寸較大，故采用單型腔 n=1。綜上所述，本塑件的模具設(shè)計為一模一腔。三模具結(jié)構(gòu)模具的結(jié)構(gòu)應(yīng)能發(fā)揮成型設(shè)備的能力，最大限度地滿足塑件的工藝技術(shù)要求和生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)性要求，本塑件的模具結(jié)構(gòu)從以下幾個方面分析。1 模具的分型面分型面的選擇原則：A 便于塑件脫模，在開模時盡量使塑件留在動模內(nèi)，應(yīng)有利于側(cè)面分型和抽芯，應(yīng)合理安排塑在型腔中的方位；B 考慮好保證塑件的外觀不遭損壞；C 盡力保證塑件尺寸的精度要求（如同心

14、度等）；D 有利于排氣；E 盡量使模具加工方便。根據(jù)以上分型面的選擇原則，本塑件模具的分型面選擇如下圖所示例：草圖：2 型腔布置本塑件由于采用單型腔，故沒有分流道，而直接有主流道連接澆口進(jìn)行塑料的注射。從塑件圖可以看到該塑件為中心對稱橢圓蓋，為了塑料澆注均勻、平衡，所以澆口的位置取在與塑件對稱中心軸線重合位置。（如下圖所示）3 澆注系統(tǒng)澆注系統(tǒng)對注射成型周期和塑件質(zhì)量都有直接影響，澆注系統(tǒng)的設(shè)計應(yīng)遵循以下原則：A 在型腔布局方面給盡可能采用平衡式布置，以便平衡分流道；型腔布置和澆口開設(shè)部位力求對稱，防止模具承受偏載而產(chǎn)生溢料現(xiàn)象；型腔排列要盡可能緊湊，以減小模具外形尺寸；B 熱量及壓力損失要小

15、，因此澆注系統(tǒng)流程應(yīng)盡量短，斷面尺寸盡可能大，盡量減少彎折，表面粗糙度要低；C 確保均衡進(jìn)料，即分流道盡可能采用平衡式布置；D 在滿足型腔充滿的前提下，塑料損耗要少；E 消除冷料，防止“冷料”進(jìn)入型腔而影響塑件質(zhì)量；F 避免塑件出現(xiàn)缺陷，避免熔體出現(xiàn)充填不足或塑件出現(xiàn)氣孔、縮孔、殘余應(yīng)力、翹曲變形或尺寸偏差過大以及塑料流將嵌件沖壓位移或變形等各種成型不良現(xiàn)象；G 塑件外觀質(zhì)量要好，做到去處修整澆口方便，澆口痕跡無損塑件的美觀和使用；H 盡可能使塑件不進(jìn)行或少進(jìn)行后加工，成型周期短，效率高；I 大多數(shù)熱塑性塑料熔體的假塑性行為特性，應(yīng)予充分利用。澆口的樣式及尺寸本模具采用單型腔模成型，由前頁所述

16、，采用主流道型澆口，塑料熔體直接流入型腔，這樣壓力損失小，進(jìn)料速度快，成型容易；另外，傳遞壓力好，保壓補(bǔ)縮作用強(qiáng)，簡化模具結(jié)構(gòu)，制造方便。查SZ100/60型注射機(jī)參數(shù)表，得：噴嘴口直徑 = 3.5mm；塑件厚度 t = 1.5mm；由經(jīng)驗數(shù)據(jù)公式得：澆口小端面直徑 d = + （0.51.0） = 3.5 + 0.5 = 4mma = 2 6， r = 1 3 ， D=6mm ， L 60;本設(shè)計中，澆口由于結(jié)構(gòu)限制，分為部分，兩部分之間有密封圈密封防止溢料。在定模板座部分澆口長20mm，在行腔板部分澆口（在型腔壁厚度校核后）長25mm，共長L = 45mm。為了便于加工，在定模座板和型腔板

17、銜接棉初斷面尺寸直徑取5mm。澆口設(shè)計樣式圖如下圖所示：澆口套澆口套一般為標(biāo)準(zhǔn)件，使用澆口套模具有利于安裝，更換方便，澆口套不用自己拋光，減少加工工序。本設(shè)計中，澆口套的尺寸為直徑30mm，高23mm，其中套在定模座板上的肩臺直徑40mm，高5mm。澆口套與噴嘴配合的圓凹槽深3mm，直徑18mm。4溢流及排氣系統(tǒng) 溢流模具設(shè)計時應(yīng)注意防止設(shè)計缺陷而造成在塑件加工時有溢流現(xiàn)象的產(chǎn)生。這是就要注意模具的表面精度是否合理，密封是否嚴(yán)密等。 排氣在注射成型過程中，模具內(nèi)除了型腔和澆注系統(tǒng)中原有的空氣外，還有塑料受熱或凝固產(chǎn)生的低分子揮發(fā)氣體，這些氣體若不能順利排出，則可能因填充時氣體被壓縮而產(chǎn)生高溫，

18、引起塑件局部炭化燒焦，或使塑件產(chǎn)生氣泡，或使塑料溶接不良而引起缺陷。注射模的排氣方式，大多數(shù)情況下是利用模具分型面或配合間隙自然排氣。只有在特殊情況下采用開始排氣槽的排氣方式。由本塑件的尺寸可以看出，塑件的厚度只有1.5mm，屬于薄壁件，另外塑件的正投影面積有208cm，限度塑件厚度來說，屬于大面積的的塑件，所以注射過程中，利用分型面自然排氣就可以達(dá)到排氣的效果，所以本設(shè)計不設(shè)計排氣結(jié)構(gòu)。5. 成型零件的設(shè)計與計算塑料在成型加工過程中， 用來填充塑料熔體以成型制品的空間稱為型腔。而構(gòu)成這個型腔的零件叫做成型零件。結(jié)合本設(shè)計的模具結(jié)構(gòu)，成型零件包括凹模、凸模、型腔內(nèi)外鑲件、近似半圓的橢圓型芯。.

19、凸、凹模設(shè)計、尺寸計算及型腔的剛度強(qiáng)度校核由于本塑件外形帶有橢圓形腔有突出圓環(huán)，以及形狀復(fù)雜的把手，所以該模具的凹模設(shè)計為鑲嵌式凹模，這樣凹模便于加工成型，局部損壞容易更換。A 型腔壁厚和底版厚度的計算在注射成型過程中，型腔主要承受塑料熔體的壓力，因此模具型腔應(yīng)該具有足夠的強(qiáng)度和剛度。型腔內(nèi)鑲件側(cè)壁厚度s 按剛度條件計算得： s r （0.75rp+E）/ (E-1.25rp)1/2 -1 = 40 x (0.75x40x30 + 2.1x10x0.03)(2.1x10x0.03 1.25x40x30)1/2 - 1 = 8.99 按強(qiáng)度條件計算:s r /( -2p)1/2 -1 = 40

20、x 2500(2500-2x30)1/2 - 1 = 0.49由于型腔內(nèi)鑲件其四周還有外鑲件過盈配合,綜合剛度和強(qiáng)度的校核結(jié)果, 型腔內(nèi)鑲件策壁厚度取 s = 6mm.，外鑲件厚度為長、短軸分別為177、103和100、85組成的橢圓環(huán)。由以上計算的結(jié)果，當(dāng)s=15時為型腔內(nèi)鑲件橢圓頂部的壁厚，那么型腔板的厚度為型腔深度35mm與壁厚15mm之和，為h = 50mm。B 動模型腔側(cè)壁厚度強(qiáng)度校核按照注射成型模具型腔側(cè)壁厚度經(jīng)驗公式 s = 0.2L + 0.17 = 204x0.2+0.17 = 40.97mm側(cè)壁厚度S長、S 短按剛度條件校核分別得：S長 = S 短 1.15ph/(E) =

21、 1.1530x1.5(2.1x10x0.03) = 0.433mm按強(qiáng)度條件計算:S長 r/( -2p) -1 = 102x2500(2500-2x30) -1 = 1.246mmS 短 r/( -2p) -1 = 65x2500(2500-2x30) -1 = 0.794mm根據(jù)厚度尺寸和校核結(jié)構(gòu)，側(cè)壁厚度s =40.97mm 合適，故本模具型腔側(cè)壁厚度 s =50mm，另外動模板厚度S也取 S =50 mm.注： E模具材料的彈性模量（MPa），碳鋼為2.1x x10；p型腔壓力，一般取2540MPa，本設(shè)計計算中統(tǒng)一取 p = 30 MPa； 剛度條件，即允許變形量（mm），查表=0.

22、0250.04，本設(shè)計計算中統(tǒng)一取值 = 0.03； 模具材料的許用壓力（MPa），一般合金模具鋼許用壓力為21002800MPa，本設(shè)計計算中統(tǒng)一取值 = 2500MPa；r型腔半徑尺寸，由于本模具型腔為橢圓形，半徑取的是約值，或長、短軸分別計算；凸、凹模尺寸計算A型腔內(nèi)鑲件尺寸計算：由于沒有說明塑件公差等級，查有關(guān)手冊查到該塑件的公差等級為IT4級，按照該精度查到長軸尺寸88、短軸尺寸73、和深度尺寸35的公差分別為0.01mm、0.008mm、0.007mm，所以三個尺寸分別標(biāo)為880 -0.01mm、730 -0.008mm、350 -0.007 .長、短軸徑向尺寸和深度計算，x =

23、3/4、x=2/3L = （Ls+LsScp-x）+z 0 = （88+88x0.02-3/4x0.01）+（1/4x0.01） 0 mm= 89.7525+0.0025 0mm 90+0.003 0mmL = （Ls+LsScp-x）+z 0 = （73+73x0.02-3/4x0.008）+（1/4x0.008） 0 mm =74.454+0.002 0 mm74.5+0.002 0mmH = （Hs+HsScp-x）+z 0 = （35+35x0.02-3/4x0.007）+（1/3x0.007） 0mm = 35.69475+0.00233 0mm 35.70+0.002 0mm型腔內(nèi)

24、鑲件簡圖如下：B型腔外鑲件尺寸計算：按照精度IT4級查到長軸尺寸177mm相對橢圓環(huán)型腔為12mm、短軸尺寸103mm相對橢圓環(huán)型腔為12mm、和深度尺寸12的公差分別為0.012mm、0.01mm、0.005mm，所以三個尺寸分別標(biāo)為177+0.012 0 mm、103+0.01 0 mm、12+0.005 0 mm.長、短軸徑向尺寸和深度計算，x = 3/4、x=2/3L = （Ls+LsScp+x） 0 +z = （177+12x0.02+0.75x0.012） 0 -（1/4x0.012）mm=177.249 0 -0.003mm177.200 -0.003mmL = （Ls+LsSc

25、p+x） 0 +z = （103+12x0.02+0.75x0.01） 0 -（1/4x0.01）mm=103.2475 0 +0.0025mm103.200 +0.003mm型腔外鑲件簡圖如下：C型腔板成型部位尺寸計算：按照精度IT4級查到長軸尺寸180mm相對外鑲件為12mm、短軸尺寸106mm相對外鑲件為12mm、和深度尺寸12的公差分別為0.014mm、0.01mm、0.005mm，所以三個尺寸分別標(biāo)為1800 -0.014mm、1060 -0.01mm、120 -0.005mm.長、短軸徑向尺寸和深度計算，x = 3/4、x=2/3L = （Ls+LsScp-x）+z 0 = （18

26、0+12x0.02-3/4x0.014）+（1/4x0.014） 0 mm= 180.2302+0.0035 0mm180.20+0.004 0mm型腔板成型部位型腔外鑲件簡圖如下：L = （Ls+LsScp-x）+z 0 = （106+12x0.02-3/4x0.01）+（1/4x0.01） 0mm=106.2325+0.0025 0mm106.20+0.003 0mmH = （Hs+HsScp-x）+z 0 = （12+12x0.02-3/4x0.005）+（1/3x0.005） 0mm=12.23625+0.00167 0 mm12.20+0.002 0 mm型腔內(nèi)鑲件簡圖如下：D動模型

27、腔尺寸計算：按照精度IT4級查到長軸尺寸204mm、短軸尺寸130mm、和深度尺寸1.5mm的公差分別為0.014mm、0.012mm、0.003mm，所以三個尺寸分別標(biāo)為2040 -0.014mm、1300 -0.012mm、1.50 -0.003mm.長、短軸徑向尺寸和深度計算，x = 3/4、x=2/3L = （Ls+LsScp-x）+z 0 = （204+204x0.02-0.75x0.014）+（1/4x0.014） 0 mm=208.0695+0.0035 0mm208.00+0.004 0mmL = （Ls+LsScp-x）+z 0 = （130+130x0.02-0.75x0.

28、012）+（1/4x0.012） 0mm=132.591+0.003 0 mm132.60+0.003 0 mmH = （Hs+HsScp-x）+z 0 = （1.5+1.5x0.02-0.75x0.003）+（1/3x0.003） 0mm=1.52775+0.001 0mm1.53+0.001 0mm動模型腔簡圖如下：E半橢圓球型芯尺寸計算按照精度IT4級查到長軸尺寸85mm，短軸尺寸70mm，和成型所需高度尺寸35mm的公差分別為0.010mm、0.008mm、0.007mm，所以三個尺寸分別標(biāo)為85+0.010 0 mm、70+0.008 0 mm、35+0.007 0 mm.A長、短軸

29、徑向尺寸和深度計算，x = 3/4、x=2/3L = （Ls+LsScp+x） 0 +z = （85+85x0.02+0.75x0.010） 0 -（1/4x0.010）mm=86.7075 0 -0.0025mm86.700 -0.003mmL = （Ls+LsScp+x） 0 +z = （70+70x0.02+0.75x0.008） 0 -（1/4x0.008）mm=71.406 0 +0.002mm71.40 0 -0.002mmL = （Ls+LsScp+x） 0 -z = （35+35x0.02+3/4x0.007 0 -（1/4x0.0007）mm=35.70525 0 -0.00

30、175mm35.70 0 -0.002mmB手柄成型部位尺寸計算按照精度IT4級查到手柄尺寸寬18mm、尺寸和高度尺寸15mm的公差均為0.005mm，所以兩個尺寸分別標(biāo)為180 -0.005mm、150 -0.005mm。寬度和高度的尺寸計算中，x = 3/4、x=2/3L = （Ls+LsScp-x）+z 0 = （18+18x0.02-0.75x0.005）+（1/4x0.005） 0 mm=18.35625+0.00125 0mm18.36+0.001 0mmH = （Ls+LsScp-x）+z 0 = （15+15x0.02-0.75x0.005）+（1/4x0.005） 0mm=1

31、5.29625+0.00125 0 mm15.30+0.001 0 mm半橢圓球型芯簡圖如下：注：Scp塑料平均收縮率，聚丙烯塑料的平均收縮率為1.0%2.5%，本設(shè)計計算中，塑料平均收縮率統(tǒng)一取 Scp = 2.0% = 0.02；塑件公差；X修正系數(shù)，一般為1/23/4，公差值大取小值，對中小型塑件一般取3/4，本設(shè)計的計算中，修正系數(shù)統(tǒng)一取x = 3/4；x修正系數(shù)，一般為1/22/3，當(dāng)制品尺寸較大、精度比較低時取小值，反之取大值，本設(shè)計的計算中，修正系數(shù)統(tǒng)一取x= 2/3；Lm型腔或型芯徑向尺寸（mm）；Hm型腔深度 （mm）；Ls塑件外形基本尺寸 （mm）；Hs塑件高度基本尺寸 （

32、mm）；動模墊板厚度按照注射成型模具動模墊板厚度經(jīng)驗公式計算 h = 0.12L = 0.12 x 204 = 24.48 mm故：動模墊板厚度h = 25 mm.矩形型芯的尺寸動模板厚 S = 40mm，動模墊板厚 h = 25mm，已經(jīng)把手的外形尺寸可以得到矩形型芯的尺寸： 高度 H = 40 + 25 + 12 = 77mm 厚度 h = 18mm按照精度IT4級查到塑件長、寬尺寸18mm、15mm、和深度尺寸12的公差均為0.005mm，所以三個尺寸分別標(biāo)為18+0.005 0 mm、15+0.005 0 mm、12+0.005 0 mm.長、寬徑向尺寸和深度計算，x = 3/4、x=

33、2/3L = （L+ LScp+x） 0 +z = （18+18x0.02+0.75x0.005） 0 -（1/4x0.005）mm=18.363 0 -0.00125mm18.40 0 -0.001mmL = （L+ LScp+x） 0 +z = （15+15x0.02+0.75x0.005） 0 -（1/4x0.005）mm=15.303 0 -0.00125mm15.30 0 -0.001mmH = （H+ HScp+x） 0 +z = （12+12x0.02+0.67x0.005） 0 -（1/3x0.005）mm= 12.24335 0 -0.00167 mm 12.200 -0.0

34、02 mm矩形型芯簡圖如下：6 脫模方式及其脫出機(jī)構(gòu)的設(shè)計脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計原則：A 結(jié)構(gòu)可靠：機(jī)械的運(yùn)動準(zhǔn)確、可靠、靈活，并有足夠的剛度和強(qiáng)度。B 保證塑件不變形、不損壞。C 保證塑件外觀良好。D 盡量使塑件留在動模一邊，以便借助于開模力驅(qū)動脫模裝置，完成脫模動作。 脫模力的計算脫模力是指塑件從型芯上脫出時所需克服的阻力。本模具設(shè)計為兩次脫模，第一次是將芯軸頂離動模板，使半球型芯有回轉(zhuǎn)余地，第二次是頂桿前移而拉桿不動，拉桿相對芯軸產(chǎn)生一個力矩，實現(xiàn)半球型芯的回轉(zhuǎn)脫模，有限位支柱限制副頂板移動，這個過程芯軸相對頂桿為浮動，所以將拉桿設(shè)計成擺動形式。A 第一次頂出脫模力的計算塑件包緊型芯的側(cè)面積A （

35、mm）：A = hC = 1.5 x 1.5（a+b）-srp（ab） = 1.5 x 3.14x1.5x（204+130）-srp（204x130）= 1592.688 mm1600 mmF = pA = 8 x 1600 = 12800 NF = F（fcosa-sina）= 12800 x （0.5x1 0）= 6400 NF = 0.1A = 0.1 x 1600 = 160 N總脫模力F的結(jié)果為： F = F + F = 6400 + 160 = 6560 N 7000 NB 第二次頂出脫模力的計算塑件包緊型芯的側(cè)面積（近似橢圓，按照半徑40的球計算）A （mm）：A = 4R/2

36、=4 x 3.14 x 40 2 = 10048 mmF = pA = 8 x 10048 = 80384 NF = F（fcosa-sina）= 80384 x （0.5x1 0）= 40192 N F = 0.1A = 0.1 x 10048 = 1004.8 N總脫模力F的結(jié)果為：F = F + F = 40192 + 1004.8 = 41196.8 N 42000 NC 矩形型芯脫模力計算F = 8tELcos（f-tg）/（1-）K + 10B = 8x1.5x1.65x10x0.02x15xcos1x（0.1-tg1）（1-0.43）x1.0087 + 10x3 = 5014.5

37、0 N 頂桿的尺寸、校核A頂桿的位移尺寸設(shè)計橢圓型芯在合模沒有頂出時在動模板以下 5mm，頂桿頂出后在動模板以上10mm.根據(jù)橢圓型芯的位移距離，可以得到頂桿位移的第一個階段的距離為 L = 15mm.當(dāng)頂桿第一階段頂出完成后，第二階段的頂出是為了橢圓型芯旋轉(zhuǎn)出橢圓型腔。如上圖所示：L = L 1 ，當(dāng)L旋轉(zhuǎn)到L 1狀態(tài)時，橢圓型芯完全旋轉(zhuǎn)出型腔，L= L 35 = sprt（42+ 35） - 35 = 20mm；所以當(dāng)橢圓型芯完全旋轉(zhuǎn)出橢圓型腔頂桿需再頂出 L = 24x2042 = 11.428mm 12mm.所以頂桿的位移總量為 L = L+ L = 15 + 12 = 27 mm.同

38、時得到頂桿固定板到托板之間的距離為 h = L = 27mm.有上可得，頂桿的長度為頂桿固定板與托板的間距27mm，墊板厚25mm，托板厚40mm，和動模板厚40mm之和，減去頂桿在動模板以下的5mm.頂桿總長度 L = 27 + 25 + 40 + 40 5 = 127mmB.頂桿的尺寸確定和校核當(dāng)設(shè)計使用2根頂桿的來頂出脫模的時，假設(shè)頂桿為圓形件，先求直徑；d= L F/（nE） = 127x （7000+5000）（2x2.1x10） = 4.65mm若用d=5mm的直徑頂桿,材料為45#鋼，校核如下： = 4 F/（nd） = 4x7000 （2x3.14x5） = 178.34 MP

39、a 320MPa所以當(dāng)頂桿d=5mm時，符合要求。但是為了工作平穩(wěn)，頂桿不取圓柱形，結(jié)合d=5mm尺寸，頂桿去厚度5mm，寬度10mm的圓頭矩形。.拉桿的尺寸和結(jié)構(gòu)由于本模具的脫模過程中，第一次脫模時，用拉桿將芯軸頂離動模板，使半橢圓球型型芯有回轉(zhuǎn)余地，這是完成第二次脫模時，頂桿前移而拉桿就不動，拉桿相對芯軸產(chǎn)生一個力矩，實現(xiàn)半橢圓球型芯的回轉(zhuǎn)脫模，當(dāng)拉桿頂芯軸的時候，即同頂桿的頂出量相同，也是15mm后，由限位支柱限制副頂板移動，這個過程中，芯軸相對頂桿為浮動，所以就將拉桿設(shè)計為擺動形式。A根據(jù)上述的拉桿工作原理和過程，計算了拉桿的外形尺寸：假設(shè)拉桿為圓柱件，先求其直徑，已知設(shè)計的拉桿數(shù)目為

40、2根。根據(jù)公式和拉桿數(shù)目得 d = sprt2F/（） = sprt2x42000（3.14x2500） = 6.68參考假設(shè)值d = 6.68的結(jié)果，為了半橢圓型芯在脫模過程中，旋轉(zhuǎn)時能夠平穩(wěn)，采用圓頭矩形，厚度為7mm，寬度為30mm。B由于拉桿的結(jié)構(gòu)為擺動形式，所以拉桿就有銷軸連接的兩部分組成，連接部分設(shè)計為齒形連接。由于拉桿和頂桿結(jié)構(gòu)相似，有頂桿的尺寸計算結(jié)構(gòu)結(jié)合拉桿本身在模具結(jié)構(gòu)中的位置，拉桿和拉桿座的總長度為163mm，其中固定在副頂板一端的拉桿座長度為63mm，連接芯軸的一段拉桿座長為100mm，另加連接部分為7mm，共107mm。C連接部分拉桿和欄桿座均為直徑7的半圓，欄桿部分

41、有2個，寬度為7，欄桿座部分有3個，寬度為5mm，交錯連接，并有軸銷定位。綜合拉桿擺動時受力情況和尺寸，軸銷選用直徑3，長30mm，其中螺紋長6mm。拉桿及拉桿座連接草圖如下：杠桿復(fù)位機(jī)構(gòu)為了避免合模時橢圓半球型芯與型腔內(nèi)鑲件接觸造成檫傷，設(shè)計采用杠桿和楔桿使頂出系統(tǒng)先復(fù)位。A杠桿由杠桿的作用和其在整套模具機(jī)構(gòu)尺寸得到，杠桿在使頂出系統(tǒng)復(fù)位的過程中，頂出系統(tǒng)的位移量限制在27mm以下，所以杠桿的一般一半長應(yīng)為27mm加上軸銷固定部分主頂板厚度的一半12mm，故杠桿的一半長為39mm，但是當(dāng)一半長恰好為39mm時，杠桿就會和托板和主頂板相互垂直而造成“頂死”現(xiàn)象就不能繼續(xù)工作，嚴(yán)重還會損壞模具，

42、所以半長應(yīng)大于39mm，設(shè)計開模厚杠桿和托板的夾角為60，計算杠桿半長 L = 39 /sin60 = 45.03mm，故取杠桿的半長L=45mm.與楔桿相互作用的一半杠桿，轉(zhuǎn)動范圍只有主頂板厚度的一半12mm，加上副頂板厚度24mm，為36mm，當(dāng)杠桿與動模座板夾角60時，杠桿長41.56mm，取L=45mm。杠桿在使頂出系統(tǒng)復(fù)位時，模具空載，復(fù)位力很小，故杠桿尺寸不必校核，根據(jù)模具整體尺寸比較，杠桿選用圓頭矩形，厚、寬均為10mm，長度經(jīng)前面計算L = L +L = 85mm.B楔桿楔桿的作用是撥動杠桿，由于杠桿復(fù)位所需力不大，所以楔桿受力也不大，又有擋塊導(dǎo)向，所以楔桿強(qiáng)度也可不必校核，尺

43、寸根據(jù)整套模具結(jié)構(gòu)選用適當(dāng)即可。為了楔桿完全與杠桿端面重合使工作平穩(wěn)，楔桿一頭為楔形并倒圓角，厚、寬均為10mm。楔桿若能正常工作，長度應(yīng)該大于 235mm，小于250mm，本設(shè)計楔桿長度為 L = 240mm.C楔桿與杠桿中心的間距為了杠桿和楔桿能順利工作，經(jīng)計算，當(dāng)楔桿與杠桿完全作用，杠桿能將頂出系統(tǒng)完全復(fù)位成60左右時，杠桿軸銷中心到楔桿中心的間距為 S = 30mm. 杠桿軸銷中心到主頂板邊緣的距離為25mm。D 軸銷綜合杠桿和楔桿的受力情況和尺寸，軸銷選用直徑8，長29.5mm，其中螺紋長7mm。軸銷草圖如下：限位螺釘及彈簧的確定限位螺釘和彈簧的作用是當(dāng)成型部位的矩形型芯滑動的時候限

44、制和先行復(fù)位。A限位螺釘 根據(jù)矩形型芯的外形尺寸18x70x75.5mm，選定標(biāo)準(zhǔn)件8的螺釘，其中限位螺釘?shù)拈L度L=48mm。b彈簧參數(shù)的確定由型芯復(fù)位時所需的里僅為矩形型芯和行腔板、托板之間的摩擦阻力所以所需力很小，彈簧受力大小可以忽略，彈簧的參數(shù)適當(dāng)即可，設(shè)計彈簧數(shù)為n=3。參照托板間預(yù)留的間隙15mm和限位螺釘?shù)闹睆綖?mm，選取彈簧的規(guī)格為： d = 1mm，D=10mm，t = 4.94mm，極限工作負(fù)荷Fj=35.2mm，彈簧高h(yuǎn)=21mm。彈簧尺寸簡圖如下：限位支柱的尺寸為固定位置確定限位支柱的作用是當(dāng)拉桿移動到指定為位置時，限制連接拉桿的副頂板在繼續(xù)前移以達(dá)到順利脫模的目的。A

45、限位支柱在模具中不受外力作用，由上、下不同直徑的圓柱構(gòu)成。在脫模的過程中，拉桿上下位移的總量為15mm，所以限位支柱就是限制副頂板超過該距離，根據(jù)模具的尺寸結(jié)構(gòu)得到副頂板到限位支柱的“臺階”處，也就是限制副頂板運(yùn)動的地方的距離為15mm。由此可以可以得到不同直徑的限位支柱兩段的長度分別為大直徑段長36mm，小直徑段長39mm。B大直徑段的直徑定為20mm，小直徑段的直徑定為16mm。C限位支柱有兩頭各有一個直徑4mm，高4mm的圓柱臺定位，以使限位支柱固定。D限位支柱共4個，尺寸相同。限位支柱的中心線到頂板的邊界的距離分別是42mm和50mm，其中離靠支撐條一邊的距離為42mm。限位支柱樣式簡

46、圖：主頂板與副頂版所用螺釘?shù)倪x取和固定位置確定A主頂板和副頂板托板的固定均選用5的標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)六角圓柱螺釘，螺釘長度為15mm。B主頂板的托板固定和副頂板的托板固定均使用6個螺釘。C固定螺釘中心到各頂板的邊距為15mm和43mm，其中43mm為螺釘?shù)娇扛軛U槽的一邊的邊距。托板、擋塊和墊板的尺寸確定A由的選定中，限位螺釘和彈簧的尺寸預(yù)定托板的厚度為40mm。B擋塊是楔桿工作過程中，導(dǎo)正楔桿導(dǎo)向的裝置，楔桿由于要撥動杠桿，所以擋塊一定程度上也受楔桿徑向作用力，也可以做為保護(hù)楔桿的作用。楔桿的寬度為10mm，每個擋塊由2個6的螺釘與脫板固定，所以確定擋塊的寬度為30mm，厚度20mm。C墊板和矩形型芯過盈

47、配合并且有限位螺釘連接，為了矩形型芯固定的穩(wěn)定和限位螺釘?shù)木o固，墊板的厚度定為25mm。 7冷卻系統(tǒng)塑料在成型過程中，模具溫度會直接影響塑料的充模、定型、成型周期和塑件質(zhì)量。所以模具上需要設(shè)置溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)以達(dá)到理想的溫度要求，溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)又可分為冷卻系統(tǒng)和加熱系統(tǒng)兩類。 冷卻系統(tǒng)設(shè)計原則： A盡量保證塑料收縮均勻，維持模具的熱平衡；B冷月水孔的數(shù)量越多，孔徑越大，則對塑件的冷卻效果越均勻；C進(jìn)可能使冷卻水孔至型腔表面的距離相等；D澆口處加強(qiáng)冷卻；E應(yīng)降低進(jìn)水與出水的溫差，使進(jìn)水與出水的溫差不大于5；F合理選擇冷卻水道形式和確定冷卻水管接頭位置；G冷卻誰管道盡量避免與模具上其他機(jī)構(gòu)發(fā)生干涉現(xiàn)象，

48、冷水管道進(jìn)出接頭應(yīng)埋入模板內(nèi)。查表得到材料聚丙烯（PP）的成型溫度Ts、模具溫度Tm和脫模溫度Te的參數(shù)分別為：Ts = 160260 、Tm = 4060、Te = 60100.冷卻介質(zhì)有冷卻水和壓縮空氣，由于水的熱容量大，傳熱系數(shù)大，成本低，所以本模具也設(shè)計使用冷卻水達(dá)到冷卻目的。（1）.冷卻系統(tǒng)計算單位時間內(nèi)從型腔散發(fā)的總熱量 A每次需要的注射量（Kg）G = nG + G = 1 x 0.036 + 0.001 = 0.037KgB確定生產(chǎn)周期（s） 查塑料成型參數(shù)表得：生產(chǎn)周期 t = 50 160 s ； 本設(shè)計去生產(chǎn)周期 t = 120s.C聚丙烯單位熱流量Qs （KJ/Kg）

49、查塑料性質(zhì)參數(shù)表得：熱流量Qs = 586 KJ/Kg.D每小時需要注射的次數(shù)（N/次） N = 3600/t = 3600 120 = 30次E每小時的注射量 （Kg/h） W = NG = 30 x 0.037 = 1.11 Kg/h求從型腔內(nèi)發(fā)出的總熱量 （KJ/h） Q = NGQs = 30 x 0.037 x 586 = 650.46 KJ/h求模具表面空氣對流所散去的熱量Q . A自然對流時的傳熱系數(shù)a，單位為 W/（mK） 當(dāng)0 Tav 300 時，計算系數(shù)，按如下經(jīng)驗公式計算： = 1.1630.25 + 360/（Tav+300） = 1.163 x 0.25 + 360（

50、90+300） = 1.364； a =（Tav Tr）1/3 = 1.364 x （90 25）1/3 = 5.484 W/（mK） 式中Tav 、Tr分別為模具平均溫度和室溫，查表分別取Tav=90和Tr=25. B能夠發(fā)生對流的模具表面積，單位為m. 模具整體長、寬、高約300mm、200mm、300mm，加上凸、凹面等，所以模具四周與空氣接觸的側(cè)表面積 Amc 0.55 m. 分型面的面積 Amf 0.06m 型腔的表面積 Am = 1.5L + 4r+ 4ab/4 -r= 1.5x507.23 + 4x3.14x40= 27434.23mm 0.0274m.其中L為橢圓周長L1.5（

51、a+b）-sprt（ab），r為橢圓半球近似球形的半徑，a、b分別為橢圓的長軸和短軸。 開模率 =t-（t+t）/t = 120 - （25+25） 120 = 0.583；其中t為注射成型周期，即總生產(chǎn)周期t=120s，t、t分別為注射時間和冷卻時間，查塑料注射成型參數(shù)表，t=2060s，t=2090s，設(shè)計模具的注射時間和冷卻時間均為25s； A = Amc + （Amf + Am） = 0.55 + （0.06 + 0.0274）x 0.583 0.626 m.綜合A.B兩點(diǎn)計算結(jié)果得： Q = 3.6aA（Tav Tr） = 3.6 x 5.484 x 0.626 x （90 25）= 802.035 KJ/h綜合、的計算結(jié)果比較Q Q ,即模具型腔發(fā)出的總熱量Q小于模具表面空氣對流所散去的熱量Q ，所以，本設(shè)計的模具結(jié)構(gòu)中不設(shè)置冷卻裝置，采用自然冷卻。8合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計為了保證注射模準(zhǔn)確合模和開模，在注射模中必須設(shè)置導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的作用是導(dǎo)向、定位以及承受一定的側(cè)向壓力。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的形式主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐面導(dǎo)向。由于本模具生產(chǎn)的塑件為瓶蓋，精度要求高，所以設(shè)計導(dǎo)