單層工業(yè)廠房課程設(shè)計(jì)計(jì)算書教資類別

1、單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書 學(xué)號(hào): 學(xué)院：水利與建筑 專業(yè)：土木工程 班級(jí)：1103姓名： 一 設(shè)計(jì)資料1. 某金工車間，單跨無(wú)天窗廠房，廠房跨度l=24m，柱距為6m，車間總長(zhǎng)度為120m，中間設(shè)一道溫度縫，廠房剖面圖如圖所示：2. 車間內(nèi)設(shè)有兩臺(tái)雙鉤橋式起重機(jī)，吊車起重量為200/50kn。3. 吊車軌頂標(biāo)高為9.6m。4. 建筑地點(diǎn)：哈爾濱。5. 地基：地基持力層為亞粘性層，地基承載力特征值為fak=180kn/m2。最高地下水位在地表15m。6. 材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c30，縱向鋼筋采用hrb400級(jí)，(360n/mm2)箍筋采用hpb235級(jí)。(300n/mm2)二. 選用結(jié)構(gòu)

2、形式1. 鋼屋蓋，采用24米鋼桁架，桁架端部高度為1.2m,中央高度為2.4m，屋面坡度為，屋面板采用彩色鋼板，厚4mm。2. 預(yù)制鋼筋混凝土吊車梁和軌道鏈接采用標(biāo)準(zhǔn)圖g325，中間跨dl-9z，邊跨dl-9b，梁高。軌道連接采用標(biāo)準(zhǔn)圖集g3253. 預(yù)制鋼筋混凝土取軌道頂面至吊車梁頂面的距離，故牛腿頂面標(biāo)高=軌頂標(biāo)高-=9.6-1.2-0.2=8.2查附錄12得，吊車軌頂至吊車頂部的高度為2.7m,考慮屋架下弦至吊車頂部所需空間高度為220mm,故柱頂標(biāo)高=9.6+2.7+0.22=13.52m，三 柱的各部分尺寸及幾何參數(shù)上柱 bh=400mm400mm (g1=4.0kn/m) ai=b

3、h=1.6105m2 i1=bh3/12=2.13109mm4 圖1廠房計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱截面尺寸下柱 bfhbhf=400mm800mm100mm100mm（g2=3.69kn/m） a2=1004002+（800-2100）100+225150 =1.475105mm2 i2=5003100/12+2(4001003/12+4001003002)+4（253150/36+343.7521/210025）=8.781010mm4 n=i1/i2=2.13109/(8.78109)=0.248 h1=3.6m；h2=3.6+8.6=12.2m。 =h1/h2=3.6/12.2=0.295四荷載計(jì)算

4、1. 恒荷載（1）屋蓋自重 sbs防水層 1.20.1=0.12kn/m2 20mm厚水泥砂漿找平層 1.20.0220=0.48kn/m2 大型預(yù)應(yīng)力屋面板（包括灌縫重）1.21.4=1.68kn/m2 總1 g1=3.3kn/m2 屋架 1.260.5=72.6kn 則作用屋架一段作用于柱頂?shù)淖灾貫椋篻1=693.3+0.572.6=214.5kn（2）柱自重 上柱： g2=1.23.64.0=17.28kn 下柱： g3=1.28.63.69=38.08kn（3）吊車梁及軌道自重：g4=1.2（30.4+0.86）=42.2kn2.屋面活荷載 由荷載規(guī)范查得屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kn/

5、m2，因屋面活荷載大于雪荷載0.4kn（50年一遇），故不考慮雪荷載。 q1=1.40.5612=50.4kn3.風(fēng)荷載 由荷載規(guī)范查得齊齊哈爾地區(qū)基本風(fēng)壓為 0=0.45kn 風(fēng)壓高度變化系數(shù) （按b類地面粗糙度取）為 柱頂： （按h2=11.5m）z=1.04 檐口處： （按h2=13.8m）z=1.11 屋頂： （按h2=15.4m）z=1.15 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：1k=zs1z0=1.00.81.040.45=0.37kn/m2 2k=zs2z0=1.00.51.040.45=0.23kn/m2 則作用于排架上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：q1=1.40.376=3.15kn/m q2=1.40.23

6、6=1.97kn/m fw=q(s1+s2) z0h1+(s3+s4) z0h2b =1.4（0.8+0.5）1.110.452.3+（-0.6+0.5）1.150.451.66=11.85kn （屋面坡度為1/8） 風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖： 圖2風(fēng)荷載作用下計(jì)算簡(jiǎn)圖4.吊車荷載 由附表16-2查得 pk，max=180kn； pk，min=1/2(g+g+q)- pk，max=1/2(228+200)-180=46.5kn b=5600mm，k=4400mm 則根據(jù)支座反力影響線求出作用于柱上的吊車豎向荷載為： dmax=c*q* pk，max*yi=0.91.4180（1+0.267

7、+0.8+0.067） =483.99kn dmin=c*q* pk，min*yi=0.91.446.5（1+0.267+0.8+0.067） =125.03kn 作用于每一輪子上的吊車橫向水平剎車力 fh1=q*/4(q+g)=1.40.1/4（200+77.2）=9.702kn 則兩臺(tái)吊車作用于排架柱頂上的吊車橫向水平荷載為 fh=c* fh1*yi=0.99.702（1+0.267+0.8+0.067） =18.63kn五內(nèi)力計(jì)算1恒荷載 （1）屋蓋自重作用 因?yàn)槲萆w自重是對(duì)稱荷載，排架無(wú)側(cè)移，故按柱頂為不動(dòng)鉸支座計(jì)算。由廠房計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱截面尺寸圖取用計(jì)算截面圖 圖3 取用計(jì)算截面e1=

8、0.05m,e0=0.15m,g1=214.5kn,根據(jù)n=0.248，=0.295查表得c1=1.760，c3=1.268，則可得 r=-g1/h2(e1*c1+e0*c3)=-214.5/12.2(0.051.760+0.151.268)=-4.97kn() 計(jì)算時(shí)對(duì)彎矩和剪力的符號(hào)規(guī)定為：彎矩圖繪在受拉一邊；剪力對(duì)桿端而言，順時(shí)針方向?yàn)檎?），剪力圖可繪在桿件的任意一側(cè)，但必須注明正負(fù)號(hào)，亦即取結(jié)構(gòu)力學(xué)的符號(hào)。這樣，由屋蓋自重對(duì)柱產(chǎn)生的內(nèi)力如下圖： 圖4 恒荷載內(nèi)力圖 m=-214.50.05+4.973.6=7.17knm m=-214.50.15+4.973.6=-14.28knm

9、 m=-214.50.15+4.9712.2=28.46knm n= n=n=214.5kn，v=4.97kn（2）柱及吊車梁自重作用 由于在安裝柱子時(shí)尚未吊裝屋架，此時(shí)柱頂之間無(wú)連系，沒有形成排架，故不產(chǎn)生柱頂反力；因吊車梁自重作用點(diǎn)距離柱外邊緣不少于750mm，則內(nèi)力如下圖4所示：m=0，m=m=+42.20.50-17.280.15=18.51knmn=17.28knn=17.28+42.2=59.48knn=59.48+35.50=94.98kn2.屋面活荷載作用 因屋面活荷載與屋蓋自重對(duì)柱的作用點(diǎn)相同，故可將屋蓋自重的內(nèi)力乘以下列系數(shù)，即得屋面活荷載內(nèi)力分布圖如圖4所示，其軸向壓力及

10、剪力為： q1/g1=50.4/214.5=0.235 n= n= n=50.4kn，v=0.2354.97=1.168kn3.風(fēng)荷載作用 為計(jì)算方便，可將風(fēng)荷載分解為對(duì)稱及反對(duì)稱兩組荷載。在對(duì)稱荷載作用下，排架無(wú)側(cè)移，則可按上端為不動(dòng)鉸支座進(jìn)行計(jì)算；在反對(duì)稱荷載作用下，橫梁內(nèi)力等于零，則可按單根懸臂柱進(jìn)行計(jì)算。 圖5 柱作用正風(fēng)壓圖當(dāng)柱頂作用集中風(fēng)荷載fw時(shí)，當(dāng)墻面作用均布風(fēng)荷載時(shí)，查表得c11=0.355，則得 r3= c11h21/2(q1-q2)=0.35512.21/2(3.15-1.97)=2.56kn 當(dāng)正風(fēng)壓力作用在a柱時(shí)橫梁內(nèi)反力r： r=r1+r3=8.49kn a柱內(nèi)力圖

11、如圖6所示，其內(nèi)力為 m=(fw-r)x+1/2q1x2 m=m=(11.85-8.49)3.6+1/23.153.62=36.07knmm=(11.85-8.49)12.2+1/23.1512.22=275.42knmn=n=n=0v=(fw-r)+q1x=(11.85-8.49)+3.1512.2=42.14kn圖柱作用正風(fēng)壓圖柱作用負(fù)風(fēng)壓當(dāng)負(fù)風(fēng)壓力作用在柱時(shí)（如圖所示），其內(nèi)力為m=-rx1/2qx2 m=m=-8.493.61/21.973.62=-43.33knmm=-8.4912.21/21.9712.22=-250.19knmn=n=n=0v=-r-q2x=-8.49-3.151

12、2.2=-32.52kn4吊車荷載 (1)當(dāng)dmax值作用于a柱 （如圖8-a所示） 根據(jù)n=0.248，=0.295查表得c3=1.268。吊車輪壓與下柱中心線距離按構(gòu)造要求取e4=0.35m，則得排架柱上端為不動(dòng)鉸支座時(shí)的反力值為： r1=-dmaxe4c3/h2=-483.990.351.268/12.2=-25.15kn() r2=-dmine4c3/h2=-125.030.351.268/12.2=6.50kn() 故r=r1+r2=-25.15+6.50=-18.65kn() 再將r值反向作用于排架柱頂，按剪力分配進(jìn)行計(jì)算。由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故各柱剪力分配系數(shù)相等，即a=b=0.5。（

13、如圖8-b所示）各柱的分配剪力為： va=- vb=ar=0.518.65=9.33kn() 最后各柱頂總剪力為： va= va-r1=9.33-25.15=-15.82kn() vb = vb-r2=9.33+6.50=-15.83kn() 圖8 吊車豎向荷載作用時(shí)柱頂剪力 (a)上端為不動(dòng)鉸支座時(shí) (b)柱頂作用r時(shí)則a柱的內(nèi)力為：（如圖9-a所示） m=-vax=-15.823.6=-56.95knmm=-vax+dmaxe4=-56.95+483.990.35=185.05knmm=-15.8212.2+483.990.5=48.99knmn=0knn=n=483.99knv=va=-

14、15.82kn() 圖9 吊車豎向荷載對(duì)a柱內(nèi)力圖 (a)當(dāng)dmax作用于a柱時(shí) (b)當(dāng)dmin作用于a柱時(shí) (2)當(dāng)dmin值作用于a柱時(shí)（如圖9-b所示） m=-vax=-15.823.6=-56.95knmm=-vax+dmine4=-56.95+125.030.35=5.57knmm=-15.8212.2+125.030.35=-130.49knmn=0knn=n=125.03knv=va=-15.82kn() (3)當(dāng)fh值自左向右作用時(shí)() 由于fh值同向作用在a、b柱上，因此排架的橫梁內(nèi)力為零，則得a柱的內(nèi)力：（如圖10所示） 圖10 吊車橫向水平作用 （a）吊車橫向水平作用于

15、排架 （b）橫向水平作用時(shí) m=m=fhx=18.631.0=18.63knm=18.63(9+0.6)=178.8knmn=n=n=0v=fh=18.63kn() (4)當(dāng)fh值自右向左作用時(shí)() 其內(nèi)力值與當(dāng)fh值自左向右作用時(shí)相同，但方向相反。六內(nèi)力組合 單跨排架的a柱與b柱承受荷載的情況相同，故僅對(duì)a柱在各種荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行組合。表1為a柱在各種荷載作用下內(nèi)力匯總表，表2為a柱承載力極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的基本組合，表3為a柱正常使用極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合及準(zhǔn)永久組合。 表1為a柱在各種荷載作用下內(nèi)力匯總表荷載種類恒荷載屋面活荷載風(fēng)荷載吊車荷載左風(fēng)右風(fēng)荷載編號(hào)12345678-7.1

16、71.6836.07-43.33-56.95-56.9518.63-18.63231.7850.45.981.425.76-30.95-40.68-40.6813.31-13.31193.1536.0-4.23-3.5436.07-43.33 185.055.5718.63-18.63274.950.4483.99125.033.53-2.5325.76-30.95132.183.9913.31-13.31229.0836.0345.7189.31-46.976.69275.42-250.1948.99-130.49178.85-178.85273.9850.4483.99125.034.97

17、1.16842.14-32.52-15.82-15.8218.63-18.6339.144.78194.19-175.9634.99-93.21127.75-127.75228.32360345.7189.314.140.8329.66-23.06-11.3-11.313.31-13.31 注：（1）內(nèi)力的單位是knm，軸力的單位是kn，剪力的單位是kn；（2）表中彎矩和剪力符號(hào)對(duì)桿端以順時(shí)針為正，軸向力以壓為正；（3）表中第1項(xiàng)恒荷載包括屋蓋自重、柱自重、吊車梁及軌道自重；（4）組合時(shí)第3項(xiàng)與第4項(xiàng)、第5項(xiàng)與第6項(xiàng)、第7項(xiàng)與第八項(xiàng)二者不能同時(shí)組合；（5）有fh作用時(shí)候必須有dmax或dmin

18、同時(shí)作用。表2為a柱承載力極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的基本組合組合荷載組合內(nèi)力名稱-由可變荷載效應(yīng)控制的組合（簡(jiǎn)化規(guī)則）1+0.9(2+3)1+0.9(3+5+7)1+0.9(2+3+5+7)32.62277.14220.00710.49505.93754.9346.481+0.9(4+6+8)1+0.9(2+4+6+8)1+0.9(4+6+8)-99.85231.78-49.71432.79-456.61386.51-55.301+0.9(2+4+6+8)1+0.9(2+3+5+7)1+0.9(2+3+5+7)-98.34277.14216.82755.85505.93754.9346.481+0.9

19、(4+6+8)1+0.9(4+6+8)1+0.9(4+6+8)-99.85231.78-46.52387.43-456.61386.51-55.30注：由永久荷載效應(yīng)控制的組合：其組合值不是最不利，計(jì)算從略。表3 a柱正常使用極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合組合荷載組合內(nèi)力名稱-由可變荷載效應(yīng)控制的組合（簡(jiǎn)化規(guī)則）值：活：0.7；風(fēng)：0.6；吊車：0.71+3+0.721+5+0.63+0.771+3+0.7(2+5+7)32.72 218.35160.48574.79350.59495.5235.791+4+0.7(6+8)1+4+0.7(2+6+8)1+4+0.7(6+8)-76.89 193.

20、15-35.72316.80-291.49290.84-36.151+3+0.721+5+0.63+0.7（2+7）1+5+0.63+0.7(2+7)32.72 218.35158.71599.99283.42599.2320.351+4+0.7(6+8)1+4+0.7(6+8)1+4+0.7(6+8)-76.89 193.15-33.94291.60-291.49290.84-36.15注：對(duì)準(zhǔn)永久組合計(jì)算，其值要小于標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的相應(yīng)對(duì)應(yīng)計(jì)算值，故在表中從略。七柱子設(shè)計(jì) 1.上柱配筋計(jì)算 從表2中選取兩組最不利的內(nèi)力 m1=-99.85knm；n1=231.78kn。 m2=-98.34kn

21、m；n2=277.14kn。(1) 先按m1，n1計(jì)算l0/h=23600/400=185,故需要考慮縱向彎曲影響，其截面按對(duì)稱配筋計(jì)算，偏心距為： e0=m1/n1=99.85/231.78=0.431m ea=h/30=400/30=13.33mm20mm，取20mm ei=e0+ea=431+20=451mm 1=0.5fca/n=0.514.31.6105/(231.78103)=4.91.0 取1=1.0 又l0/h=1815，故取2=1.15-0.01l0/h=1.15-0.0118=0.97 =1+12=1+1.00.97=1.199 ei=1.199451=532.75mm0.

22、3h0=109.5mm 故按大偏心受壓計(jì)算 則e=ei+h/2-as=532.75+400/2-35=697.75mm b=0.482 n1fcbh0=n/(1fcbh0)=231.78103/(1.014.3400365)=0.111b h0=0.111365=40.5mm2as=70mm 不滿足 取x=2as=70mm，則 =2as/h0=70/365=0.192 as=as=ne-1fcbh02(1-0.5)/fy(h0-as)e=ei+h/2-as=532.75+400/2-35=697.75mmas=231.78103697.75-1.014.340036520.192(1-0.50

23、.192)/360(365-35)=247.96mm2因as=247.96mm21.0 取1=1.0 又l0/h=1815，故取2=1.15-0.01l0/h=1.15-0.0118=0.97 =1+12=1+1.00.97=1.233 ei=1.233378=466.07mm0.3h0=109.5mm 故按大偏心受壓計(jì)算 則e=ei+h/2-as=466.07+400/2-35=631.07mm b=0.482 n1fcbh0=n/(1fcbh0)=277.14103/(1.014.3400365)=0.133b h0=0.133365=48.5mmminbh=0.002400400=320

24、mm2 取as=358.82mm2配置220（as=628mm2） 綜合兩組計(jì)算結(jié)果，最后上柱鋼筋截面面積每側(cè)選用(220（as=628mm2）) 2.下柱配筋計(jì)算 從表2中選取兩組最不利的內(nèi)力 m1=-456.61knm；n1=386.51kn。 m2=505.93knm；n2=754.93kn。(1) 先按m1，n1計(jì)算l0/h=8600/800=10.755,故需要考慮縱向彎曲影響，其截面按對(duì)稱配筋計(jì)算，其偏心距為： e0=m1/n1=456.61/386.51=1.181m ea=h/30=800/30=26.67mm20mm ei= e0+ea=1181+26.67=1207.67m

25、m 1=0.5fca/n=0.514.31.475105/(386.51103)=2.731.0 取1=1.0又l0/h=10.7515，故取2=1.0 =1+12=1+1.01.0=1.059 則e=ei+h/2-as=1278.92+800/2-35=1643.92mm 先按大偏心受壓計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度x，并假定中和軸通過(guò)翼緣，則有，xhf=112.5mm,b=0.550,x=n/(1fcbf)=386.51103/(1.0 14.3400)=67.57mmmina=0.0021.475105mm2=295mm2 (2)再按m2，n2計(jì)算（m2=505.93knm；n2=754.93kn）

26、 e0=m2/n2=505.93/754.93=0.670m ea=h/30=800/30=26.67mm20mm ei= e0+ea=670+26.67=696.67mm1=0.5fca/n=0.514.31.475105/(754.93103)=1.3971.0 取1=1.0 2=1.0 =1+12=1+1.01.0=1.102 則e=ei+h/2-as=1.102696.67+800/2-35=1133mm 先按大偏心受壓計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度x，并假定中和軸通過(guò)翼緣，則有，x hf=112.5mmx2as=70mm，按中和軸在腹板內(nèi)的大偏心受壓對(duì)稱配筋計(jì)算。x=n-1fc(bf-b)hf/

27、(1fcb) =754.93103-1.014.3(400-100)100/(1.014.3100)=227.92mmas=as=ne-1fcbfx(h0-0.5x) - 1fc(bf-b)hf(h0- hf)/fy(h0-as)=754.931031133-1.014.340067.57(765-0.567.57)- 14.3(400-100)100(765-100)/360(765-35)=1093mm2mina=0.0021.475105mm2=295mm2綜合兩組計(jì)算結(jié)果，最后上柱鋼筋截面面積每側(cè)選用(422（as=1520mm2）)3.柱裂縫寬度驗(yàn)算 (1)上柱 從表-3中取一組正常

28、使用極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的組合值進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算： mk=76.89knm,nk=193.15kne0=mk/nk=0.398m te=as/ate=as/(0.5bh)=628/(0.5400400)=0.0078514；1=1.0；2=0.97s=1+1.00.97=1.157則e=se0+h/2-as=1.157398+400/2-35=625mmf=0，z=0.87-0.12(1-f)(h0/e)2h0 =0.87-0.12(1-0)(365/625)2365 =303mm按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=nk(e-z)/(zas)=193.15103(625-303)/(303

29、628)=326.8n/mm2裂縫間鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)為: =1.1-0.65ftk/(tesk) =1.1-0.652.01/(0.01326.8)=0.7max=2.1(sk/es)(1.9c+0.08deq/pte) =2.10.7(326.8/200000)(1.925+0.0820/0.001) =0.498mm0.3mm不滿足要求，故重新配置鋼筋：420（as=1256mm2）則te=0.0157；sk=163.42n/mm2=1.1-0.65ftk/(tesk) =1.1-0.652.01/(0.01163.42)=0.591故max=2.1(sk/es)(1.9c+0.08de

30、q/pte) =2.10.591(163.8/200000)(1.925+0.0820/0.001) =0.21mm0.3mm滿足要求。 (2)下柱 從表-3中取一組正常使用極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的組合值進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算： mk=350.59knm,nk=495.52kne0=mk/nk=0.708m te=as/ate=as/(0.5bh)=628/(0.5400400)=0.0238因?yàn)?l0/h=10.7514；1=1.0；s=1.0則e=se0+h/2-as=1.0708+400/2-35=1073mmf=(bf-b)hf/(bh0)=(400-100)112.5/(100765)=0.44

31、1z=0.87-0.12(1-f)(h0/e)2h0 =0.87-0.12(1-0.441)(765/1073)2765 =639.5mm按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=nk(e-z)/(zas)=495520(1073-639.5)/(639.51520)=354.78n/mm2裂縫間鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)為: =1.1-0.65ftk/(tesk) =1.1-0.652.01/(0.0206354.78)=0.917max=2.1(sk/es)(1.9c+0.08deq/pte) =2.10.917(354.78/200000)(1.925+0.0822/0.0206) =0.28

32、7mm0.3mm滿足要求。4.運(yùn)輸、吊裝階段驗(yàn)算 (1)荷載計(jì)算 上柱矩形截面面積 0.16m2 下柱矩形截面面積 0.32m2 下柱工字形截面面積 0.1475m2 上柱線荷載 q3=0.1625=4kn/m 下柱平均線荷載 q1=0.32(0.6+1.5)+0.1475625/8.1=4.8kn/m 牛腿部分線荷載q2=0.24+0.4(0.250.3+0.50.250.3)/0.5/25 =10.25kn/m(2)彎矩計(jì)算 l1=0.6+6+1.5=8.1ml2=0.5m；l3=3.6m則： mc=-0.543.62=25.92knm mb=-43.6(0.5+0.53.6)-0.510

33、.250.52=-33.28knm求ab跨最大彎矩，先求反力ra： mb=0 ra=(0.54.88.12-33.28)/8.1=15.33kn令v=ra-q1x=0；x=ra/q1=15.33/4.8=3.19m則ab跨最大彎矩為： mab=15.333.19-0.54.83.192=24.48kn故最不利截面為b及c截面(3)配筋驗(yàn)算 對(duì)b截面 荷載分享系數(shù)為1.2，動(dòng)力系數(shù)為1.5，對(duì)一般建筑物，構(gòu)件的重要性系數(shù)取0=0.9，則其彎矩設(shè)計(jì)值為 mb=-1.21.50.933.28=-53.91knm 受拉鋼筋截面面積：（為偏于安全，下柱取工形截面計(jì)算） s=m/(1fcbh02)=539

34、10000/(1.014.32003652)=0.1415 查表得 s=0.928 as= m/(fysh0)=53910000/(3600.928365)=422mm2 下柱原配受拉鋼筋422（as=1520mm2），故安全 對(duì)c截面 其彎矩設(shè)計(jì)值為：mb=-1.21.50.925.92=-41.99knm 受拉鋼筋截面面積 s=m/(1fcbh02)=41990000/(1.014.34003652)=0.055 查表得 s=0.972 as= m/(fysh0)=41990000/(3600.972365)=329mm2 下柱原配受拉鋼筋420（as=1256mm2），故安全(4)裂縫寬

35、度驗(yàn)算 對(duì)b截面 te=as/(0.5bh)=1520/(0.5400200)=0.038 mbk=-1.533.28=-49.92knm sk=mk/(0.87ash0)=49920000/(0.871520365)=103.4n/mm2 =1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.652.01/(0.038103.4)=0.758 max=2.1(sk/es)(1.9c+0.08deq/pte) =2.10.758(103.4/200000)(1.925+0.0822/0.038) =0.077mm0.3mm 故滿足要求 對(duì)c截面 te=as/(0.5bh)=1256/(0.540

36、0200)=0.0314 mbk=-1.525.92=-38.88knm sk=mk/(0.87ash0)=38880000/(0.871256365)=97.48n/mm2 =1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.652.01/(0.031497.48)=0.673 max=2.1(sk/es)(1.9c+0.08deq/pte) =2.10.673(103.4/200000)(1.925+0.0820/0.0314) =0.054mmfvk=371.2kn 450,故滿足要求。(3)配筋計(jì)算 縱筋截面面積fv=1.235.2+1.4336.0=513kn as=50513103

37、/(0.85300465)=216mm2 1/2as=1/2402=201mm2 滿足要求 a/h0=50/465=0.110.3，故不需設(shè)置彎起鋼筋。八基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 1.荷載 按地基規(guī)范規(guī)定，對(duì)地基承載力特征值為160-200kn/m2，單跨廠房的跨度l30m，吊車起重量不超過(guò)30-50t的丙級(jí)建筑物，設(shè)計(jì)時(shí)可不做地基變形驗(yàn)算。當(dāng)?shù)鼗闯休d力確定基礎(chǔ)底面面積時(shí)，應(yīng)按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行計(jì)算。這樣，可從表3中選取以下兩組控制內(nèi)力進(jìn)行基礎(chǔ)底面計(jì)算： m1k=350.59knm；n1k=495.52kn；v1k=35.79kn m2k=291.49knm；n2k=290.84kn；v1k=-36.15k

38、n 初步估算基礎(chǔ)底面尺寸為: a=lb=2.43.6=8.64m2,w=1/62.43.62=5.184m3，取基礎(chǔ)高度為1.1m，基礎(chǔ)埋深為1.7m，則基礎(chǔ)自重和土重為：(取基礎(chǔ)與土的平均自重為20kn/m3) gk=mlbh=202.43.61.7=294kn 由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的外墻重： gwk=12.26.0-4.8(4.8+2.0)+2.260.3719=378kn 2.地基承載力驗(yàn)算 d=1.6，取基礎(chǔ)底面以上土的平均自重m=20kn/m3，則 fa=180+1.620(1.7-0.5)=218.4kn/m2 (1) 按第一組荷載驗(yàn)算，其基礎(chǔ)底面荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值為 mbot,1k=

39、m1k+v1kh+gwkew =350.59+35.791.1-378(0.37/2+0.8/2) =168.83kn nbot,1k=n1k+gk+gwk=495.52+299+378=1167.52kn p1k,max =nbot,1k/(lb)mbot,1k/w p1k,min =1167.52/(2.43.6)168.83/5.184=135.1332.57 167.7kn/m21.2fa=1.2218.4=262.08kn/m2 = 102.56kn/m2 pk=1/2(167.7+102.56)=135.13kn/m2fa=218.4kn/m2 (2)按第二組荷載驗(yàn)算，其基礎(chǔ)底面荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值為 mbot,2k=m2k+v2kh+gwkew =-291.49-36.151.1-378(0.37/2+0.8/2) =-552.39kn nbot,2k=n2k+gk+gwk=290.84+294+378=962.84kn p2k,max =nbot,2k/(lb)mbot,2k/w p2k,min =552.39/(2.43.6)962.84/5.184=111.44106.56 218.2kn/m21.2fa=1.2218.4=262