矩形板式基礎計算書

1、矩形板式基礎計算書一、塔機屬性塔機型號qtz80a（5512）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度h0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度h(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度b(m)1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重g0(kn)613起重臂自重g1(kn)45.8起重臂重心至塔身中心距離rg1(m)27.5小車和吊鉤自重g2(kn)3.8最大起重荷載qmax(kn)80最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離rqmax(m)11.5最小起重荷載qmin(kn)12最大吊物幅度rqmin(m)55最大起重力矩m2(kn·m)max80×11.5，12&

2、#215;55920平衡臂自重g3(kn)13.7平衡臂重心至塔身中心距離rg3(m)6.3平衡塊自重g4(kn)137平衡塊重心至塔身中心距離rg4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kn/m2)工程所在地安徽 合肥市基本風壓0(kn/m2)工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.35塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度b類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數(shù)z工作狀態(tài)1.59非工作狀態(tài)1.63風壓等效高度變化系數(shù)z1.32風荷載體型系數(shù)s工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kn/m2)工作狀態(tài)0.8&

3、#215;1.2×1.59×1.95×1.32×0.20.79非工作狀態(tài)0.8×1.2×1.63×1.95×1.32×0.351.41 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值fk1(kn)613+45.8+3.8+13.7+137813.3起重荷載標準值fqk(kn)80豎向荷載標準值fk(kn)813.3+80893.3水平荷載標準值fvk(kn)0.79×0.35×1.6×4319.02傾覆力矩標準值mk(kn·m)45.8×27.5+3.

4、8×11.5-13.7×6.3-137×11.8+0.9×(920+0.5×19.02×43)796.33非工作狀態(tài)豎向荷載標準值fk'(kn)fk1813.3水平荷載標準值fvk'(kn)1.41×0.35×1.6×4333.95傾覆力矩標準值mk'(kn·m)45.8×27.5-13.7×6.3-137×11.8+0.5×33.95×43286.52 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值f1(kn)1.2

5、fk11.2×813.3975.96起重荷載設計值fq(kn)1.4fqk1.4×80112豎向荷載設計值f(kn)975.96+1121087.96水平荷載設計值fv(kn)1.4fvk1.4×19.0226.63傾覆力矩設計值m(kn·m)1.2×(45.8×27.5+3.8×11.5-13.7×6.3-137×11.8)+1.4×0.9×(920+0.5×19.02×43)1194.8非工作狀態(tài)豎向荷載設計值f'(kn)1.2fk'1.2

6、15;813.3975.96水平荷載設計值fv'(kn)1.4fvk'1.4×33.9547.53傾覆力矩設計值m'(kn·m)1.2×(45.8×27.5-13.7×6.3-137×11.8)+1.4×0.5×33.95×43489.8三、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5.5基礎寬b(m)5.5基礎高度h(m)1.35基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級c35基礎混凝土自重c(kn/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kn/m3)19基礎混凝土保護層厚

7、度(mm)40地基參數(shù)地基承載力特征值fak(kpa)320基礎寬度的地基承載力修正系數(shù)b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數(shù)d1.6基礎底面以下的土的重度(kn/m3)19基礎底面以上土的加權(quán)平均重度m(kn/m3)19基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kpa)364.65地基變形基礎傾斜方向一端沉降量s1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量s2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b'(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： gk=blhc=5.5×5.5×1.35×25=1020.94kn 基礎及其上土的自重荷載設計值：g=1

8、.2gk=1.2×1020.94=1225.12kn 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： mk''=g1rg1+g2rqmax-g3rg3-g4rg4+0.9×(m2+0.5fvkh/1.2) =45.8×27.5+3.8×11.5-13.7×6.3-137×11.8+0.9×(920+0.5×19.02×43/1.2) =734.99kn·m fvk''=fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kn 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： m&

9、#39;'=1.2×(g1rg1+g2rqmax-g3rg3-g4rg4)+1.4×0.9×(m2+0.5fvkh/1.2) =1.2×45.8×27.5+3.8×11.5-13.7×6.3-137×11.8)+1.4×0.9×(920+0.5×19.02×43/1.2) =1108.92kn·m fv''=fv/1.2=26.63/1.2=22.19kn 基礎長寬比：l/b=5.5/5.5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 wx=lb2/

10、6=5.5×5.52/6=27.73m3 wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎x、y方向的傾覆力矩： mkx=mkb/(b2+l2)0.5=796.33×5.5/(5.52+5.52)0.5=563.09kn·m mky=mkl/(b2+l2)0.5=796.33×5.5/(5.52+5.52)0.5=563.09kn·m 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： pkmin=(fk+gk)/a-mkx/wx-mky/wy =(893.3+1020.9

11、4)/30.25-563.09/27.73-563.09/27.73=22.67kpa0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。 2、基礎底面壓力計算 pkmin=22.67kpa pkmax=(fk+gk)/a+mkx/wx+mky/wy =(893.3+1020.94)/30.25+563.09/27.73+563.09/27.73=103.89kpa 3、基礎軸心荷載作用應力 pk=(fk+gk)/(lb)=(893.3+1020.94)/(5.5×5.5)=63.28kn/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =3

12、20.00+0.30×19.00×(5.50-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=364.65kpa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 pk=63.28kpafa=364.65kpa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 pkmax=103.89kpa1.2fa=1.2×364.65=437.58kpa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mm x軸方向凈反力： pxmin=(fk/a-(mk''+fvk''h)/wx)=1.35&#

13、215;(893.300/30.250-(734.988+15.850×1.350)/27.729)=3.042kn/m2 pxmax=(fk/a+(mk''+fvk''h)/wx)=1.35×(893.300/30.250+(734.988+15.850×1.350)/27.729)=76.691kn/m2 p1x=pxmax-(b-b)/2)(pxmax-pxmin)/b=76.691-(5.500-1.600)/2)(76.691-3.042)/5.500=50.579kn/m2 y軸方向凈反力： pymin=(fk/a-(m

14、k''+fvk''h)/wy)=1.35×(893.300/30.250-(734.988+15.850×1.350)/27.729)=3.042kn/m2 pymax=(fk/a+(mk''+fvk''h)/wy)=1.35×(893.300/30.250+(734.988+15.850×1.350)/27.729)=76.691kn/m2 p1y=pymax-(l-b)/2)(pymax-pymin)/l=76.691-(5.500-1.600)/2)(76.691-3.042)/5.5

15、00=50.579kn/m2 基底平均壓力設計值： px=(pxmax+p1x)/2=(76.69+50.58)/2=63.63kn/m2 py=(pymax+p1y)/2=(76.69+50.58)/2=63.63kpa 基礎所受剪力： vx=|px|(b-b)l/2=63.63×(5.5-1.6)×5.5/2=682.49kn vy=|py|(l-b)b/2=63.63×(5.5-1.6)×5.5/2=682.49kn x軸方向抗剪： h0/l=1300/5500=0.244 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×

16、;5500×1300=29851.25knvx=682.49kn 滿足要求！ y軸方向抗剪： h0/b=1300/5500=0.244 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×5500×1300=29851.25knvy=682.49kn 滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率：tan=|s1-s2|/b'=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋hrb335 20160基礎底部短向配筋hrb335 20160基礎頂部長向配筋hrb335 20200基礎頂部短向配筋hrb335 20200

17、1、基礎彎距計算 基礎x向彎矩： m=(b-b)2pxl/8=(5.5-1.6)2×63.63×5.5/8=665.42kn·m 基礎y向彎矩： m=(l-b)2pyb/8=(5.5-1.6)2×63.63×5.5/8=665.42kn·m 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 s1=|m|/(1fcbh02)=665.42×106/(1×16.7×5500×13002)=0.004 1=1-(1-2s1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004 s1=1-1/2=1

18、-0.004/2=0.998 as1=|m|/(s1h0fy1)=665.42×106/(0.998×1300×300)=1710mm2 基礎底需要配筋：a1=max(1710，bh0)=max(1710，0.0015×5500×1300)=10725mm2 基礎底長向?qū)嶋H配筋：as1'=11108mm2a1=10725mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 s2=|m|/(1fclh02)=665.42×106/(1×16.7×5500×13002)=0.004 2=1-(1-2s2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004 s2=1-2/2=1-0.004/2=0.998 as2=|m|/(s2h0fy2)=665.42×106/(0.998×1300×300)=1710mm2 基礎底需要配筋：a2=max(1710，lh0)=max(171