鋼結構設計梯形鋼屋架

1、梯形鋼屋架課程設計計算書專 業(yè)： 土木工程 姓 名： 學 號： 指導老師： 完成日期： 目錄一、設計資料 . 3二、屋架幾何尺寸及檁條布置 . 31、屋架幾何尺寸 .32、檁條布置 .4三、支撐布置 . 51、上弦橫向水平支撐 .52、下弦橫向和縱向水平支撐. .53、垂直支撐 .54、系桿 .5四、荷載與內力計算 . 61、荷載計算 .62、荷載組合 .63、內力計算 .7五、桿件截面設計 . 71、節(jié)點板厚度 .72、桿件計算長度系數(shù)及截面形式.93、上弦桿 .94、下弦桿 .95、再分式腹桿 ig-gf .106、豎腹桿 ie.10六、節(jié)點設計 . 131、下弦節(jié)點“b”.132上弦節(jié)點

2、“c” . 163有工地拼接的下弦節(jié)點“f”.184屋脊節(jié)點“k” .195支座節(jié)點“a”.16七、填板設計 .21 一、設計資料:1. 車間平面尺寸為144m×30m，柱距9m，跨度為30m，柱網(wǎng)采用封閉結合。車間內有兩臺15t/3t中級工作制軟鉤橋式吊車。2. 屋面采用長尺復合屋面板，板厚50mm，檁距不大于1800mm。檁條采用冷彎薄壁斜卷邊z形鋼z250×75×20×2.5，屋面坡度i=l/10。3. 鋼屋架簡支在鋼筋混凝土柱頂上，柱頂標高9.000m，柱上端設有鋼筋混凝土連系梁。上柱截面為400mm×400mm，所用混凝土強度等級為c

3、30，軸心抗壓強度設計值fc14.3n/mm2?？癸L柱的柱距為6m，上端與屋架上弦用板鉸連接。4. 鋼材用 q235-b，焊條用 e43系列型。5. 屋架采用平坡梯形屋架，無天窗，外形尺寸如下圖所示 圖 1 屋架外形尺寸及腹桿布置形式ho=1650mm6. 該車間建于深圳近郊。7. 屋蓋荷載標準值：(l) 屋面活荷載 0.50 kn/m2 (2) 基本雪壓 s0 0 kn/m 2 (3) 基本風壓 w0 0.75 kn/m2 (4) 復合屋面板自重 0.15 kn/m2 (5) 檁條自重 0.084kn/m(6) 屋架及支撐自重 0.12+0. 011l kn/m28. 運輸單元最大尺寸長度為

4、15m，高度為4.0m。二、屋架幾何尺寸及檁條布置1、屋架幾何尺寸 屋架上弦節(jié)點用大寫字母 a, b, c連續(xù)編號，下弦節(jié)點以及再分式腹桿節(jié)點用小寫字母 a, b, c連續(xù)編號。由于梯形屋架跨度 l = 30m > 24m ，為避免影響使用和外觀，制造時應起拱 f = l / 500 = 60mm 。屋架計算跨度 l0 = l - 2 ´ 0.15 = 30 - 2 ´ 0.15 = 29.7m 。 起拱后屋架桿件幾何尺寸和節(jié)點編號如圖 2 所示（其中虛線為原屋架，實線為起拱后屋架）。 圖 2 屋架幾何尺寸運輸單元的最大尺寸為長度 15m，高度 4m。此屋架跨度 30

5、m，高度 3.3m，所以可將屋架從屋脊處斷開，取一半屋架作為運輸單元，長度為 15m，高為 3.3m。兩個運輸單元分別在工廠里面制作完成后，再運輸至施工現(xiàn)場進行拼接。2、檁條布置 采用長尺復合屋面板，單坡內不需要搭接，在屋架上弦節(jié)點設置檁條，水平檁距為 1.5m。檁條跨度 l = 9m > 6m ，在跨中三分點處設置兩道拉條，為檁條提供兩個側向支撐點。由于風荷載較大，故在屋檐和屋脊處都設置斜拉條和剛性撐桿，以將拉條的拉力直接傳遞給屋架。檁條、拉條和撐桿的設置如圖 3 所示。三、支撐布置1、上弦橫向水平支撐 上弦橫向水平支撐應設置在廠房兩端的第一個柱間，且間距不宜超過 60m。本車間長度為

6、 144m，因此需要布置四道橫向水平支撐，如圖 4 所示。 圖 4 上弦橫向水平支撐2、下弦橫向和縱向水平支撐 屋架跨度 l = 30m > 24m ，且車間內有兩臺 15t/3t 中級工作制軟鉤橋式吊車，故應設置下弦橫向和縱向水平支撐。下弦橫向水平支撐與上弦橫向水平支撐布置在同一柱間，如圖 5所示。3、垂直支撐 垂直支撐必須設置。對于本屋架結構，在跨度中央設置一道中間垂直支撐，在屋架兩端各設置一道垂直支撐。垂直支撐只設置在有橫向水平支撐的同一柱間的屋架上，如圖 6 所示。4、系桿 沒有設置橫向水平支撐的屋架，其上下弦的側向支撐點由系桿來充當。上弦平面內，屋脊和屋檐處需要設置剛性系桿，其

7、它支撐點處設置柔性系桿。本屋蓋結構中，檁條長細比 l = 194.6 < 200 ，故可兼充上弦平面的剛性和柔性系桿。下弦平面設置兩道柔性系桿（圖 5），可采用 Ð45 ´ 5 的單角鋼。四、荷載與內力計算1、荷載計算 （1）永久荷載 復合屋面板自重 0.15 檁條自重 0.084 屋架及支撐自重 0.45 永久荷載總和： 0.684 （2）可變荷載 （a）屋面活荷載 0.5（b）風荷載： 其中= 1.0 ，= 1.0 ，= 0.75 迎風面= -0.6，背風面= -0.5 。故迎風面= -0.45 ，背風面= -0.375。2、荷載組合設計屋架時，應考慮以下四種組合

8、：（1）組合一：全跨永久荷載全跨活荷載 永久荷載與活荷載大小接近，活荷載起控制作用，荷載設計值為 = 1.2 ´ 0.684 + 1.4 ´ 0.5 = 1.52屋架上弦節(jié)點荷載為 = a = 1.52 ´1.5 ´ 9 = 20.52kn（2）組合二：全跨永久荷載半跨活荷載 全跨永久荷載： = 1.2 ´ 0.66(0.684) = 0.792(0.821) = a = 0.792 ´1.5 ´ 9 = 10.7 半跨活荷載：= 1.4 ´ 0.5 = 0.7= a = 0.7 ´1.5（水平檁距） &

9、#180; 9（檁條跨度） = 9.45（3）組合三：全跨屋架及支撐自重半跨屋面板重半跨施工荷載 全跨屋架及支撐自重：= 1.0 ´ 0.45 = 0.45= a = 0.45 ´1.5 ´ 9 = 6.08半跨屋面板重半跨屋面活荷載：= 1.2 ´ ( 0.15 + 0.084 ) + 1.4 ´ 0.5 = 0.9808= a = 0.9808 ´1.5 ´ 9 = 13.2408（4）組合四：全跨永久荷載風荷載 迎風面：= 1.0 ´ 0.684 - 1.4 ´ 0.450.995（坡度，cos）

10、= 0.005 > 0背風面：= 1.0 ´ 0.684 - 1.4 ´ 0.3750.995 = 0.156> 0可見，風吸力不會引起屋架桿件內力由拉力變?yōu)閴毫?，不需要考慮該組合。上述各組合中，端部節(jié)點荷載取跨中節(jié)點荷載值的一半。3、內力計算 本設計采用數(shù)值法計算桿件在單位節(jié)點力作用下各桿件的內力系數(shù)（單位節(jié)點力分別作用于全跨、左半跨和右半跨），內力計算結果如表 1 所示。五、桿件截面設計1、節(jié)點板厚度 對于梯形屋架，節(jié)點板厚度由腹桿最大內力（一般在支座處）按下表取用：本屋架中腹桿最大內力 n =243.68kn ，因此中間節(jié)點板厚取 8mm，支座節(jié)點板厚取1

11、0mm。表1 屋架內力組合表桿件名稱內力系數(shù)（p1）組合一組合二組合三計算內力（kn）全跨左半跨右半跨p×p1× +p2×p1× +p2×p3× +p4×p3× +p4×上弦桿ab0.000.000.000.000.000.000.000.000bc-13.18-9.54-3.64-270.47-231.21-175.43-206.48-128.32-270.47cd-13.18-9.54-3.64-270.47-231.21-175.43-206.48-128.32-270.47de-20.80-14.

12、33-6.47-426.88-358.01-283.76-316.22-212.19-426.88ef-20.80-14.33-6.47-426.88-358.01-283.76-316.22-212.19-426.88fg-24.27-15.63-8.64-497.96-407.33-341.30-354.46-261.94-497.96gh-24.27-15.63-8.64-497.96-407.33-341.30-354.46-261.94-497.96hi-24.89-14.54-10.35-510.68-403.65-364.12-343.77-288.38-510.68ij-25.

13、42-15.06-10.35-521.54-414.31-369.78-353.99-291.60-521.54jk-25.42-15.06-10.35-521.54-414.31-369.78-353.99-291.60-521.54下弦桿ab7.135.271.86146.21126.0193.80113.0667.92146.21bc17.5412.405.13359.84304.85236.12270.86174.56359.84cd22.8415.267.59468.76388.61316.13340.91239.35468.76de24.7515.259.50507.87408.9

14、8354.56352.46276.21507.87ef23.3611.6811.68479.29360.29360.29296.65296.65479.29斜腹桿ab-11.88-8.78-3.10-243.68-210.01-156.33-188.43-113.21-243.68bb9.366.602.75192.01162.53126.14144.3393.34192.01bd-7.61-5.01-2.60-156.05-128.68-105.93-112.52-80.65-156.05dc5.443.192.25111.7188.4179.5475.3562.93111.71cf-4.0

15、5-1.88-2.16-83.00-61.08-63.71-49.53-53.22-83.00fd2.460.551.9150.4631.5344.3322.2640.2050.46dh-1.240.61-1.85-25.49-7.53-30.770.51-32.05-32.05/0.51he0.03-1.631.660.55-15.1015.94-21.3922.09-21.39/22.09eg2.044.04-2.0041.8459.972.9365.85-14.07-14.07/65.85gk2.804.80-2.0057.5075.3411.0980.59-9.43-9.43/80.5

16、9gi0.690.690.0014.1813.927.3913.354.2014.18豎桿aa-0.50-0.500.00-10.26-10.08-5.35-9.66-3.04-10.26cb-1.00-1.000.00-20.52-20.15-10.70-19.32-6.08-20.52ec-1.00-1.000.00-20.52-20.15-10.70-19.32-6.08-20.52gd-1.00-1.000.00-20.52-20.15-10.70-19.32-6.08-20.52ie-1.50-1.500.00-30.78-30.23-16.05-28.98-9.12-30.78jg

17、-1.00-1.000.00-20.52-20.15-10.70-19.32-6.08-20.52kf0.000.000.000.000.000.000.000.000.002、桿件計算長度系數(shù)及截面形式（1）上弦桿面內計算長度系數(shù) = 1.0 。根據(jù)上弦橫向水平支撐的布置方案（圖 4），面外計算長度系數(shù)= 4.0 。= 4 ，根據(jù)等穩(wěn)定原則，采用兩不等邊角鋼短肢相并組成的 t 形截面。（2）下弦桿與上弦桿類似，面內計算長度系數(shù)= 1.0 ，由圖 5 可知，面外計算長度= 6m 。下弦桿受拉，不需要考慮穩(wěn)定性，因此下弦桿采用兩等肢角鋼組成的 t 形截面。（3）支座腹桿（aa、ab） 面內和面外

18、計算長度系數(shù)都為 1.0，采用兩等肢角鋼組成的 t 形截面。（4）再分式腹桿（eg、gk）面內計算長度系數(shù)= 1.0 ，面外計算長度系數(shù)=2采用兩不等邊角鋼短肢相并組成的 t 形截面。（5）跨中豎腹桿（kf） 采用兩個等肢角鋼組成的十字形截面，斜平面內計算長度系數(shù)為 0.9。（6）其它腹桿面內計算長度系數(shù)= 0.8 ，面外計算長度系數(shù) = 1.0 ，根據(jù)等穩(wěn)定原則，采用兩等肢角鋼組成的 t 形截面。3、上弦桿上弦桿需要貫通，各桿截面相同，按 ij、jk 桿的最大內力設計，即 n = -521.54kn。計算長度= = 1508mm ， = 4= 6032mm 。截面選用 2Ð140

19、´90´10 ，短肢相并，肢背間距 a=8mm,所提供的截面幾何特性為： = 44.522cm 2 ， = 2.56cm ， = 6.69cm 。 (1)剛度驗算 ，滿足 （2）整體穩(wěn)定驗算 ，因此繞 y 軸彎扭屈曲的換算長細比(單軸對稱截面，繞y軸屈曲需考慮扭轉效應) ，上弦桿繞y軸彎扭屈曲，按b類截面查得穩(wěn)定系數(shù)=0.62，則 ，滿足4、下弦桿下弦桿需要貫通，各桿截面相同，按 de 桿的最大內力設計，即 n =507.87kn 。計算長度=3000mm ， = 6000mm 。截面選用 2Ð80 ´ 8 ，肢背間距 a=8mm，所提供的截面幾何特性為

20、： a = 24.606 ， = 2.44 ， =3.62（1）剛度驗算 ，滿足 （2）強度驗算 ， 滿足5、再分式腹桿 eg-gk再分式腹桿在g節(jié)點處不斷開，采用通長桿件。最大拉力= 65.8，= 80.59；壓力= -14.07kn ，= -9.43kn。計算長度= = 2179mm，= 1.83= 3987.57mm 。截面選用 2Ð90 ´ 56 ´ 5 ，短肢相并，肢背間距 a=8mm，所提供的截面幾何特性為： a = 14.424 ， = 1.59cm ， = 4.40cm 。（1）剛度驗算 ，滿足（2）強度驗算 ，滿足（3）整體穩(wěn)定驗算，因此繞y軸彎

21、扭屈曲的換算長細比，上弦桿繞x軸彎曲屈曲，按b類截面查的穩(wěn)定系數(shù)0.357，則 滿足6、豎腹桿 ie桿件軸力為n = -30.78kn，計算長度= 2850mm，=0.8=2280mm，= =2850 mm。截面選用 2Ð50´5，肢背間距 a=8mm，所提供的截面幾何特性為： a = 9.61 ， = 1.53cm ， =2.38cm 。（1）剛度驗算 ，滿足（2）整體穩(wěn)定驗算，因此繞y軸彎扭屈曲的換算長細比 ，上弦桿繞x軸彎曲屈曲，按b類截面查的穩(wěn)定系數(shù)0.31，則，滿足其余桿件的截面設計過程不再一一列出，詳見表 2 所示。27表2 桿件截面驗算表桿件名稱截面特性桿件特

22、性設計參數(shù)驗算過程結論截面規(guī)格a（cm²)（cm）（cm）計算內力（）l（mm）應力比上弦桿ij、jk2140×90×10*44.52 2.56 6.69 -521.54 1508.00 1.00 4.00 58.91 90.16 90.16 0.62 0.88 滿足下弦桿de280×824.61 2.44 3.62 507.87 3000.00 1.00 2.00 122.95 165.75 -0.96 滿足斜腹桿ab280×618.79 2.47 3.58 -243.68 2254.00 1.00 1.00 91.26 62.96 69.6

23、6 0.61 0.98 滿足bb245×610.15 1.36 2.20 192.01 2338.00 0.80 1.00 137.53 106.27 -0.88 滿足bd263×614.58 1.93 2.91 -156.05 2586.00 0.80 1.00 107.19 88.87 91.63 0.51 0.98 滿足dc245×58.58 1.37 2.18 111.71 2576.00 0.80 1.00 150.42 118.17 -0.61 滿足cf256×510.83 1.72 2.62 -83.00 2835.00 0.80 1.00

24、 131.86 108.21 110.72 0.38 0.94 滿足fd245×58.58 1.37 2.18 50.46 2825.00 0.80 1.00 164.96 129.59 -0.27 滿足dh256×510.83 1.72 2.62 -32.05 3094.00 0.80 1.00 143.91 118.09 120.40 0.33 0.42 滿足he256×510.83 1.72 2.62 -21.39 3083.00 0.80 1.00 143.40 117.67 119.99 0.33 0.28 滿足eg,gk290×56×

25、;5*14.42 1.59 4.40 -14.07 2179.00 1.00 1.83 137.04 90.63 90.63 0.36 0.13 滿足gi245×58.58 1.37 2.18 14.18 1965.00 1.00 1.00 143.43 90.14 -0.08 滿足豎桿aa245×58.58 1.37 2.18 -10.26 1665.00 1.00 1.00 121.53 76.38 78.52 0.43 0.13 滿足cb245×58.58 1.37 2.18 -20.52 1950.00 0.80 1.00 113.87 89.45 91.

26、28 0.47 0.24 滿足ec245×58.58 1.37 2.18 -20.52 2250.00 0.80 1.00 131.39 103.21 104.80 0.38 0.29 滿足gd245×58.58 1.37 2.18 -20.52 2550.00 0.80 1.00 148.91 116.97 118.37 0.31 0.36 滿足ie250×59.61 1.53 2.38 -30.78 2850.00 0.80 1.00 149.02 119.75 121.50 0.31 0.48 滿足jg245×58.58 1.37 2.18 -20

27、.52 1425.00 1.00 1.00 104.01 65.37 67.88 0.53 0.21 滿足注：帶*號的截面為短肢相并不等邊雙角鋼截面，不帶*號的為長肢相并不等邊雙角鋼截面或等邊雙角鋼截面。其中kf桿取250×5（=1.92，=147.66<=150），按壓桿構造選取六、節(jié)點設計 1、下弦節(jié)點“b”（1）腹桿與節(jié)點板的連接焊縫（a）“bb”桿 桿件軸力 n = 192.01kn ，截面為 2Ð45 ´ 6 ，節(jié)點板厚 8mm，肢背和肢尖的內力分配系數(shù)分別為，角焊縫強度設計值。 肢背焊縫焊腳尺寸取 所需焊縫長度 取 肢尖焊縫焊腳尺寸取 所需焊縫長

28、度 取 （b）“bd”桿 桿件軸力 n = -156.05kn ，截面為 2Ð63 ´ 6 ，節(jié)點板厚 8mm，肢背和肢尖的內力分配系數(shù)分別為，角焊縫強度設計值。肢背焊縫焊腳尺寸取 所需焊縫長度 取 肢尖焊縫焊腳尺寸取 所需焊縫長度 取 （c）“bc”桿桿件軸力 n = -20.52kn ，截面為 2Ð45 ´5 ，節(jié)點板厚 8mm，肢背和肢尖的內力分配系數(shù)分別為，角焊縫強度設計值。肢背焊縫焊腳尺寸取 所需焊縫長度 取 肢尖焊縫焊腳尺寸取 所需焊縫長度 取 （2）節(jié)點詳圖 根據(jù)上述焊縫長度以及桿件截面，并考慮桿件之間應有的間隙、制作和裝配等誤差，按比例繪

29、出節(jié)點詳圖，如圖 7 所示，從而確定節(jié)點板尺寸為 315mm×260mm。 圖 7 下弦節(jié)點“b” （3）下弦與節(jié)點板的連接焊縫 下弦與節(jié)點板的連接焊縫產度=315mm，所受的力為左右兩下弦桿內力差=359.84-146.21=213.63kn。下弦桿截面為280×8，節(jié)點板厚8mm，肢尖與肢背的焊腳尺寸都取 焊縫計算長度 受力較大的肢背處的焊縫應力為 ，滿足 2、上弦節(jié)點“ b ” （1）腹桿與節(jié)點班的連接焊縫 （a）“bb”桿 “bb”桿與節(jié)點板連接的焊縫尺寸和節(jié)點“b”相同。 （b）“ba”桿桿件軸力 n = -243.68kn ，截面為 2Ð80 

30、0; 6 ，節(jié)點板厚 8mm，肢背和肢尖的內力分配系數(shù)分別為，角焊縫強度設計值。肢背焊縫焊腳尺寸取 所需焊縫長度 取 肢尖焊縫焊腳尺寸取 所需焊縫長度 取 （2）節(jié)點詳圖根據(jù)上述焊縫長度以及桿件截面，并考慮桿件之間應有的間隙、制作和裝配等誤差，按比例繪出節(jié)點詳圖，如圖 8 所示，從而確定節(jié)點板尺寸為 490mm×300mm。 圖 8 上弦節(jié)點“c”（3）上弦與節(jié)點板的連接焊縫上弦與節(jié)點板的連接焊縫長度為=420mm，所受的力為左右兩上弦桿的內力差所受的力為左右兩下弦桿內力差=-270.47+0=-270.47kn以及節(jié)點荷載=20.52kn。上弦桿截面為2140×90

31、15;10，節(jié)點板厚8mm。（a）上弦肢背與節(jié)點板的槽焊縫上弦肢背與節(jié)點板的槽焊縫承受節(jié)點荷載，槽焊縫按兩條的角焊縫計算。屋面傾角 ，節(jié)點的偏心距離。槽焊縫所受的應力為 （b）上弦肢尖與節(jié)點板的連接焊縫 上弦肢尖的兩條角焊縫承擔偏心荷載 dn ，偏心距 e = 70mm 。取焊腳尺寸肢尖焊縫所受的應力為3.有工地拼接的下弦節(jié)點“f”“f”節(jié)點與一般下弦節(jié)點的區(qū)別在于節(jié)點處弦桿中斷而需對弦桿進行拼接。（1）拼接角鋼的截面和長度弦桿一般都采用同號角鋼進行拼接，為了使拼接角鋼與原來的角鋼相緊貼，并便于施焊需將拼接角鋼頂部截去棱角，寬度為 9mm（角鋼內圓弧半徑）且將垂直肢截去（為角鋼厚度），見圖 9

32、 所示。因切割而對拼接角鋼截面的削弱考慮由節(jié)點板補償而不計。 拼接角鋼與下弦桿共有 4 條角焊縫，都位于角鋼的肢尖，承擔節(jié)點兩側弦桿中較小的內力設計值，對于下弦桿，可偏安全地取。下弦桿截面為2Ð80 ´ 8 ， a = 24.606 。焊腳尺寸取為 所需的拼接角鋼總長度為取440mm （2）下弦桿與節(jié)點板的連接角焊縫 下弦桿下弦桿與節(jié)點板連接焊縫的計算內力取 和 兩者中的較大值，“f”節(jié)點處，下弦桿截面為 2Ð80´ 8 ，節(jié)點板厚 8mm，肢背和肢尖的內力分配系數(shù)分別為、，角焊縫強度設計值。肢背焊縫焊腳尺寸取所需焊縫長度取肢尖焊縫焊腳尺寸取 所需焊縫長

33、度 取 （3）腹桿與節(jié)點板的連接角焊縫 焊縫尺寸列表計算如表 3 所示?！発f”桿與節(jié)點板的連接焊縫尺寸為：肢背，；肢尖，。（4）節(jié)點詳圖 根據(jù)上述焊縫長度以及桿件截面，并考慮桿件之間應有的間隙、制作和裝配等誤差，按比例繪出節(jié)點詳圖，如圖 9 所示。圖中，屋架右半邊運輸單元上的構件必須在工地裝配后才能與節(jié)點板焊接，已以工地焊縫代號標明。圖 9 下弦節(jié)點“f”3.屋脊節(jié)點“k” “k”節(jié)點與一般上弦節(jié)點的區(qū)別在于節(jié)點處弦桿中斷而需對弦桿進行拼接。 （1）拼接角鋼的截面和長度 與“f”節(jié)點類似，拼接角鋼采用上弦桿同號角鋼，頂部截去棱角，寬度為 12mm，垂直肢截去 ，見圖 10 所示。拼接角鋼與上

34、弦桿共有 4 條角焊縫，都位于角鋼的肢尖，承擔節(jié)點兩側弦桿中較小的內力設計值。上弦桿截面為 2Ð140 ´ 90 ´ 10，焊腳尺寸取為所需的拼接角鋼總長度為取 （2）腹桿與節(jié)點板的連接焊縫 焊縫尺寸列表計算，如表 3 所示。“kf”桿與節(jié)點板的連接焊縫尺寸為：肢背，；肢尖，?！癵k”桿與節(jié)點板的連接焊縫尺寸為：肢背，；肢尖, 。 （3）節(jié)點詳圖 根據(jù)上述焊縫長度以及桿件截面，并考慮桿件之間應有的間隙、制作和裝配等誤差，按比例繪出節(jié)點詳圖，如圖 10 所示。圖中，屋架右半邊運輸單元上的構件必須在工地裝配后才能與節(jié)點板焊接，已以工地焊縫代號標明。圖 10 屋脊節(jié)點“

35、k” （4）上弦桿與節(jié)點板的連接焊縫 上弦肢背與節(jié)點板的槽焊縫長度，承受節(jié)點荷載；肢尖焊縫長度，承受偏心荷載上弦桿截面為2140×90×10，節(jié)點板厚8mm。上弦桿截面為 2Ð140 ´ 90 ´ 10 ，節(jié)點板厚 8mm。 (a)上弦肢背與節(jié)點板的槽焊縫 上弦肢背與節(jié)點板的槽焊縫承受節(jié)點荷載，槽焊縫按兩條的角焊縫計算。屋面傾角 ，節(jié)點的偏心距離。 槽焊縫所受的應力為 （b）上弦肢尖與節(jié)點板的連接焊縫 上弦肢尖的兩條角焊縫承擔偏心荷載，偏心距 e = 70mm 。取焊腳尺寸肢尖焊縫所受的應力為5支座節(jié)點“a” 為便于施焊，下弦桿角鋼水平肢的底面

36、與支座底板的凈距不小于水平肢的邊長，且不小于 130mm，取 130mm。在節(jié)點中心線上設置加勁肋，加勁肋的高度與節(jié)點板相同，厚度都為 10mm。（1）支座底板的尺寸（a）底板的平面尺寸 支座反力 r = 197.47kn ，錨拴直徑，錨拴孔直徑，底板的平面尺寸按構造采用 380mm×380mm。驗算柱頂混凝土的抗壓強度： （b）底板的厚度 節(jié)點板和加勁肋將底板分為四塊，每塊板為兩相鄰邊支承而另兩相鄰邊自由的板，所受應力，兩支承邊之間的對角線長度以及支承邊交點到對角線的距離分別為 ，查的，則單位寬度的最大彎矩為 底板厚度為 ，根據(jù)構造要求，取。 （2）節(jié)點板的尺寸 （a）腹桿與節(jié)點板

37、的連接焊縫焊縫尺寸列表計算，如表 3 所示?！癮a”桿與節(jié)點板的連接焊縫尺寸為：肢背，；肢尖 ，?！癮b” 桿與節(jié)點板的連接焊縫尺寸為：肢背，；肢尖 ， （b）下弦與節(jié)點板的連接焊縫 “ab”桿在支座節(jié)點板處斷開，其焊縫尺寸的計算與腹桿相同，詳見表 3 所，；，。（c）節(jié)點詳圖 根據(jù)上述焊縫長度以及桿件截面，并考慮桿件之間應有的間隙、制作和裝配等誤差，按比例繪出節(jié)點詳圖，如圖 11 所示。圖 11 支座節(jié)點“a” （3）加勁肋的尺寸加勁肋的高度和厚度與節(jié)點板相同，分別為 435mm 和 10mm；底部外邊緣與底板大致齊平，寬度為 185mm；為避免 3 條互相垂直的角焊縫相交于一點，加勁肋底端角部切除15mm；從軸線交點開始往上，加勁肋的寬度逐漸減小，頂部寬度取為 ，滿足 加勁肋的平面尺寸相見圖 11 所示。 （4）加勁肋與節(jié)點板的連接焊縫 一個加勁肋受力 焊縫受力 節(jié)點板和加勁肋厚度都為 10mm，焊腳尺寸取為 焊縫計算長度 焊縫應力（5）加勁肋、節(jié)點板與底板的連接焊縫 設焊縫傳遞全部支座反力 r = 197.47kn ，加勁肋和節(jié)點板后 10mm，底板厚 20m