塔西南石化石油學(xué)會(huì)技術(shù)報(bào)告馬敬

1、塔西南石化廠塔西南石化廠塔西南石化廠催化裂化裝置節(jié)能優(yōu)化塔西南石化廠塔西南石化廠塔西南石化廠塔西南石化廠一一 項(xiàng)目背景項(xiàng)目背景1.1 項(xiàng)目背景項(xiàng)目背景催化裂化裝置是重要的二次加工工藝，其操作狀況直接影響裝置催化裂化裝置是重要的二次加工工藝，其操作狀況直接影響裝置的用能水平，進(jìn)而影響煉油廠的綜合能耗和經(jīng)濟(jì)效益。的用能水平，進(jìn)而影響煉油廠的綜合能耗和經(jīng)濟(jì)效益。塔西南石化廠催化裂化裝置于塔西南石化廠催化裂化裝置于2004年年12月建成投產(chǎn)，運(yùn)行過程中裝月建成投產(chǎn)，運(yùn)行過程中裝置能耗較高。置能耗較高。2007年裝置報(bào)表能耗約為年裝置報(bào)表能耗約為114.61kg標(biāo)油標(biāo)油/t，比設(shè)計(jì)值高，比設(shè)計(jì)值高22k

2、g標(biāo)油標(biāo)油/t，高于中石油和中石化的平均能耗（高于中石油和中石化的平均能耗（94kg標(biāo)油標(biāo)油/t和和87kg標(biāo)油標(biāo)油/t）。）。塔西南石化廠塔西南石化廠塔西南石化廠塔西南石化廠常壓常壓-催化催化-加氫聯(lián)合裝置加氫聯(lián)合裝置于于2004.12建成投產(chǎn)。建成投產(chǎn)。催化裝置規(guī)模為催化裝置規(guī)模為15104噸噸/年，原料為年，原料為350的常壓渣油，使用的常壓渣油，使用分子篩催化劑，生產(chǎn)汽油、柴油和液化氣等產(chǎn)品。分子篩催化劑，生產(chǎn)汽油、柴油和液化氣等產(chǎn)品。反應(yīng)部分采用反應(yīng)部分采用提升管提升管，應(yīng)用，應(yīng)用新型原料霧化噴嘴技術(shù)新型原料霧化噴嘴技術(shù)、分層進(jìn)料技分層進(jìn)料技術(shù)術(shù)和終止劑等技術(shù)。和終止劑等技術(shù)。沉降器

3、采用新型沉降器采用新型單級(jí)旋風(fēng)分離器和新型汽提擋板單級(jí)旋風(fēng)分離器和新型汽提擋板技術(shù)。技術(shù)。再生部分采用再生部分采用前置燒焦罐燒焦前置燒焦罐燒焦，配有外取熱器。，配有外取熱器。1.2 裝置情況裝置情況塔西南石化廠塔西南石化廠二二 標(biāo)定分析標(biāo)定分析通過調(diào)整分析，確定了兩種標(biāo)定工況。通過調(diào)整分析，確定了兩種標(biāo)定工況。工況工況1（大回?zé)挶龋┗責(zé)挶葹椋ù蠡責(zé)挶龋┗責(zé)挶葹?.54，劑油比，劑油比5.4 。工況。工況2（小回?zé)挶龋ㄐ』責(zé)挶龋┗責(zé)挶葹榛責(zé)挶葹?.2，劑油比，劑油比6.9。通過分析調(diào)整，找出裝置瓶頸，確定優(yōu)化操作條件，即為工況通過分析調(diào)整，找出裝置瓶頸，確定優(yōu)化操作條件，即為工況2，回?zé)挶葹榛?/p>

4、煉比為0.2，劑油比，劑油比6.9。2.1物料平衡物料平衡 在相同的反應(yīng)再生溫度等條件下，兩種不同工況條件下對(duì)物料在相同的反應(yīng)再生溫度等條件下，兩種不同工況條件下對(duì)物料平衡的影響見表平衡的影響見表1 1。 塔西南石化廠塔西南石化廠項(xiàng)項(xiàng) 目目工況工況1工況工況2設(shè)計(jì)值設(shè)計(jì)值流量流量t/h%()流量流量t/h%()入入方方冷進(jìn)料冷進(jìn)料7.2643.966.841.46熱進(jìn)料熱進(jìn)料9.25656.049.5958.54合計(jì)合計(jì)16.52100.0016.38100.00100.00出出方方干氣干氣+損失損失1.76110.67+0.621.72510.53+0.583.80液化氣液化氣1.5929.

5、641.74410.6513.70汽油汽油5.94536.006.21537.9442.00柴油柴油5.7534.805.02230.6534.00油漿油漿00.850焦炭焦炭1.3728.301.4418.806.50合計(jì)合計(jì)100.00100.00100.00轉(zhuǎn)化率轉(zhuǎn)化率%65.3368.20干氣選擇性干氣選擇性%16.3315.44汽油選擇性汽油選擇性%55.1055.63焦炭選擇性焦炭選擇性%12.7012.90塔西南石化廠塔西南石化廠在相同操作條件下，將回?zé)挶扔稍谙嗤僮鳁l件下，將回?zé)挶扔?.54降至降至0.2，催化劑的催化性能，催化劑的催化性能隨即得到改善，隨即得到改善， 催化轉(zhuǎn)化

6、率由催化轉(zhuǎn)化率由65.33%提高提高到到68.20%， 汽油選擇性由汽油選擇性由55.10%提高提高到到55.63%， 干氣選擇性由干氣選擇性由16.33%降低降低至至15.44%。原因：原因：油漿、回?zé)捰偷拇罅垦h(huán)回?zé)捈觿×穗y裂解稠環(huán)芳烴在催油漿、回?zé)捰偷拇罅垦h(huán)回?zé)捈觿×穗y裂解稠環(huán)芳烴在催化劑表面的吸附，惡化了催化劑的使用環(huán)境?；瘎┍砻娴奈?，惡化了催化劑的使用環(huán)境。2.2操作特性操作特性 通過反應(yīng)通過反應(yīng)-再生系統(tǒng)的熱量平衡分析，確定了裝置的能耗分布和再生系統(tǒng)的熱量平衡分析，確定了裝置的能耗分布和能耗高的部位和原因。能耗高的部位和原因。 塔西南石化廠塔西南石化廠表表2 反應(yīng)再生系統(tǒng)熱量平

7、衡反應(yīng)再生系統(tǒng)熱量平衡再生系統(tǒng)熱平衡再生系統(tǒng)熱平衡反應(yīng)系統(tǒng)熱平衡反應(yīng)系統(tǒng)熱平衡項(xiàng)項(xiàng) 目目熱量熱量mw%項(xiàng)項(xiàng) 目目熱量熱量mw%入入方方焦炭、干氣燃燒放熱焦炭、干氣燃燒放熱19.85100入入方方催化劑帶入熱量催化劑帶入熱量8.45390.9焦炭吸附熱焦炭吸附熱0.8469.10出出方方主風(fēng)升溫?zé)嶂黠L(fēng)升溫?zé)?.63223.33出出方方原料升溫汽化熱原料升溫汽化熱4.53548.79水蒸氣升溫?zé)崴魵馍郎責(zé)?.0730.37回?zé)捰蜕郎責(zé)峄責(zé)捰蜕郎責(zé)?.5796.23焦炭升溫?zé)峤固可郎責(zé)?.2771.39油漿升溫汽化熱油漿升溫汽化熱1.01210.88焦炭脫附熱焦炭脫附熱0.8464.26提升干氣升

8、溫?zé)崽嵘蓺馍郎責(zé)?.5686.11外取熱器取熱外取熱器取熱1.8979.56水蒸氣升溫?zé)崴魵馍郎責(zé)?.2342.52散熱損失散熱損失3.34316.84散熱損失散熱損失1.06511.45催化劑帶走熱量催化劑帶走熱量8.45342.58總反應(yīng)熱總反應(yīng)熱1.30414.02燃料氣升溫?zé)崛剂蠚馍郎責(zé)?.3321.67 合合 計(jì)計(jì)19.85100 合合 計(jì)計(jì)9.299100結(jié)論：結(jié)論：主風(fēng)升溫?zé)嶂黠L(fēng)升溫?zé)嵴伎偀崃空伎偀崃?3.33%，是，是造成能耗高的造成能耗高的主要原因。主要原因。反應(yīng)器和再反應(yīng)器和再生器散熱損失生器散熱損失占總熱量占總熱量16.84%和和11.45%，大，大于設(shè)計(jì)值于設(shè)計(jì)值6

9、%7%，也，也是造成能耗高是造成能耗高的主要原因。的主要原因。 塔西南石化廠塔西南石化廠 表表3 反應(yīng)再生系統(tǒng)操作特性反應(yīng)再生系統(tǒng)操作特性項(xiàng)項(xiàng) 目目 實(shí)際值實(shí)際值/設(shè)計(jì)值設(shè)計(jì)值 項(xiàng)項(xiàng) 目目實(shí)際值實(shí)際值/設(shè)計(jì)值設(shè)計(jì)值提提 升升 管管提升管入口線速提升管入口線速m/s7.37提升管出口線速提升管出口線速m/s14.67/15提升管平均線速提升管平均線速m/s10.61提升管停留時(shí)間提升管停留時(shí)間s3.05/3預(yù)提升段線速預(yù)提升段線速m/s3.15提升管平均劑油比提升管平均劑油比5.4沉沉 降降 器器汽提段停留時(shí)間汽提段停留時(shí)間min5.97/3.33旋分入口線速旋分入口線速m/s17.39粗旋油氣

10、體積流率粗旋油氣體積流率m3/s4.15旋分內(nèi)停留時(shí)間旋分內(nèi)停留時(shí)間s0.14粗旋入口線速粗旋入口線速m/s14.80沉降器內(nèi)總停留時(shí)間沉降器內(nèi)總停留時(shí)間s4.571粗旋內(nèi)停留時(shí)間粗旋內(nèi)停留時(shí)間s0.41油氣在油氣管線內(nèi)流速油氣在油氣管線內(nèi)流速m/s28.26/34.54燒燒 焦焦 罐罐 和和 再再 生生 器器燒焦罐內(nèi)停留時(shí)間燒焦罐內(nèi)停留時(shí)間min2.03再生器內(nèi)停留時(shí)間再生器內(nèi)停留時(shí)間min9.41燒焦罐燒焦強(qiáng)度燒焦罐燒焦強(qiáng)度kg/th237.6再生器燒焦強(qiáng)度再生器燒焦強(qiáng)度kg/th12.80燒焦罐線速燒焦罐線速m/s1.607/1.426再生器密相線速再生器密相線速m/s0.814/0.8

11、45再生器稀相線速再生器稀相線速m/s0.479/0.55再生器一旋入口線速再生器一旋入口線速m/s17.68再生器二旋入口線速再生器二旋入口線速m/s20.31煙氣管線線速煙氣管線線速m/s21.3塔西南石化廠塔西南石化廠2.3 能耗構(gòu)成能耗構(gòu)成表表4 能耗構(gòu)成分布能耗構(gòu)成分布 序號(hào)序號(hào)能源名稱能源名稱單位單位設(shè)計(jì)綜設(shè)計(jì)綜合能耗合能耗比比 例例%07年綜年綜合能耗合能耗比比 例例%08年標(biāo)年標(biāo)定能耗定能耗比例比例%1新鮮水新鮮水kg標(biāo)油標(biāo)油/t0.0220.0240.0320.02790.02210.01312循環(huán)水循環(huán)水kg標(biāo)油標(biāo)油/t3.4413.7366.4315.6111.6280.

12、9673除鹽水除鹽水kg標(biāo)油標(biāo)油/t0.8460.9190.6330.5520.01740.01034蒸蒸 汽汽kg標(biāo)油標(biāo)油/t-(11.020) -11.96615.12413.19611.676.935電電kg標(biāo)油標(biāo)油/t30.30032.933.16528.93829.8117.76催化燒焦催化燒焦kg標(biāo)油標(biāo)油/t65.00070.5856.56949.35889.553.147凈化風(fēng)凈化風(fēng)kg標(biāo)油標(biāo)油/t3.5303.8331.8691.6314.272.5358燃料氣燃料氣kg標(biāo)油標(biāo)油/t0.00000.8190.71531.5118.71綜合能耗合計(jì)綜合能耗合計(jì)kg標(biāo)油標(biāo)油/t92

13、.098100114.609100168.43100由表可知，通過能量消耗核算由表可知，通過能量消耗核算2007、2008年催化裂化裝置能耗分別年催化裂化裝置能耗分別為為114.609kg標(biāo)油標(biāo)油/t和和168.43kg標(biāo)油標(biāo)油/t，遠(yuǎn)超過裝置設(shè)計(jì)能耗。其中，遠(yuǎn)超過裝置設(shè)計(jì)能耗。其中，外耗蒸汽、催化燒焦和燃料氣是造成催化能耗高的主要因素。外耗蒸汽、催化燒焦和燃料氣是造成催化能耗高的主要因素。 塔西南石化廠塔西南石化廠三三 運(yùn)行分析運(yùn)行分析 根據(jù)對(duì)催化裝置的技術(shù)標(biāo)定，能耗偏高的主要原因：根據(jù)對(duì)催化裝置的技術(shù)標(biāo)定，能耗偏高的主要原因：焦炭產(chǎn)率較高，引起焦炭耗能增大；焦炭產(chǎn)率較高，引起焦炭耗能增大；

14、再生器中蒸汽含量分壓高，造成催化劑水熱失活；再生器中蒸汽含量分壓高，造成催化劑水熱失活；主風(fēng)流量大造成再生器內(nèi)部線速增大，導(dǎo)致催化劑磨損，細(xì)粉增加主風(fēng)流量大造成再生器內(nèi)部線速增大，導(dǎo)致催化劑磨損，細(xì)粉增加引起跑損，余鍋使用不良；引起跑損，余鍋使用不良；輔助燃燒室消耗的大量瓦斯，消耗主風(fēng)中氧，燒焦罐的燒焦熱效率輔助燃燒室消耗的大量瓦斯，消耗主風(fēng)中氧，燒焦罐的燒焦熱效率下降。下降。 塔西南石化廠塔西南石化廠3.1 焦炭焦炭 兩種工況下，焦炭產(chǎn)率為兩種工況下，焦炭產(chǎn)率為8.30%和和8.80%，高于設(shè)計(jì)值，高于設(shè)計(jì)值6.5%，而焦，而焦炭燃燒放出炭燃燒放出19.85mw熱量是造成裝置能耗高的根本原因

15、。熱量是造成裝置能耗高的根本原因。新鮮原料和回?zé)捰驮诟邷匦迈r原料和回?zé)捰驮诟邷?20、大回?zé)挶?、大回?zé)挶?.54、低劑油比、低劑油比5.4條件條件下反應(yīng)，導(dǎo)致轉(zhuǎn)化率下降，產(chǎn)品分布惡化，焦炭產(chǎn)率增加。下反應(yīng)，導(dǎo)致轉(zhuǎn)化率下降，產(chǎn)品分布惡化，焦炭產(chǎn)率增加。裝置催化裂化反應(yīng)熱為裝置催化裂化反應(yīng)熱為417kj/kg新鮮原料和新鮮原料和354.4kj/kg總進(jìn)料，高總進(jìn)料，高于正常于正常fcc反應(yīng)的反應(yīng)熱（反應(yīng)的反應(yīng)熱（380kj/kg新鮮原料和新鮮原料和320kj/kg總進(jìn)總進(jìn)料），說(shuō)明熱裂化反應(yīng)趨勢(shì)較明顯，導(dǎo)致焦炭產(chǎn)率增加。料），說(shuō)明熱裂化反應(yīng)趨勢(shì)較明顯，導(dǎo)致焦炭產(chǎn)率增加。低處理量使得高溫油氣在一旋、

16、二旋入口處和大油氣管線內(nèi)線速低處理量使得高溫油氣在一旋、二旋入口處和大油氣管線內(nèi)線速分別為分別為14.8m/s、17.39m/s和和28.26m/s，低于設(shè)計(jì)值，低于設(shè)計(jì)值15.5m/s、21.25m/s和和34.54m/s，造成高溫油氣在此停留時(shí)間過長(zhǎng)，易發(fā)生縮，造成高溫油氣在此停留時(shí)間過長(zhǎng)，易發(fā)生縮合結(jié)焦反應(yīng)，結(jié)焦現(xiàn)象嚴(yán)重。合結(jié)焦反應(yīng)，結(jié)焦現(xiàn)象嚴(yán)重。 塔西南石化廠塔西南石化廠3.2 主風(fēng)主風(fēng)表表5 主風(fēng)和煙氣分析組成主風(fēng)和煙氣分析組成 主風(fēng)主風(fēng)量量nm3/h相對(duì)相對(duì)濕度濕度%煙氣組成，煙氣組成， %耗風(fēng)指耗風(fēng)指標(biāo)標(biāo)nm3/kg焦炭焦炭co2coo2277652111.4207.3915.2

17、1 裝置耗風(fēng)指標(biāo)為裝置耗風(fēng)指標(biāo)為15.21nm3/kg焦炭，遠(yuǎn)大于經(jīng)驗(yàn)值焦炭，遠(yuǎn)大于經(jīng)驗(yàn)值912nm3/kg焦焦炭；實(shí)際主風(fēng)流量炭；實(shí)際主風(fēng)流量27765nm3/h，遠(yuǎn)大于理論主風(fēng)量，遠(yuǎn)大于理論主風(fēng)量20868nm3/h。 主風(fēng)量偏大，使燒焦罐、再生器內(nèi)部線速增加，催化劑相對(duì)運(yùn)動(dòng)主風(fēng)量偏大，使燒焦罐、再生器內(nèi)部線速增加，催化劑相對(duì)運(yùn)動(dòng)加劇，磨損增加，易產(chǎn)生大量細(xì)粉，不易被旋風(fēng)分離器回收，在余加劇，磨損增加，易產(chǎn)生大量細(xì)粉，不易被旋風(fēng)分離器回收，在余熱鍋爐中的折流過程線速降低，細(xì)粉沉積，換熱效果惡化，煙氣出熱鍋爐中的折流過程線速降低，細(xì)粉沉積，換熱效果惡化，煙氣出余熱鍋爐溫度高達(dá)余熱鍋爐溫度高達(dá)

18、415，煙氣能量回收率低。，煙氣能量回收率低。 塔西南石化廠塔西南石化廠3.3 干氣干氣 裝置輔助燃燒室消耗裝置輔助燃燒室消耗700nm3/h干氣，經(jīng)核算干氣燃燒需消耗約干氣，經(jīng)核算干氣燃燒需消耗約5000nm3/h主風(fēng)，造成燒焦罐實(shí)際主風(fēng)主風(fēng)，造成燒焦罐實(shí)際主風(fēng)有效氧濃度有效氧濃度僅為僅為17%，遠(yuǎn)低于，遠(yuǎn)低于新鮮空氣的新鮮空氣的21%。干氣中干氣中h2、ch4、c2h6含量分別含量分別35%、25%、25%，導(dǎo)致干氣燃燒，導(dǎo)致干氣燃燒后產(chǎn)生大量水蒸汽，燒焦罐內(nèi)水汽分壓為正常主風(fēng)的后產(chǎn)生大量水蒸汽，燒焦罐內(nèi)水汽分壓為正常主風(fēng)的3倍以上，倍以上，在高在高水蒸汽分壓和高溫下，水蒸汽分壓和高溫下，

19、易造成催化劑熱崩，晶格塌陷，細(xì)粉增加，催易造成催化劑熱崩，晶格塌陷，細(xì)粉增加，催化劑的規(guī)則尺寸破壞，耐磨性下降等不良現(xiàn)象?；瘎┑囊?guī)則尺寸破壞，耐磨性下降等不良現(xiàn)象。塔西南石化廠塔西南石化廠干氣燃燒后氣體流量較大，約為干氣燃燒后氣體流量較大，約為7000nm3/h，造成燒焦罐內(nèi)線速，造成燒焦罐內(nèi)線速為為1.607m/s，大于設(shè)計(jì)值，大于設(shè)計(jì)值1.426m/s；停留時(shí)間縮短為；停留時(shí)間縮短為2.03min，降低了燒焦罐的燒焦能力降低了燒焦罐的燒焦能力。一部分本應(yīng)在燒焦罐中燒的焦炭進(jìn)入。一部分本應(yīng)在燒焦罐中燒的焦炭進(jìn)入再生器中燃燒，產(chǎn)生再生器中燃燒，產(chǎn)生尾燃尾燃，造成二密與燒焦罐溫差在，造成二密與燒

20、焦罐溫差在40以上，以上，且大部分熱量進(jìn)入煙氣，增大熱量損失。且大部分熱量進(jìn)入煙氣，增大熱量損失。 再生劑分析結(jié)果表明，再生劑中再生劑分析結(jié)果表明，再生劑中20m的顆粒約占的顆粒約占10%，比表面，比表面積由積由120m2/g降至降至70m2/g，同時(shí)水熱失活使催化劑活性由，同時(shí)水熱失活使催化劑活性由65wt%降至降至50wt%，嚴(yán)重影響其使用性能，導(dǎo)致轉(zhuǎn)化率下降，產(chǎn)品分布，嚴(yán)重影響其使用性能，導(dǎo)致轉(zhuǎn)化率下降，產(chǎn)品分布惡化。惡化。塔西南石化廠塔西南石化廠 由再生器的熱平衡可知，主風(fēng)升溫?zé)岷蜕釗p失占總熱量的由再生器的熱平衡可知，主風(fēng)升溫?zé)岷蜕釗p失占總熱量的23.33%和和16.84%。當(dāng)主風(fēng)

21、、干氣量降低時(shí)，再生煙氣流量隨之降。當(dāng)主風(fēng)、干氣量降低時(shí)，再生煙氣流量隨之降低，煙氣經(jīng)余熱鍋爐應(yīng)回收的熱量相應(yīng)降低。低，煙氣經(jīng)余熱鍋爐應(yīng)回收的熱量相應(yīng)降低。 四四 技術(shù)措施分析技術(shù)措施分析4.1 降低主風(fēng)和干氣降低主風(fēng)和干氣序序 號(hào)號(hào)煙氣流量煙氣流量kg/h煙氣比熱煙氣比熱kj/（kgk）煙氣傳熱溫差煙氣傳熱溫差余鍋回收熱量余鍋回收熱量104kcal/h1358491.237004153012301521.27004152533301521.2700220426表表6 煙氣熱量回收對(duì)比煙氣熱量回收對(duì)比塔西南石化廠塔西南石化廠，在余熱鍋爐操作狀態(tài)（煙氣傳熱溫差）不變的情況下，主風(fēng)量，在余熱鍋爐操

22、作狀態(tài)（煙氣傳熱溫差）不變的情況下，主風(fēng)量和干氣降低到和干氣降低到23000nm3/h和和70nm3/h時(shí)，余熱鍋爐應(yīng)回收熱量減少時(shí)，余熱鍋爐應(yīng)回收熱量減少48萬(wàn)大卡萬(wàn)大卡/小時(shí)。當(dāng)余熱鍋爐傳熱效果改善，小時(shí)。當(dāng)余熱鍋爐傳熱效果改善，傳熱系數(shù)、煙氣傳熱傳熱系數(shù)、煙氣傳熱溫差提高時(shí)，溫差提高時(shí)，余熱鍋爐實(shí)際可多回收熱量余熱鍋爐實(shí)際可多回收熱量125萬(wàn)大卡萬(wàn)大卡/小時(shí)。小時(shí)。主風(fēng)量減少，使主風(fēng)機(jī)的電能消耗由主風(fēng)量減少，使主風(fēng)機(jī)的電能消耗由29.81 kg標(biāo)油標(biāo)油/t降低到降低到24.7kg標(biāo)標(biāo)油油/t。輔助燃燒室瓦斯消耗量由。輔助燃燒室瓦斯消耗量由700nm3/h降到降到70nm3/h，可降低能，

23、可降低能耗約耗約27.2kg標(biāo)油標(biāo)油/t。 塔西南石化廠塔西南石化廠4.2 改善余熱鍋爐改善余熱鍋爐 當(dāng)主風(fēng)量、干氣降低，再生煙氣量相應(yīng)降低，催化劑在燒焦罐內(nèi)當(dāng)主風(fēng)量、干氣降低，再生煙氣量相應(yīng)降低，催化劑在燒焦罐內(nèi)的停留時(shí)間延長(zhǎng)、有效氧濃度提高和水蒸氣分壓減少等變化，催的停留時(shí)間延長(zhǎng)、有效氧濃度提高和水蒸氣分壓減少等變化，催化劑熱崩趨勢(shì)減弱，煙氣中的細(xì)粉含量顯著降低。化劑熱崩趨勢(shì)減弱，煙氣中的細(xì)粉含量顯著降低。半再生劑、再生劑、平衡劑中的半再生劑、再生劑、平衡劑中的020m細(xì)粉分別由細(xì)粉分別由10%、9%、3%降低到降低到5%、4%、2%，余熱鍋爐換熱效果得以改善，煙氣出，余熱鍋爐換熱效果得以

24、改善，煙氣出余熱鍋爐溫度由余熱鍋爐溫度由415降至降至220，余熱鍋爐可多回收熱量，余熱鍋爐可多回收熱量125萬(wàn)大萬(wàn)大卡卡/小時(shí)，自產(chǎn)蒸汽提高小時(shí)，自產(chǎn)蒸汽提高2.25t/h（1mpa飽和蒸汽），即降低能耗飽和蒸汽），即降低能耗7.6kg標(biāo)油標(biāo)油/t原料。原料。 塔西南石化廠塔西南石化廠反應(yīng)器提升管進(jìn)料采用新鮮原料、回?zé)捰秃突責(zé)捰蜐{從下向上依反應(yīng)器提升管進(jìn)料采用新鮮原料、回?zé)捰秃突責(zé)捰蜐{從下向上依次分層進(jìn)料。催化劑首先與新鮮原料換熱、反應(yīng)后，溫度維持在次分層進(jìn)料。催化劑首先與新鮮原料換熱、反應(yīng)后，溫度維持在520左右，在此溫度下難以使油漿、回?zé)捰统浞制Ｗ笥?，在此溫度下難以使油漿、回?zé)捰统浞?/p>

25、汽化。大量未汽化且粘附性極強(qiáng)的稠環(huán)芳烴液滴粘附在催化劑外表面，大量未汽化且粘附性極強(qiáng)的稠環(huán)芳烴液滴粘附在催化劑外表面，難以擴(kuò)散進(jìn)入分子篩內(nèi)微孔，僅在弱活性的基質(zhì)表面發(fā)生液固熱難以擴(kuò)散進(jìn)入分子篩內(nèi)微孔，僅在弱活性的基質(zhì)表面發(fā)生液固熱裂化反應(yīng)，而非在微孔、強(qiáng)酸性活性中心發(fā)生理想的氣固相催化裂化反應(yīng)，而非在微孔、強(qiáng)酸性活性中心發(fā)生理想的氣固相催化裂化反應(yīng)，反應(yīng)熱大。產(chǎn)品分布惡化，生焦傾向加劇。裂化反應(yīng)，反應(yīng)熱大。產(chǎn)品分布惡化，生焦傾向加劇。在裝置停工檢修期間，將新鮮原料、回?zé)捰秃突責(zé)捰蜐{混合后進(jìn)在裝置停工檢修期間，將新鮮原料、回?zé)捰秃突責(zé)捰蜐{混合后進(jìn)入同一噴嘴，進(jìn)料位置提高了入同一噴嘴，進(jìn)料位置提高

26、了8米，原料反應(yīng)時(shí)間縮短，霧化、汽米，原料反應(yīng)時(shí)間縮短，霧化、汽化效果明顯改善，產(chǎn)品分布得以優(yōu)化?；Ч黠@改善，產(chǎn)品分布得以優(yōu)化。 4.3 優(yōu)化進(jìn)料分布優(yōu)化進(jìn)料分布塔西南石化廠塔西南石化廠五五 實(shí)施效果實(shí)施效果 通過降低主風(fēng)和干氣量、改善余熱鍋爐、優(yōu)化進(jìn)料分布等措施，通過降低主風(fēng)和干氣量、改善余熱鍋爐、優(yōu)化進(jìn)料分布等措施，2008年年12月初步運(yùn)行一個(gè)月。月初步運(yùn)行一個(gè)月。表表7 初期能耗分布初期能耗分布 序號(hào)序號(hào)能源名稱能源名稱單位單位設(shè)計(jì)綜設(shè)計(jì)綜合能耗合能耗比比 例例%08年標(biāo)年標(biāo)定能耗定能耗比比 例例%08年底年底能耗能耗比例比例%1新鮮水新鮮水kg標(biāo)油標(biāo)油/t0.0220.0240.

27、02210.01310.02210.01722循環(huán)水循環(huán)水kg標(biāo)油標(biāo)油/t3.4413.7361.6280.9671.6281.2673除鹽水除鹽水kg標(biāo)油標(biāo)油/t0.8460.9190.01740.01030.01740.01354蒸蒸 汽汽kg標(biāo)油標(biāo)油/t-(11.020)-11.96611.676.934.073.1675電電kg標(biāo)油標(biāo)油/t30.30032.929.8117.724.719.226催化燒焦催化燒焦kg標(biāo)油標(biāo)油/t65.00070.5889.553.1489.569.687凈化風(fēng)凈化風(fēng)kg標(biāo)油標(biāo)油/t3.5303.8334.272.5354.273.328燃料氣燃料氣kg

28、標(biāo)油標(biāo)油/t0.000031.5118.714.313.35綜合能耗合計(jì)綜合能耗合計(jì)kg標(biāo)油標(biāo)油/t92.098100168.43100128.5100塔西南石化廠塔西南石化廠由表由表7可知，可知，08年底能耗為年底能耗為128.5kg標(biāo)油標(biāo)油/t，比，比08年標(biāo)定下降約年標(biāo)定下降約39.93kg標(biāo)油標(biāo)油/t，降低，降低23.71%。其中電耗降低。其中電耗降低5.11kg標(biāo)油標(biāo)油/t、水蒸氣降低、水蒸氣降低7.6kg標(biāo)油標(biāo)油/t，燃料氣降低，燃料氣降低27.2 kg標(biāo)油標(biāo)油/t。焦炭能耗焦炭能耗89.5kg標(biāo)油標(biāo)油/t，占初期能耗的，占初期能耗的69.68%，與設(shè)計(jì)基準(zhǔn)能耗中焦，與設(shè)計(jì)基準(zhǔn)能耗

29、中焦炭（炭（70.58%）相當(dāng)，但產(chǎn)品分布不良，焦炭收率過大（）相當(dāng)，但產(chǎn)品分布不良，焦炭收率過大（8.80%），焦），焦炭能耗大于設(shè)計(jì)基準(zhǔn)能耗（燒焦能耗炭能耗大于設(shè)計(jì)基準(zhǔn)能耗（燒焦能耗65kg標(biāo)油標(biāo)油/t）37.69%。與設(shè)計(jì)能耗相比，由于余熱鍋爐、外取熱器工作欠佳，仍需外購(gòu)蒸汽與設(shè)計(jì)能耗相比，由于余熱鍋爐、外取熱器工作欠佳，仍需外購(gòu)蒸汽導(dǎo)致能耗增加約為導(dǎo)致能耗增加約為4.07kg標(biāo)油標(biāo)油/t，占預(yù)期能耗，占預(yù)期能耗3.167%。2009年通過進(jìn)一步強(qiáng)化技術(shù)措施、穩(wěn)定操作，裝置生焦能耗降低到年通過進(jìn)一步強(qiáng)化技術(shù)措施、穩(wěn)定操作，裝置生焦能耗降低到75.4kg標(biāo)油標(biāo)油/t；余熱鍋爐、外取熱器操作正常，；余熱鍋爐、外取熱器操作正常，裝置基本實(shí)現(xiàn)了蒸