鋼雨棚計算書范本

1、建虎網(wǎng) ： 目錄1 基本參數(shù)11.1 雨篷所在地區(qū)：11.2 地面粗糙度分類等級：12 雨篷荷載計算12.1 玻璃雨篷的荷載作用說明：12.2 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算：22.3 風(fēng)荷載設(shè)計值計算：42.4 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算：52.5 雪荷載設(shè)計值計算：52.6 雨篷面活荷載設(shè)計值：52.7 雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值：52.8 選取計算荷載組合：63 雨篷桿件計算73.1 結(jié)構(gòu)的受力分析：73.2 選用材料的截面特性：93.3 梁的抗彎強(qiáng)度計算：93.4 拉桿的抗拉(壓)強(qiáng)度計算：103.5 梁的撓度計算：104 雨篷焊縫計算114.1 受力分析：114.2 焊縫校核計算：115 雨篷埋件計算(后錨固結(jié)構(gòu)

2、)125.1 校核處埋件受力分析：125.2 群錨受剪內(nèi)力計算：135.3 錨栓鋼材受剪破壞承載力計算：175.4 混凝土剪撬破壞承載能力計算：205.5 拉剪復(fù)合受力承載力計算：20建虎網(wǎng) ： 雨篷設(shè)計計算書鋼結(jié)構(gòu)雨篷設(shè)計計算書1 基本參數(shù)1.1 雨篷所在地區(qū)：本資料由建虎網(wǎng)提供 ： 上海地區(qū)；1.2 地面粗糙度分類等級： 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001) a類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)； b類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)； c類：指有密集建筑群的城市市區(qū)； d類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標(biāo)準(zhǔn)，本工程按b類地形

3、考慮。2 雨篷荷載計算2.1 玻璃雨篷的荷載作用說明：玻璃雨篷承受的荷載包括：自重、風(fēng)荷載、雪荷載以及活荷載。(1)自重：包括玻璃、桿件、連接件、附件等的自重，可以按照400n/m2估算：(2)風(fēng)荷載：是垂直作用于雨篷表面的荷載，按gb50009采用；(3)雪荷載：是指雨篷水平投影面上的雪荷載，按gb50009采用；(4)活荷載：是指雨篷水平投影面上的活荷載，按gb50009，可按500n/m2采用； 在實(shí)際工程的雨篷結(jié)構(gòu)計算中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，有下面幾種方式，取用其最大值： a：考慮正風(fēng)壓時： a.當(dāng)永久荷載起控制作用的時候，按下面公式進(jìn)行荷載組合： sk+=1.35gk+

4、0.6×1.4wk+0.7×1.4sk(或qk) b.當(dāng)永久荷載不起控制作用的時候，按下面公式進(jìn)行荷載組合： sk+=1.2gk+1.4×wk+0.7×1.4sk(或qk) b：考慮負(fù)風(fēng)壓時： 按下面公式進(jìn)行荷載組合： sk-=1.0gk+1.4wk2.2 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算：按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001)計算： wk+=gzzs1+w0 7.1.1-2gb50009-2001 2006年版 wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正風(fēng)壓下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(mpa)； wk-：負(fù)風(fēng)壓下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(mpa)； z：

5、計算點(diǎn)標(biāo)高：5m； gz：瞬時風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù)； 根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算(高度不足5m按5m計算)： gz=k(1+2f) 其中k為地面粗糙度調(diào)整系數(shù)，f為脈動系數(shù) a類場地： gz=0.92×(1+2f) 其中：f=0.387×(z/10)-0.12 b類場地： gz=0.89×(1+2f) 其中：f=0.5(z/10)-0.16 c類場地： gz=0.85×(1+2f) 其中：f=0.734(z/10)-0.22 d類場地： gz=0.80×(1+2f) 其中：f=1.2248(z/10)-0.3對于b類地形，5m高度處瞬時風(fēng)壓的陣

6、風(fēng)系數(shù)： gz=0.89×(1+2×(0.5(z/10)-0.16)=1.8844 z：風(fēng)壓高度變化系數(shù)； 根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算： a類場地： z=1.379×(z/10)0.24 當(dāng)z>300m時，取z=300m，當(dāng)z<5m時，取z=5m； b類場地： z=(z/10)0.32 當(dāng)z>350m時，取z=350m，當(dāng)z<10m時，取z=10m； c類場地： z=0.616×(z/10)0.44 當(dāng)z>400m時，取z=400m，當(dāng)z<15m時，取z=15m； d類場地： z=0.318×(z/10

7、)0.60 當(dāng)z>450m時，取z=450m，當(dāng)z<30m時，取z=30m；對于b類地形，5m高度處風(fēng)壓高度變化系數(shù)： z=1.000×(z/10)0.32=1 s1：局部風(fēng)壓體型系數(shù)，對于雨篷結(jié)構(gòu)，按規(guī)范，計算正風(fēng)壓時，取s1+=2；計算負(fù)風(fēng)壓時，取s1-=-2.0； 另注：上述的局部體型系數(shù)s1(1)是適用于圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積a小于或等于1m2的情況，當(dāng)圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積a大于或等于10m2時，局部風(fēng)壓體型系數(shù)s1(10)可乘以折減系數(shù)0.8，當(dāng)構(gòu)件的從屬面積小于10m2而大于1m2時，局部風(fēng)壓體型系數(shù)s1(a)可按面積的對數(shù)線性插值，即： s1(a)=s1(1)+s

8、1(10)-s1(1)loga 在上式中：當(dāng)a10m2時取a=10m2；當(dāng)a1m2時取a=1m2； w0：基本風(fēng)壓值(mpa)，根據(jù)現(xiàn)行<<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>>gb50009-2001附表d.4(全國基本風(fēng)壓分布圖)中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期50年，上海地區(qū)取0.00055mpa；(1)計算龍骨構(gòu)件的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 龍骨構(gòu)件的從屬面積： a=3×1.5=4.5m2 loga=0.653 sa1+(a)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)loga =1.739 sa1-(a)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)loga =1.739 wka+=gzzs

9、a1+w0 =1.8844×1×1.739×0.00055 =0.001802mpa wka-=gzzsa1-w0 =1.8844×1×1.739×0.00055 =0.001802mpa(2)計算面板部分的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 面板構(gòu)件的從屬面積： a=1.5×1.5=2.25m2 loga=0.352 sb1+(a)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)loga =1.859 sb1-(a)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)loga =1.859 wkb+=gzzsb1+w0 =1.8844×1

10、15;1.859×0.00055 =0.001927mpa wkb-=gzzsb1-w0 =1.8844×1×1.859×0.00055 =0.001927mpa2.3 風(fēng)荷載設(shè)計值計算： wa+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷龍骨上的風(fēng)荷載設(shè)計值(mpa)； wka+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷龍骨上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(mpa)； wa-：負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷龍骨上的風(fēng)荷載設(shè)計值(mpa)； wka-：負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷龍骨上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(mpa)； wa+=1.4×wka+ =1.4×0.001802 =0.002523mpa wa-=1

11、.4×wka- =1.4×0.001802 =0.002523mpa wb+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載設(shè)計值(mpa)； wkb+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(mpa)； wb-：負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載設(shè)計值(mpa)； wkb-：負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(mpa)； wb+=1.4×wkb+ =1.4×0.001927 =0.002698mpa wb-=1.4×wkb- =1.4×0.001927 =0.002698mpa2.4 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算： sk：作用在雨篷上的雪荷

12、載標(biāo)準(zhǔn)值(mpa) s0：基本雪壓，根據(jù)現(xiàn)行<<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>>gb50009-2001取值，上海地區(qū)50年一遇最大積雪的自重：0.0002mpa. r：屋面積雪分布系數(shù)，按表6.2.1gb50009-2001，為2.0。 根據(jù)<<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>>gb50009-2001公式6.1.1屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： sk=r×s0 =2.0×0.0002 =0.0004mpa2.5 雪荷載設(shè)計值計算： s：雪荷載設(shè)計值(mpa)； s=1.4×sk =1.4×0.0004 =0.00056mpa2.6 雨篷面

13、活荷載設(shè)計值： q：雨篷面活荷載設(shè)計值(mpa)； qk：雨篷面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取：500n/m2 q=1.4×qk =1.4×500/1000000 =0.0007mpa 因?yàn)閟kqk，所以計算時活荷載參與正壓組合！2.7 雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值： g+：正壓作用下雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值(mpa)； g-：負(fù)壓作用下雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值(mpa)； gk：雨篷結(jié)構(gòu)平均自重取0.0004mpa； 因?yàn)間k與其它可變荷載比較，不起控制作用，所以： g+=1.2×gk =1.2×0.0004 =0.00048mpa g-=gk =0.0004mpa2.8 選取計算荷

14、載組合：(1)正風(fēng)壓的荷載組合計算： ska+：正風(fēng)壓作用下的龍骨的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(mpa)； sa+：正風(fēng)壓作用下的龍骨的荷載設(shè)計值組合(mpa)； ska+=gk+wka+0.7qk =0.002552mpa sa+=g+wa+0.7q =0.003493mpa skb+：正風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(mpa)； sb+：正風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載設(shè)計值組合(mpa)； skb+=gk+wkb+0.7qk =0.002677mpa sb+=g+wb+0.7q =0.003668mpa(2)負(fù)風(fēng)壓的荷載組合計算： ska-：負(fù)風(fēng)壓作用下的龍骨的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(mpa)； sa-：負(fù)風(fēng)壓作

15、用下的龍骨的荷載設(shè)計值組合(mpa)； ska-=gk+wka- =0.001402mpa sa-=g-+wa- =1.0gk+1.4wka- =0.002123mpa skb-：負(fù)風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(mpa)； sb-：負(fù)風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載設(shè)計值組合(mpa)； skb-=gk+wkb- =0.001527mpa sb-=g-+wb- =1.0gk+1.4wkb- =0.002298mpa(3)最不利荷載選?。?ska：作用在龍骨上的最不利荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(mpa)； sa：作用在龍骨上的最不利荷載設(shè)計值組合(mpa)； 按上面2項(xiàng)結(jié)果，選最不利因素(正風(fēng)壓情況下出現(xiàn))： s

16、ka=0.002552mpa sa=0.003493mpa skb：作用在玻璃上的最不利荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(mpa)； sb：作用在玻璃上的最不利荷載設(shè)計值組合(mpa)； 按上面2項(xiàng)結(jié)果，選最不利因素(正風(fēng)壓情況下出現(xiàn))： skb=0.002677mpa sb=0.003668mpa3 雨篷桿件計算基本參數(shù)： 1：計算點(diǎn)標(biāo)高：6m； 2：力學(xué)模型：懸臂梁； 3：荷載作用：均布荷載(有拉桿作用)； 4：懸臂總長度：l=3000mm，受力模型圖中a=500mm，b=2500mm； 5：拉桿用63.5*4mm的圓鋼管，截面面積：747mm2 6：分格寬度：b=1500mm7：懸臂梁用18#工字鋼，材質(zhì)

17、：q235；8：埋板用400*300*10mm厚鋼板本處桿件按懸臂梁力學(xué)模型進(jìn)行設(shè)計計算，受力模型如下：3.1 結(jié)構(gòu)的受力分析：(1)荷載集度計算： qk：組合荷載作用下的線荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(按矩形分布)(n/mm)； q：組合荷載作用下的線荷載集度設(shè)計值(按矩形分布)(n/mm)； sk：組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值(mpa)； s：組合荷載設(shè)計值(mpa)； b：分格寬度(mm)； qk=skb =0.002552×1500 =3.828n/mm q=sb =0.003493×1500 =5.24n/mm(2)拉桿軸力計算： 由于拉桿在雨篷外力作用下在鉸接點(diǎn)產(chǎn)生的位移量在垂直方向上的矢

18、量代數(shù)和等于拉桿在軸力作用下產(chǎn)生的位移量在垂直方向上的矢量即： p：拉桿作用力在垂直方向上的分力(n)； ql4(3-4a/l+(a/l)4)/24ei-pb3/3ei=pl拉桿/ea e：材料的彈性模量，為206000mpa； l拉桿：拉桿的長度； a：拉桿截面面積(mm2)； p=ql4a(3-4a/l+(a/l)4)/8(ab3+3l拉桿i) =7819.275n拉桿的軸向作用力為： n=p/sin =15645.744n(3)雨篷桿件截面最大彎矩處(距懸臂端距離為x處)的彎矩設(shè)計值計算： mmax：懸臂梁最大彎矩設(shè)計值(n·mm)； x：距懸臂端距離為x處(最大彎矩處)； q

19、：組合荷載作用下的線荷載集度設(shè)計值(按矩形分布)(n/mm)； l：懸臂總長度(mm)； a、b：長度參數(shù)，見模型圖(mm)； 經(jīng)過計算機(jī)的優(yōu)化計算，得： x=3000mm |mmax|=|p(x-a)-qx2/2| =4031812.5n·mm3.2 選用材料的截面特性：(1)懸臂桿件的截面特性： 材料的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：f=215mpa； 材料彈性模量：e=206000mpa； 主力方向慣性矩：i=15260000mm4； 主力方向截面抵抗矩：w=181000mm3； 塑性發(fā)展系數(shù)：=1.05；(2)拉桿桿件的截面特性： 拉桿的截面面積：a=747mm2； 材料的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f

20、1=215mpa； 材料的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值：f2=215mpa； 材料彈性模量：e=206000mpa；3.3 梁的抗彎強(qiáng)度計算：抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足： nl/a+mmax/wf上式中： nl：梁受到的軸力(n)； a：梁的截面面積(mm3)； mmax：懸臂梁的最大彎矩設(shè)計值(n·mm)； w：在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩(mm3)； ：塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f：材料的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取215mpa；則： nl=pctg =13551.688n nl/a+mmax/w=13551.688/2867+4031812.5/1.05/181000 =25.941mpa215mpa懸臂梁抗彎

21、強(qiáng)度滿足要求。3.4 拉桿的抗拉(壓)強(qiáng)度計算：校核依據(jù)： 對于受拉桿件，校核：n/af 對于受壓桿件，需要進(jìn)行穩(wěn)定性計算，校核：n/af其中： ：軸心受壓柱的穩(wěn)定系數(shù)，查表6.3.8102-2003及表c.2gb50017-2003取值； i：截面回轉(zhuǎn)半徑，i=(i/a)0.5； ：構(gòu)件的長細(xì)比，不宜大于250，=l/i； 因?yàn)轱L(fēng)荷載是正風(fēng)壓荷載，所以，拉桿是承受拉力的。校核依據(jù)： n/a215mpa n/a=15645.744/747 =20.945mpa215mpa拉桿的抗拉強(qiáng)度滿足要求。3.5 梁的撓度計算：主梁的最大撓度可能在2點(diǎn)出現(xiàn)，其一是c點(diǎn)，另一點(diǎn)可能在ab段之間，下面分別計算

22、：(1)c點(diǎn)撓度的驗(yàn)算： dfp：集中力作用下的c點(diǎn)撓度(mm)； dfq：均布荷載作用下的c點(diǎn)撓度(mm)； dfc：組合荷載作用下的c點(diǎn)撓度(mm)； dfp=pb2l(3-b/l)/6ei =16.842mm dfq=ql4/8ei =16.877mm dfc=|dfp-dfq| =|16.842-16.877| =0.035mm df,lim：按規(guī)范要求，懸臂桿件的撓度限值(mm)； df,lim=2l/250=24mm dfc=0.035mmdf,lim=24mm懸臂梁桿件c點(diǎn)的撓度滿足要求!(2)ab段最大撓度的驗(yàn)算： dfx：懸臂梁ab段撓度計算值(mm)； x：距固定端距離為x

23、處(最大撓度處)； 經(jīng)過計算機(jī)的優(yōu)化計算，得： x=1419mm dfx=|ql4(3-4x/l+(x/l)4)/24ei-pb3×(2-3(x-a)/b+(x-a)3/b3)/6ei| =0.382mm dfx=0.382mmdf,lim=24mm懸臂梁桿件ab段的撓度滿足要求!4 雨篷焊縫計算基本參數(shù)： 1：焊縫高度：hf=6mm； 2：焊縫有效截面抵抗矩：w=128000mm3； 3：焊縫有效截面積：a=2200mm2；4.1 受力分析： v：固端剪力(n)； nl：軸力(mm)，拉為正、壓為負(fù)； m：固端彎矩(n·mm)； |v|=|p-ql| =|7819.275

24、-5.24×3000| =7900.725n nl=13551.688n |m|=|pb-ql2/2| =4031812.5n·mm4.2 焊縫校核計算：校核依據(jù)： (f/f)2+f2)0.5ffw 7.1.3-3gb50017-2003上式中： f：按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力(mpa)； f：正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值增大系數(shù)，取1.22； f：按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應(yīng)力(mpa)； ffw：角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值(mpa)； (f/f)2+f2)0.5 =(m/1.22w+nl/1.22a)2+(v/a)2)0.5 =(4031812.5/1.

25、22/128000+13551.688/1.22/2200)2+(7900.725/2200)2)0.5 =31.076mpa 31.076mpaffw=160mpa焊縫強(qiáng)度能滿足要求。5 雨篷埋件計算(后錨固結(jié)構(gòu))5.1 校核處埋件受力分析： v：剪力設(shè)計值(n)； n：軸向拉(壓)力設(shè)計值(n)，本處為軸向壓力； m：根部彎矩設(shè)計值(n·mm)；根據(jù)前面的計算，得： n=13551.688n v=7900.725n m=4031812.5n·mm錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算： 按5.2.2jgj145-2004規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進(jìn)行彈性

26、分析時，受力最大錨栓的拉力設(shè)計值應(yīng)按下列規(guī)定計算：1：當(dāng)n/n-my1/yi20時：nsdh=n/n+my1/yi22：當(dāng)n/n-my1/yi2<0時：nsdh=(nl+m)y1/yi/2在上面公式中：m：彎矩設(shè)計值；nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計值；y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；l：軸力n作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：n/n-my1/yi2=13551.688/4-4031812.5×75/22500=-10051.453因?yàn)椋?-10051.453<0所以： nsdh

27、=(nl+m)y1/yi/2=16827.297n按jgj102-2003的5.5.7中第七條規(guī)定，這里的nsdh再乘以2就是現(xiàn)場實(shí)際拉拔應(yīng)該達(dá)到的值。5.2 群錨受剪內(nèi)力計算： 按5.3.1jgj145-2004規(guī)定，當(dāng)邊距c10hef時，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d； 當(dāng)邊距c<10hef時，部分錨栓分?jǐn)偧羟泻奢d；其中：hef：錨栓的有效錨固深度；c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：c=200mm<10hef=1000mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計值為：vsdh=v/m=3950.362n錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計算：nrd,s=knrk,s/rs,n 6

28、.1.2-1jgj145-2004nrk,s=asfstk 6.1.2-2jgj145-2004上面公式中：nrd,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力設(shè)計值；nrk,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5jgj145-2004選取；as：錨栓應(yīng)力截面面積；fstk：錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；rs,n：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項(xiàng)系數(shù)；nrk,s=asfstk =113.1×800 =90480nrs,n=1.2fstk/fyk1.4 表4.2.6jgj145-2004fyk：錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； rs,n=1.2fstk/fyk =1.2&#

29、215;800 /640=1.5 取：rs,n=1.5 nrd,s=knrk,s/rs,n =1×90480/1.5 =60320nnsdh=16827.297n錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計要求！混凝土錐體受拉破壞承載力計算： 因錨固點(diǎn)位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開裂混凝土?；炷铃F體受拉破壞時的受拉承載力設(shè)計值nrd,c應(yīng)按下列公式計算： nrd,c=knrk,c/rc,nnrk,c=nrk,c0×ac,n/ac,n0×s,nre,nec,nucr,n在上面公式中：nrd,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力設(shè)計值；nrk,c：混

30、凝土錐體破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5jgj145-2004選??； rc,n：混凝土錐體破壞時的受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.2.6jgj145-2004采用，取2.15； nrk,c0：開裂混凝土單錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； nrk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5(膨脹及擴(kuò)孔型錨栓) 6.1.4jgj145-2004 nrk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5(化學(xué)錨栓) 6.1.4條文說明jgj145-2004其中： fcu,k：混凝土立方體抗壓強(qiáng)度

31、標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)其在45-60mpa間時，應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95； hef：錨栓有效錨固深度； nrk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5 =9623.409nac,n0：混凝土破壞錐體投影面面積，按6.1.5jgj145-2004?。?scr,n：混凝土錐體破壞情況下，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間矩。 scr,n=3hef =3×100 =300mmac,n0=scr,n2 =3002 =90000mm2ac,n：混凝土實(shí)有破壞錐體投影面積，按6.1.6jgj145-2004?。篴c,n =(c1+s1+0.5

32、5;scr,n)×(c2+s2+0.5×scr,n)其中： c1、c2：方向1及2的邊矩； s1、s2：方向1及2的間距； ccr,n：混凝土錐體破壞時的臨界邊矩，取ccr,n=1.5hef=1.5×100=150mm； c1ccr,n c2ccr,n s1scr,n s2scr,nac,n=(c1+s1+0.5×scr,n)×(c2+s2+0.5×scr,n) =(150+200+0.5×300)×(100+150+0.5×300) =200000mm2s,n：邊矩c對受拉承載力的降低影響系數(shù)，按6.1

33、.7jgj145-2004采用： s,n=0.7+0.3×c/ccr,n1 (膨脹及擴(kuò)孔型錨栓) 6.1.7jgj145-2004 s,n=1 (化學(xué)錨栓) 6.1.7條文說明jgj145-2004其中c為邊矩，當(dāng)為多個邊矩時，取最小值，且需滿足cmincccr,n，按6.1.11jgj145-2004： 對于膨脹型錨栓(雙錐體) cmin=3hef 對于膨脹型錨栓 cmin=2hef 對于擴(kuò)孔型錨栓 cmin=hefs,n=0.7+0.3×c/ccr,n1 =0.7+0.3×150/150 =1所以，s,n取1。re,n：表層混凝土因?yàn)槊芗浣畹牟Ａё饔脤κ芾?/p>

34、載力的降低影響系數(shù)，按6.1.8jgj145-2004采用，當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距s150mm或鋼筋直徑d10mm且s100mm時，取1.0；re,n=0.5+hef/2001 =0.5+100/200 =1所以，re,n取1。ec,n：荷載偏心en對受拉承載力的降低影響系數(shù)，按6.1.9jgj145-2004采用； ec,n=1/(1+2en/scr,n)=1ucr,n：未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù)，按規(guī)范對于非化學(xué)錨栓取1.4，對化學(xué)錨栓取2.44；把上面所得到的各項(xiàng)代入，得：nrk,c=nrk,c0×ac,n/ac,n0×s,nre,nec,nucr,n =9623.4

35、09×200000/90000×1×1×1×2.44 =52180.262n nrd,c=knrk,c/rc,n =1×52180.262/2.15 =24269.889nnsdg=13551.688n所以，群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設(shè)計要求！5.3 錨栓鋼材受剪破壞承載力計算： vrd,s=kvrk,s/rs,v 6.2.2-1jgj145-2004其中： vrd,s：鋼材破壞時的受剪承載力設(shè)計值； vrk,s：鋼材破壞時的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5jgj145-2004選??； rs,

36、v：鋼材破壞時的受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.2.6jgj145-2004選用： rs,v=1.2fstk/fyk 表4.2.6jgj145-2004按規(guī)范，該系數(shù)要求不小于1.25、fstk800mpa、fyk/fstk0.8；對本例， rs,v=1.2fstk/fyk 表4.2.6jgj145-2004=1.2×800/640=1.5實(shí)際選取rs,v=1.5； vrk,s=0.5asfstk 6.2.2-2jgj145-2004 =0.5×113.1×800 =45240n vrd,s=kvrk,s/rs,v =1×45240/1.5 =30160nv

37、sdg=7900.725n所以，錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足設(shè)計要求！混凝土楔形體受剪破壞承載力計算： vrd,c=kvrk,c/rc,v 6.2.3-1jgj145-2004vrk,c=vrk,c0×ac,v/ac,v0×s,vh,va,vec,vucr,v 6.2.3-2jgj145-2004在上面公式中： vrd,c：構(gòu)件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力設(shè)計值；vrk,c：構(gòu)件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5jgj145-2004選?。?rc,v：構(gòu)件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.2.6jgj145-20

38、04采用，取1.8； vrk,c0：混凝土理想楔形體破壞時的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值，按6.2.4jgj145-2004采用； ac,v0：單錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時在側(cè)向的投影面積，按6.2.5jgj145-2004采用； ac,v：群錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時在側(cè)向的投影面積，按6.2.6jgj145-2004采用； s,v：邊距比c2/c1對受剪承載力的影響系數(shù)，按6.2.7jgj145-2004采用； h,v：邊厚比c1/h對受剪承載力的影響系數(shù)，按6.2.8jgj145-2004采用； a,v：剪切角度對受剪承載力的影響系數(shù)，按6.2.9jgj145-2004采用； ec,v：偏心

39、荷載對群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)，按6.2.10jgj145-2004采用； fucr,v：未裂混凝土級錨區(qū)配筋對受剪承載力的提高影響系數(shù)，按6.2.11jgj145-2004采用；下面依次對上面提到的各參數(shù)計算：c1=150mmc2=100mms,v=0.7+0.3×c2/1.5c11 6.2.7jgj145-2004 =0.7+0.3×100/1.5/150 =0.833<1?。?s,v=0.833vrk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.5 6.2.4jgj145-2004其中：dnom：錨栓外徑(mm)；lf：剪切荷載下錨栓有效長度，取lfhef，且lf8d，本處取96mm； vrk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.5 =0.45×(12)0.5(96/12)0.2(30)0.5×1501.5 =23774.897nac,v0=4.5c