橫向框架BCDE軸框架的設(shè)計畢業(yè)設(shè)計

1、目 錄目 錄1摘錄31設(shè)計題目及原始資料41.1 設(shè)計題目41.2 原始資料41.2.1 室內(nèi)外高差41.2.2 墻身做法41.2.3 樓面做法41.2.4 屋面做法41.2.5 門窗做法41.2.6 地質(zhì)資料41.2.7 氣象資料51.2.8 建筑標準51.2.9 活載情況51.2.10 建筑規(guī)模51.2.11 參考資料52 結(jié)構(gòu)選型及平面布置（鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)）52.1 結(jié)構(gòu)平面布置52.2 梁截面尺寸的確定62.3 柱截面尺寸的確定62.4 梁跨度計算73 框架計算簡圖73.1 桿件線剛度的計算74 恒載及內(nèi)力分析84.1 恒載計算84.2 內(nèi)力分析114.2.1 將三角形荷載和梯形荷

2、載等效為均布荷載：114.2.2 桿件固端彎矩的計算124.2.3 節(jié)點彎矩分配系數(shù)的計算125 樓(屋)面活載及內(nèi)力分析175.1 荷載計算185.2 內(nèi)力分析（采用滿布荷載法）196 風荷載及內(nèi)力分析236.1 荷載計算236.2 內(nèi)力分析257 風載的側(cè)移驗算298 梁柱內(nèi)力組合309 梁柱截面設(shè)計319.1 梁截面設(shè)計319.1.1 梁正截面受壓承載力的計算319.1.2 梁斜截面受剪承載力計算329.2 柱截面設(shè)計339.2.1 柱正截面受壓承載力的計算339.2.2 柱斜截面受剪承載力計算3410 基礎(chǔ)設(shè)計3511 樓板設(shè)計3711.1 樓面板的設(shè)計3711.1.1 荷載設(shè)計值38

3、11.1.2 計算跨度3811.1.3 彎矩計算3911.1.4 截面設(shè)計4012 樓梯設(shè)計4112.1 樓梯板設(shè)計4212.1.2 截面設(shè)計4312.2 平臺板設(shè)計4312.2.2 截面設(shè)計4412.3 平臺梁設(shè)計4412.3.1 荷載計算4412.3.2 截面設(shè)計45致 謝46附表a47附表b50附表c53附表d54摘錄本設(shè)計主要進行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架b，c，d,e軸框架的設(shè)計。在確定框架布局之后，先計算了恒載，活載，風載的等效荷載以及各桿端的內(nèi)力，然后用分層法進行內(nèi)力分配，然后各層疊加，進而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。接著內(nèi)力組合找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。

4、 選取最安全的結(jié)果計算配筋并繪圖。還進行地基設(shè)計。此外還進行了結(jié)構(gòu)方案中的樓梯的設(shè)計。完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構(gòu)件的內(nèi)力和配筋計算及施工圖繪制。關(guān)鍵詞： 框架 結(jié)構(gòu)設(shè)計 內(nèi)力組合 abstract the purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis b，c，d，e. when the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated

5、 .then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. the seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. then

6、 the internal force in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. after the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most a

7、dverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. the design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and lan

8、ding girder whose shop drawings are completed in the end.keywords : frames, structural design, combine inside the dint1設(shè)計題目及原始資料： 1.1 設(shè)計題目：武漢科技大學1號學生宿舍樓 1.2 原始資料： 1.2.1 室內(nèi)外高差：600mm 1.2.2 墻身做法：墻身材料用蒸壓加氣砼砌塊作為填充墻，用m5混合砂漿砌筑，墻厚240mm；內(nèi)粉刷為17mm厚1：2石灰砂漿（加單筋）打底，3mm厚紙筋灰粉面，總厚為20mm，多彩內(nèi)墻涂料兩度；外粉刷為20mm厚1：3水泥砂漿打底，咖啡

9、色玻璃錦磚貼面。 1.2.3 樓面做法：樓板頂面為20mm厚水泥砂漿找平，50mm厚水泥貼地磚，樓板底面為15mm厚紙筋石灰抹底，涂料兩度。1.2.4 屋面做法：現(xiàn)澆樓板上鋪100140mm厚渣砼找坡，20mm厚1：2水泥砂漿找平，二氈三油防水層，400mm砼架空板，120120120磚墩，三氈四油防水層，板底抹灰15mm 1.2.5 門窗做法：均為鋁合金門窗。1.2.6 地質(zhì)資料： 本場地土層分布情況如下：第層，雜填土，層厚1.3m，第層，淤泥質(zhì)粘土，層厚1.5m，fak=55kpa，es=3.0mpa，qsia=10kpa(人工挖孔樁)；第層，粉質(zhì)粘土，層厚4.5m，fak=100kpa，

10、es=5.0mpa，qsia=17kpa；第層，粘土，層厚3.0m，fak=200kpa，es=9.0mpa，qsia=25kpa；第層，粉質(zhì)粘土，層厚2.0m，fak=330kpa，es=11.5mpa，qsia=34kpa，qpa=550kpa；第層，粉質(zhì)粘土，層厚8.5m ，fak=420kpa，es=16.0mpa，qsia=40kpa，qpa=600kpa。場地土類別為ii類。常年地下水的穩(wěn)定水位埋深為0.71.1m，地下水對鋼材、混凝土無腐蝕性。1.2.7 氣象資料:全年主導風向為東北風，夏季平均風速為19m/s，冬季為22m/s，雪壓不考慮，基本風壓為0.35kn/m²

11、。1.2.8 建筑標準: 底層室內(nèi)主要地坪標高為±0.000，相當于絕對標高36.00m，地震設(shè)防烈度為6度，建筑防火等級為二級，屋面防水等級為三級，建筑裝修等級為中級1.2.9 活載情況: 上人.屋面活荷載為2.0 kn/m2，宿舍、陽臺樓面活荷載為2.5 kn/m2，走廊、樓梯活荷載為3.5 kn/m2，洗衣間及衛(wèi)生間樓面活荷載為2.0 kn/m2。1.2.10 建筑規(guī)模: 建筑地點為武漢市工程總面積為3680m2 ,層數(shù)為五層，層高為3.6m，占地面積為736m2。1.2.11 參考資料 1)建筑設(shè)計資料集 1、5、7、8、9 冊;（中國建筑工業(yè)出版社） 2)房屋建筑學;（高等

12、學校使用教材） 3)屋面工程技術(shù)規(guī)范 gb50207-94; 4)建筑設(shè)計防火規(guī)范 gbj16-87（2001年版）; 5)房屋建筑制圖統(tǒng)一標準 gbj1-86; 6)建筑裝飾工程施工及驗收規(guī)范 jgj73-91; 7)中南地區(qū)通用建筑標準設(shè)計建筑配件圖集 合訂本; 8)高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范 gbj50045-95 （2001年版）;2 結(jié)構(gòu)選型及平面布置（鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)）2.1 結(jié)構(gòu)平面布置：結(jié)構(gòu)平面布置圖如下，各層梁、班、柱的混凝土均為c30級混凝土（，）圖2.1結(jié)構(gòu)平面布置圖2.2 梁截面尺寸的確定 邊跨梁（bc、de跨）：取h=500mm，b=（）h=167250mm，故取b=

13、250mm中跨梁（cd跨）：取h=400mm， b=250mm，同理可得縱向框架梁h=400mm，b=250mm2.3 柱截面尺寸的確定由結(jié)構(gòu)平面布置圖可知柱的從屬面積s=（）（）=16m，且該框架結(jié)構(gòu)為5層建筑物，故初估計柱軸壓值sn=1.316165=1664kn，由柱軸壓比=0.8知柱有效面積=145455，故=381.4mm，故取柱截面尺寸bh=400mm400mm 由地質(zhì)資料可確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為500mm，室內(nèi)外高差為600mm，故底層層高h=3.6+0.5+0.6=4.7m，現(xiàn)澆板厚h=100mm2.4 梁跨度計算邊梁的跨度l=6000-（400/2-250/2）-（400/

14、2-250/2）=5850mm中梁的跨度l=2000+（400/2-250/2）+（400/2-250/2）=2150mm3 框架計算簡圖選取軸線框架進行計算3.1 桿件線剛度的計算考慮到現(xiàn)澆板的作用故取梁截面慣性矩i=2（為不考慮樓板翼緣作用的梁的截面慣性矩）。故邊跨梁：i=2=8.68(m) 中跨梁：i=2=13.33(m) 上部各層柱：i=5.93(m)底層柱：i=4.54(m)故相對線剛度：邊跨梁i=1.91,中跨梁i=2.94，上部各層柱i=1.31，底層柱i=1.00，故各桿件相對線剛度如下圖 圖3.1框架相對線剛度4 恒載及內(nèi)力分析4.1 恒載計算樓面恒載：水泥砂漿貼地磚（50m

15、m） 200.050=1.00100mm厚現(xiàn)澆板 250.100=2.50板底抹灰15mm 200.015=0.30 合計 3.80屋面恒載：400mm砼架空板 250.04=1.00120120120磚墩 19=0.21 三氈四油防水層 0.4520mm厚水泥砂漿找平層 200.02=0.4100140mm厚渣砼找坡 15=1.8板底抹灰15mm 0.01520=0.30100厚現(xiàn)澆板 250.100=2.50 合計 6.66框架填充墻為240mm厚加氣砼砌塊，重度為7.5，恒載計算簡圖如下 圖4.1恒載計算簡圖g：標準層邊梁自重、磚墻重梁自重 250.250.5=3.13梁粉刷 20（0.

16、5-0.1）0.0152=0.24磚墻重 7.5（3.6-0.5）0.24=5.58 墻粉刷 20（3.6-0.5）0.022=2.48 合計 g=11.43g：標準層邊跨樓板傳來的重度g=3.84=15.2g：標準層中梁自重梁自重 250.250.4=2.50梁粉刷 20（0.4-0.1）0.0152=0.18 合計 g=2.68g：標準層中跨樓板傳來的重度g=3.82=7.6g：頂層邊梁自重g=3.13+0.24=3.37g：頂層邊跨樓板傳來的重度g=6.664=26.64g：頂層中梁自重g= g=2.68g：頂層中跨樓板傳來的重度g=6.662=13.32 g：底層邊跨縱梁傳來的梁重、墻

17、重、門重 墻重：7.54(3.6-0.5)-1.82.4 0.24=14.54kn 墻粉刷：204(3.6-0.5)-1.82.4 0.02=3.23kn 門重：0.21.82.4=0.86kn 梁自重：250.250.54=12.5 梁粉刷：200.02（0.5-0.1）42=1.28kn 梁傳來樓板重度：0.540.543.8=15.2kn 合計 g=47.61 g：底層中跨縱梁傳來的梁重、墻重 墻重：7.54(3.6-0.4) 0.24=23.04kn 墻粉刷：204(3.6-0.4) 0.02=5.12kn 梁自重：250.250.44=10 梁粉刷：200.02（0.4-0.1）42

18、=0.96kn 梁傳來樓板重度：0.540.543.8+0.53.8（4+4-2）1=26.6kn 合計 g=65.72 g：頂層邊跨縱梁傳來的梁重、墻重 1.4m女兒墻墻重：7.541.4 0.24=10.08kn 墻粉刷：2041.4 0.02=2.24kn 梁自重：250.250.54=12.5 梁粉刷：200.02（0.5-0.1）42=1.28kn 梁傳來樓板重度：0.540.546.66=26.64kn 合計 g=52.74 g：頂層中跨縱梁傳來的梁重 梁自重：250.250.44=10 梁粉刷：200.02（0.4-0.1）42=0.96kn 梁傳來樓板重度：0.540.546.

19、66+0.56.66（4+4-2）1=46.62kn 合計 g=65.72g：標準層及頂層柱自重 g=250.40.43.6=14.4g：底層柱自重 g=250.40.44.7=18.84.2 內(nèi)力分析4.2.1 將三角形荷載和梯形荷載等效為均布荷載：梯形荷載 g=(1-2+) g=1-2(2000/6000) + (2000/6000) 15.2=12.39三角形荷載 g=5/8 g=5/8 7.6=4.75梯形荷載 g=(1-2+) g=1-2() + () 26.64=21.71三角形荷載 g=5/8 g=5/8 13.32=8.334.2.2 桿件固端彎矩的計算 底層及標準層 g= g

20、+ g=11.43+12.39=23.82 g= g+ g=2.68+4.75=7.43 頂層 g= g+ g=3.37+21.71=25.08 g= g+ g=2.68+8.33=11.01 故標準層 m= m=-1/12 gl=-1/1223.826=-71.46kn·m m= 2m=-1/12 gl=-1/127.432=-2.48kn·m m= m=1/12 gl=1/1223.826=71.46kn·m頂層 m= m=-1/12 gl=-1/1225.086=-75.24kn·m m= 2m=-1/12 gl=-1/1211.012=-3.67

21、kn·m m= m=1/12 gl=1/1225.086=75.24kn·m4.2.3 節(jié)點彎矩分配系數(shù)的計算 底層：=0.24 =0.29 =0.47同理可得=0.18，=0.34，=0.26，=0.22標準層：=0.28，=0.44，=0.33，=0.21 =0.25頂層：=0.38，=0.62，=0.26，=0.42，=0.32 圖4.2分層法計算簡圖故采用分層法，計算過程及結(jié)果如下 圖4.3彎矩分配過程及結(jié)果將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個框架結(jié)構(gòu)在恒載作用下的彎矩圖。疊加后框架內(nèi)各層節(jié)點彎矩不一定能達到平衡，故為提高精度，可將不平衡彎矩再分配一次進行修正，故

22、修正后恒載作用下的內(nèi)力圖如下 圖4.4彎矩圖跨中彎矩按簡支梁計算則頂層邊跨：圖4.5頂層邊跨恒載圖m=1/83.376+1/326.64（4/2）+26.64（6-4）/2(6-4)/4+4/2=105.30kn·m頂層中跨：圖4.6頂層中跨恒載圖m=1/82.682+1/313.32（2/2）=5.78 kn·m標準層及底層邊跨： 圖4.7標準層邊跨恒載圖m=1/811.426+1/315.2（4/2）+15.2（6-4）/2(6-4)/4+4/2=102.82kn·m標準層及底層中跨： 圖4.8標準層中跨恒載圖m=1/82.682+1/37.6（2/2）=3.

23、87 kn·m 圖4.9梁軸力、柱剪力5 樓(屋)面活載及內(nèi)力分析5.1 荷載計算計算簡圖如下 圖5.1活載計算簡圖 q：樓面邊跨集中活荷載標準值q=2.54/24/2=10knq：樓面中跨集中活荷載標準值q=2.54/24/2+3.52/2 （4+4-2）/2=20.5knq：屋面邊跨集中活荷載標準值q=2.04/24/2=8knq：屋面中跨集中活荷載標準值 q=2.04/24/2+2.02/2 （4+4-2）/2=14knq：樓面邊跨線活荷載標準值 q=2.54=10kn/mq：樓面中跨線活荷載標準值 q=3.52=7kn/mq：屋面邊跨線活荷載標準值 q=2.04=8kn/mq

24、：屋面中跨線活荷載標準值 q=2.02=4kn/m5.2 內(nèi)力分析（采用滿布荷載法）將不均勻荷載化為等效荷載則底層邊跨 q=1-2(2000/6000) + (2000/6000) 10=8.15 底層中跨 q=5/8 q=5/8 7=4.38頂層邊跨 q=1-2(2000/6000) + (2000/6000) 8=6.52頂層中跨 q=5/8 q=5/8 4=2.50故樓面： m= m=-1/128.156=-24.45kn·m m= 2m=-1/124.382=-1.46kn·m m= m=1/128.156=24.45kn·m屋面： m= m=-1/126

25、.526=-19.56kn·m m= 2m=-1/122.502=-0.83kn·m m= m=1/126.526=19.56kn·m故彎矩分配計算過程如下 圖5.2彎矩分配過程及結(jié)果跨中彎矩按簡支梁計算則頂層邊跨： 圖5.3頂層邊跨恒載圖m=1/38(4/2)+8（6-4）/2(6-4)/4+4/2 1.15=35.27kn·m頂層中跨：圖5.4頂層中跨恒載圖m=1/34（2/2）=1.33 kn·m標準層及底層邊跨：圖5.5標準層邊跨恒載圖m=1/310（4/2）+10（6-4）/2(6-4)/4+4/2=44.08kn·m標準層

26、及底層中跨：圖5.6標準層邊跨恒載圖m=1/37（2/2）=2.33 kn·m故內(nèi)力圖如下 圖5.7內(nèi)力圖6 風荷載及內(nèi)力分析6.1 荷載計算因結(jié)構(gòu)高度h=3.65+0.6=18.6m，三層高度h=3.63+0.6=11.4m，故有教材中表10-4可得風壓高度變化系數(shù)=1.22，=,1.04，由于h=18.6m30m故風振系數(shù)=1.0，z為框架節(jié)點至室外地面的高度，a為一榀框架各層節(jié)點的受力面積，f為將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，且風壓標準值=···，f=·（h+h）/2·b，b為開間寬度，風荷載體型系數(shù)=0.8-（-

27、0.5）=1.3，故計算過程如下表表1層次zsz(m)z0（kn/m2）a(m2)fw(kn)51.01.318.61.220.3512.87.1141.01.315.01.220.3514.47.9931.01.311.41.040.3514.46.8121.01.37.81.040.3514.46.8111.01.34.21.040.3515.67.38故計算簡圖如下 圖6.1風載計算簡圖 6.2 內(nèi)力分析 采用d值法 圖6.2 d值法計算過程故內(nèi)力圖如下 圖6.3內(nèi)力圖右風下的內(nèi)力圖與左風下的內(nèi)力圖方向相反、大小相等。7 風載的側(cè)移驗算底層柱：i=0.85=0 .85×=11.

28、57×10 kn·md=0.62×=3.90×10 kn/md=0.62×=4.90×10 kn/m故=2 d+ 2d=17.60×10 kn/m，故層間側(cè)移 u=2.05mm，故u/h=（2.05×10）/4.7=4.36×101/550，故在風載作用下框架的層間位移值遠小于限值，故滿足規(guī)范要求。8 梁柱內(nèi)力組合梁彎矩方向以上受拉為負，下受拉為正梁剪力以使桿件順時針轉(zhuǎn)動為正，逆時針為負柱彎矩以右拉為正，左拉為負柱剪力以順時針為正，逆時針為負柱軸力以壓為正，拉為負荷載效應(yīng)組合公式如下：一種活載 s=+ （

29、可變荷載控制）=1.2，=1.4兩種活載及兩種以上 s=+0.9 （可變荷載控制）=1.2，=1.4s=+ （永久荷載控制）=1.2，=1.4由建筑荷載規(guī)范可知風載的組合系數(shù)=0.6，活載的組合系數(shù)為0.7故內(nèi)力組合表見附表a、附表b。9 梁柱截面設(shè)計9.1 梁截面設(shè)計以第五層邊跨梁的計算為例，邊跨梁bc截面為250×500mm，從內(nèi)力組合表中選取最大值，梁的最不利內(nèi)力如下 左支座截面:m=-47.82kn·m，v=107.08kn 跨中截面：m=91.97kn·m 右支座截面:m=-94.82kn·m，v=-119.67kn9.1.1 梁正截面受壓承載

30、力的計算 左支座截面彎矩為負彎矩，按單筋矩形截面設(shè)計?；炷翉姸鹊燃墳閏30，梁內(nèi)縱向鋼筋為hrb335級鋼筋，=，h=h-a=500-38=462mm，由教材表3-6知=0.550，且故截面抵抗彎矩系數(shù)=0.063受壓區(qū)高度=1-=0.065=0.550，滿足內(nèi)力矩的內(nèi)力臂系數(shù)=0.967故縱向受拉鋼筋a=357.9mm配筋率 a/(bh)=357.9/(250×465)=0.31最小配筋率=max0.20,0.45= max0.20,0.21=0.21故最小配筋率=0.21×=0.23，故選取216，a=402mm 跨中截面按t形截面設(shè)計。故h=h-a=500-38=4

31、62mm，h=100mm翼緣寬度b=minl/3，b+ s=min5850/3，250+（4000-2500）=1950mm，故 bh（h-0.5h）=1.014.31950100(462-0.5100)=1148.9kn·m91.97 kn·m，故屬于第一類截面，以b代替b，可得=0.015受壓區(qū)高度=1-=0.015=0.550，滿足內(nèi)力矩的內(nèi)力臂系數(shù)=0.992故縱向受拉鋼筋a=668.9mm配筋率 a/( bh)=668.9/(250×462)=0.58最小配筋率=max0.20,0.45= max0.20,0.21=0.21故最小配筋率=0.21

32、5;=0.23，故選取220，a=628mm同理可得右支座截面的配筋為222，a=760mm9.1.2 梁斜截面受剪承載力計算箍筋采用hpb300，則=驗算截面尺寸： h= h=462mm，h/b=462/250=1.854，故為厚腹梁 ，由于混凝土等級為c30，=3050，故取=1，則0.25=0.25×14.3×250×462=412.9knv=119.67kn，符合要求。驗算是否需要按計算配置箍筋：0.7=0.7×1.43×250×462=115.67knv=119.67kn，故需要按計算配筋只配箍筋，則=0.033mm/mm梁

33、端采用8100，實有=1.006 mm/mm0.033mm/mm，滿足配筋率=0.40=0.24=0.24×=0.13，滿足要求，故梁端采用8100。梁端箍筋加密長度為1.5h=1.5×500=750mm非加密區(qū)的斜截面受剪承載力：v=0.7+h=0.7×1.43×250×462+270××462=178.36knv=119.67kn，滿足要求。故梁端加密區(qū)箍筋取8100，加密區(qū)長度為750mm，非加密區(qū)箍筋取8200，故各梁的配筋計算見附表c。9.2 柱截面設(shè)計 以第一層邊跨柱的計算為例，邊跨柱bb截面為400×

34、400mm，從內(nèi)力組合表中選取最大值，住的最不利內(nèi)力如下柱上、下端彎矩為-57.90kn·m，柱軸力為1005.20kn，柱剪力為9.66kn由新規(guī)范可知當箍筋采用8時鋼筋保護層厚度為38mm，縱筋采用hrb335級鋼筋，箍筋采用hpb300，故柱的有效高度h=400-38=362mm9.2.1 柱正截面受壓承載力的計算 采用矩形截面偏心受壓構(gòu)件對稱配筋，由于采用c30混凝土故第一種內(nèi)力組合（時）=1005.20kn，m=38.89kn·m底層柱的計算長度l=1.0h=1.0×4.7=4.7m，軸向力對截面重心的偏心距為e=39mm，由于=20故附加偏心距e=20

35、mm，則初始偏心距e= e+ e=59mm由于=1.141，故取=1（為偏心受壓構(gòu)件截面曲率修正系數(shù)）=11.7515，故偏心受壓構(gòu)件長細比對截面曲率的影響系數(shù)=1.0由于考慮二階彎矩影響的軸向力偏心距增大系數(shù)=1+（）=1+×11.75×1.0×1.0=1.61則e=1.61×59=95mm0.3h=109mm，軸向力作用點至a合力點間的距離為e=e+h/2- a=95+400/2-38=257mmx=176mmx=0.55×362=199mm，故屬于大偏心受壓x=176mm2 a=76mm，滿足條件a= a=-180.10故取a= a=bh

36、=0.002×400×400=320mm故其他幾種內(nèi)力組合同理可得第二種內(nèi)力組合（時）=676.06kn，m=-3.77kn·m，同理可得a= a=bh=320mm第三種內(nèi)力組合（-時）=-57.90 kn·m，n=946.76kn，同理可得a= a=bh=320mm第四種內(nèi)力組合（+時）=-47.14 kn·m，n=905.86kn，同理可得a= a=bh=320mm故綜上所述可知，每邊各配置214，a= a=308mm9.2.2 柱斜截面受剪承載力計算v=9.66kn，n=698.62kn，由于混凝土強度等級為c30， ，箍筋采用hpb30

37、0鋼筋，則=，故剪跨比=5.83，故取=3，而0.3=0.3×14.3×400×400×10=686.40knn=698.62kn，故取n=686.40knv=+0.07n=+0.07×686.40=138.64knv=9.66kn，故斜截面受剪承載力滿足要求，只需按構(gòu)造配筋。箍筋加密區(qū)采用8100，非加密區(qū)采用8200，采用雙向四字箍驗算柱加密區(qū)體積配箍率：因為混凝土等級小于c35故按c35計算，則=1.010.4=0.44，故由抗震規(guī)范可得最小配箍特征值=0.064，故最小配箍率=0.064×16.7/270=0.40=1.01，

38、同理可得住非加密區(qū)的最小配箍率=0.50=0.40，滿足要求，故其他柱的配筋計算如附表d。10 基礎(chǔ)設(shè)計由地質(zhì)資料可知，該基礎(chǔ)采用人工挖孔樁，樁總長20m；由構(gòu)造要求可知，挖孔樁內(nèi)徑為1000mm，護壁厚度為120mm，采用c30混凝土，擴大頭的直徑為1600mm，樁的簡圖如下： 圖10.1 樁簡圖由建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，初步設(shè)計時單樁豎向承載力特征值可按下式計算： 式中單樁豎向承載力特征值（kn） 樁側(cè)阻力、樁端阻力特征值（kpa） 樁底端橫截面面積（） 樁身周長（m） 第i層巖土的厚度（m）故=×1.0×(10×1.5+17×4.5+25

39、5;3.0+34×2.0+40×7.4)+×1.6×0. 3×40+600××=2933.3kn樁身強度驗算：n=1.3=1.3×2933.3=3813.3kn=0.6×14.3×××=6738.7kn。故滿足條件，按構(gòu)造配筋（），故可選取為8三向鋼筋籠。11 樓板設(shè)計11.1 樓面板的設(shè)計由上可知宿舍、走廊、陽臺恒載=3.8kn/m，屋面恒載=6.66kn/m，洗衣間、衛(wèi)生間恒載=6.8kn/m，宿舍樓面活載=2.5 kn/m，走廊活載=3.5 kn/m，陽臺活載=2.5

40、kn/m，屋面活載=2.0 kn/m，洗衣間、衛(wèi)生間活載=2.0 kn/m，采用c30混凝土，板中鋼筋采用hpb300鋼筋，此次板的設(shè)計按彈性理論設(shè)計，樓板布置圖如下 圖11.1 樓板布置圖11.1.1 荷載設(shè)計值宿舍、走廊、陽臺恒載設(shè)計值 =1.2×3.8=4.56kn/m2屋面恒載=6.66×1.2=7.99kn/m洗衣間、衛(wèi)生間恒載=1.2×6.8=8.16kn/m宿舍樓面活載設(shè)計值 =1.3×2.5=3.25kn/m2 走廊活載=1.3×3.5=4.55 kn/m陽臺活載=1.3×2.5=3.25 kn/m屋面活載=1.3&#

41、215;2.0=2.60 kn/m洗衣間、衛(wèi)生間活載=1.3×2.0=2.60 kn/m +=+=7.81kn/m，+=9.11kn/m，+=10.56kn/mkn/m，=,2.28 kn/m， =,9.36 kn/ m =6.19kn/m，=6.84 kn/m， =1.30 kn/m 11.1.2 計算跨度內(nèi)跨：=(軸線間距離)，邊跨：=，其中b為支座的支承寬度，h為板厚，故各區(qū)各板的計算跨度如下表 表2區(qū)格項目abcdefg1.81.84.04.02.02.03.83.83.86.06.04.04.05.8/0.470.470.670.670.50.50.6611.1.3 彎矩計

42、算跨中最大彎矩為支座固定時在作用下的跨中彎矩值與支座鉸支時在作用下跨中彎矩值之和?；炷恋牟此杀热?.2；支座最大負彎矩為當內(nèi)支座固定時在作用下的支座彎矩。 根據(jù)不同的支承及荷載情況，整個樓蓋可分為a、b、c、d、e、f、g七種區(qū)格板。 d區(qū)格板：,查表可得： 對邊區(qū)格板的簡支邊，取。各區(qū)格板分別算得的彎矩值如下表 表3區(qū)格項目abcdefgm（kn·m）1.711.375.775.552.042.036.51m（kn·m）0.540.392.652.780.630.662.79m（kn·m）-2.13-2.13-9.83-9.42-3.05-3.02-12.0

43、8m（kn·m）00-9.83-9.42-3.05-3.020m（kn·m）-1.45-1.450-7.120-2.08-8.72m（kn·m）-1.45-1.45-7.15-7.12-2.07-2.08-8.7211.1.4 截面設(shè)計 區(qū)格項目 項目 截面有效高度:假定選用鋼筋，則方向跨中截面的，方向跨中截面，支座截面的。截面設(shè)計的彎矩：樓蓋周邊未設(shè)圈梁，故只能將區(qū)格d、f的跨中彎矩及d-d、f-f、d-f支座彎矩減少20，其余均不折減。為便于計算，近似取，。截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于下表表4項目截面（mm）m（kn·m）（mm2）配筋實有（mm2

44、）跨中a區(qū)格方向801.7183.38200251.0方向700.5430.18200251.0b區(qū)格方向801.3766.88200251.0方向700.3921.78200251.0c區(qū)格方向805.77281.28160314方向702.65147.68200251.0d區(qū)格方向805.55×0.8=4.44216.48200251.0方向702.78×0.8=2.22123.68200251.0e區(qū)格方向802.0499.48200251.0方向700.6335.18200251.0f區(qū)格方向802.03×0.8=1.6278.98200251.0方向70

45、0.66×0.8=0.5329.58200251.0g區(qū)格方向806.51317.38160314方向702.79155.48200251.0支座a-b80-1.9997.08200251.0a-c80-3.02147.28200251.0a-d80-9.42459.18110457.0b-b80-1.4570.78200251.0b-d80-9.42459.18110457.0c-d80-7.15348.48140359.0c-e80-9.83479.08110457.0d-d80-7.12×0.8=-5.70277.88160314.0d-f80-3.02147.28200251.0e-f80-2.07100.98200251.0f-f80-2.08×0.8=-1.6680.98200251.0f-g80-3.02147.28200251.0g-g80-8.72425.08120419.0同理可計算得屋面板的配筋為，。12 樓梯設(shè)計 樓梯采用現(xiàn)澆板式樓梯，層高3.