xxx站碗口腳手架計算書

1、目目 錄錄1、模板及支架系統(tǒng)設置說明、模板及支架系統(tǒng)設置說明.21.1 車站頂板、中板模板及支架配置說明車站頂板、中板模板及支架配置說明.21.1.1 中板模板的設計中板模板的設計.21.1.2 頂板模板的設計頂板模板的設計.21.2 側(cè)墻模板及支架配置說明側(cè)墻模板及支架配置說明.31.3 立柱模板及支架配置說明立柱模板及支架配置說明.31.4 下翻梁模板及支架配置說明下翻梁模板及支架配置說明.42 荷載分析驗算荷載分析驗算.52.1 墻體模板計算墻體模板計算.52.2 中板、頂板模板及支架計算書中板、頂板模板及支架計算書.82.3 梁模板及支架計算書梁模板及支架計算書.132.4 柱模板設計

2、計算書柱模板設計計算書.181xxx 站第十倉負一層碗口腳手架計算書站第十倉負一層碗口腳手架計算書1、模板及支架系統(tǒng)設置說明、模板及支架系統(tǒng)設置說明1.1 車站頂板、中板模板及支架配置說明車站頂板、中板模板及支架配置說明 1.1.1 中板模板的設計中板模板的設計（1）板面設計：中板鋪 15mm 厚竹膠板，接縫采用硬拼接縫。接縫必須嚴密、平整，不能有錯臺，接縫處必須有次龍骨(或附加木方)。（2）龍骨設計:次龍骨采用 100100mm 木方，次龍骨間距 200mm；主龍骨采用 100100mm 木方，間距 900mm。（3）支撐設計：中板模板豎向支撐全部采用滿堂碗扣架，碗扣架立桿間距900600m

3、m。水平桿步距 1200mm，立桿下部安裝底托，上部安裝 U 型可調(diào)頂托支撐主龍骨。 （中板模板支架詳見下圖）9009009009009009009009009001200120012001200 800450100150 中板模板支架斷面示意圖中板模板支架斷面示意圖1.1.2 頂板模板的設計頂板模板的設計（1）板面設計：頂板鋪 15mm 厚竹膠板，接縫采用硬拼接縫。接縫必須嚴密、平整，不能有錯臺，接縫處必須有次龍骨(或附加木方)。（2）龍骨設計:次龍骨采用 100100mm 木方，次龍骨間距 200mm；主龍骨采用 100100mm 木方，間距 900mm。（3）支撐設計：頂板模板豎向支撐全

4、部采用滿堂碗扣架，碗扣架立桿間距2900600mm。水平桿步距 1200mm，立桿下部安裝底托，上部安裝 U 型可調(diào)頂托支撐主龍骨。1.2 側(cè)墻模板及支架配置說明側(cè)墻模板及支架配置說明 側(cè)墻模板采用 15mm 厚竹膠板，竹膠板后主楞采用根 482.8 鋼管（橫向），間距 600mm，次楞采用 100*100 方木（豎向）間距 200mm，側(cè)墻支撐采用與碗扣支架聯(lián)成一體的通長鋼管對口撐（加頂托） ，間距為 60cm，步距 60cm，用十字扣件與橫向所有立桿可靠相連。端頭墻模板支撐采用 6m 鋼管和支架連為一體，鋼管端頭設置可調(diào)支托，間距為 60cm60cm，考慮到墻體水平受力對架體穩(wěn)定性的影響，

5、于橫向分配梁上設置鋼管斜撐，斜撐頂端安置可調(diào)支托，斜撐鋼管和架體立桿、水平桿可靠連接，間距為 120cm120cm。負二層端頭側(cè)墻由于高度較高，需分兩次澆筑。示意圖如下：負二層端頭側(cè)墻由于高度較高，需分兩次澆筑。示意圖如下：端頭墻模板支撐系統(tǒng)示意圖端頭墻模板支撐系統(tǒng)示意圖1.3 立柱模板及支架配置說明立柱模板及支架配置說明（1）板面設計：框架柱模板采用 15mm 厚竹膠板，接縫采用硬拼接縫。接縫必須嚴密、平整，不能有錯臺，接縫處必須附加木方。端頭墻體組合鋼模100*100mm方木次楞100*150mm方木主楞鉆孔灌注樁?25鋼筋地錨3（2）龍骨設計：豎向龍骨采用 100100mm 木方，間距

6、200mm；橫向背楞采用 482.8mm 雙鋼管，間距 400mm。（3）支撐設計：框架柱模板支撐采用482.8mm鋼管，配合使用穿墻螺栓，穿墻螺栓采直徑16mm。柱模板外側(cè)采用鋼管做斜撐，底板施工時在柱四周預埋25短鋼筋，間距300mm，用于柱模板斜向支撐的固定。如下圖所示：對拉螺栓M16（穿PVC管）15mm厚竹膠板100*100mm木方豎向木楞48雙鋼管柱箍框柱砼立柱模板支撐系統(tǒng)示意圖1.4 下翻梁模板及支架配置說明下翻梁模板及支架配置說明（1）板面設計：梁底模、側(cè)模均采用 15mm 厚竹膠板。（2）龍骨設計：次龍骨采用 100100mm 木方，間距 200mm；梁底模主龍骨采用 100

7、100mm 木方，中心間距 450mm；（3）支撐設計：立桿上部安裝 U 型可調(diào)頂托，立桿沿梁長方向排距為600mm，沿梁寬方向排距為 450mm，水平桿步距 600mm。（4）加穿梁螺栓固定側(cè)模，穿梁螺栓距梁底高度不超過 200mm，沿梁長向間距 600mm，沿梁高間距 400mm，內(nèi)套 PVC 套管。模板及支撐體系示意圖如下：（5）優(yōu)先架設大梁下 3 根支撐桿，梁下采用鋼管扣件應另增設抗滑扣件，4以確保安全。次木楞10050木方15mm厚竹膠板M16穿墻螺栓板梁主木楞100100木方頂板下翻梁模板和支撐系統(tǒng)示意圖2 荷載分析驗算荷載分析驗算2.1 墻體模板計算墻體模板計算一、計算參數(shù)：1、

8、混凝土墻墻厚 700mm（端頭井 800mm） ；混凝土計算高度H=7.00m（選取最大澆筑高度） ；混凝土標準值 24KN/m3。2、墻體模板：平面模板類型：600*1500*3 組合鋼模板，扣件類型：3 形12，組合鋼模板（=2.5mm）截面特征，抗彎強度設計值：Fm=215N/mm2，截面慣性矩 Ixj=54.30104mm4，截面抵抗矩 Wxj=11.98103mm3。彈性模量E=206000N/mm2。3、鋼楞采用 2 根 482.8mm 鋼管，間距 500mm，2 根 482.8mm 鋼管的截面特征（計算時按鋼管壁厚 2.8mm 計算） ，抗彎強度設計值：Fm=215N/mm2，慣

9、性矩 I=210.78104mm4，抵抗矩 W=24.49103mm3。二、荷載計算新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列二式計算，并取二式中較小值：F1=0.22ct012V1/2 （1-1）5F2=cH （1-2）各參數(shù)取值：c=24 KN/m3 混凝土自重t0為混凝土初凝時間，取 t0=6V 為設混凝土澆筑速度 取 V=2.00m/h1=1.20 外加劑修正系數(shù)2=1.15 塌落度修正系數(shù)F1 =0.22ct012V1/2 =0.22246.01.201.152.001/2=61.83KN/m2F2=cH=247.00=168.00KN/m2取二者中的較小值，F(xiàn)=61.83KN/m

10、2作為對模板側(cè)壓力的標準值（荷載系數(shù)1.2） ，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載標準值 Q=4.0 KN/m2（荷載系數(shù) 1.4） 。 q1=61.831.2+41.4 =80.0KN/m 用于計算彎矩 q2=61.831=61.83KN/m 用于計算撓度三、墻模板計算采用組合鋼模板，鋼楞間距 =500mm，按三跨連續(xù)梁計算。l1、荷載 q1=（61.831.2+41.4 ）1=80KN/m 用于計算彎矩 q2=61.831=61.83KN/m 用于計算撓度2、抗彎強度驗算: =0.1800.52=2.0KNm21101lqM W=11.98103mm3 N/mm2f=215N/mm2；故滿足要

11、求。=MW12=2.010611.98103=1673、撓度驗算:=q150EI=61.83500150206000543000=0.232l44=1.5mm6故滿足要求。四、鋼楞計算：鋼楞采用 2 根 482.8 鋼管，間距=500mm，其截面特征如下：l1、荷載q1=（61.831.2+41.4）0.5=39.898KN/m 用于計算彎矩 q2=61.830.5=30.37KN/m 用于計算撓度2、抗彎強度驗算: =0.1400.52=1KNm21101lqM W=24.49103mm3N/mm2f=215N/mm2；故滿足要求。=MW=1.010624.49103=1113、撓度驗算:=

12、q100EI=30.37500100206000215600=0.432l44=500/500=1.0mm故滿足要求。五、側(cè)墻支架計算五、側(cè)墻支架計算側(cè)墻支架體系與板（梁）碗扣支架體系共用（側(cè)墻利用碗扣支架做為支撐） ，則側(cè)墻方向支架體系立桿間距為 0.60.6m，步距 0.6m。支撐承受的水平力=側(cè)壓力支撐間距面積采用 48mm 鋼管，壁厚 3mm，截面特征如下482.8mm 鋼管的截面特征（計算時按鋼管壁厚 2.8mm 計算） ，抗彎強度設計值：Fm=215N/mm2，慣性矩 I=10.78104mm4，抵抗矩 W=4.49103mm3,截面積 3.97cm2。1、驗算抗壓強度單根水平管荷

13、載 P=qAq=61.831.2+41.4=79.8N/mm25005005007P=79.80.60.6=28.73N；故滿足要求。2、穩(wěn)定性計算i=1.59cm，L=90cm，=L/i=900/15.8=57根據(jù)建筑施工計算手冊P349 表 7-12 查得 =0.829=72.32050.829=169.95 故滿足要求結(jié)論：通過以上計算，側(cè)墻模板采用 1500600 組合鋼模板，模板背橫向鋼楞采用 2 根 482.8mm 鋼管，間距 500mm；碗扣支架（900600，橫向 900、縱向 600）兼作側(cè)墻支撐體系，采用 48mm 鋼管支撐在外楞上，間距為600600mm。2.2 中板、頂

14、板模板及支架計算書中板、頂板模板及支架計算書計算說明：1.金寨路站頂板最大厚度為 900mm，中板最大厚度 400mm，取頂板為最不利受力進行計算。 2.頂板模板的設計2.1 板面設計：頂板鋪 15mm 厚竹膠板。 2.2 龍骨設計:主龍骨采用 100100mm 木方，間距 900mm，與碗扣架立桿間距相同；次龍骨采用 100100mm 木方，間距 200mm。2.3 支撐設計：頂板模板豎向支撐全部采用碗扣架，碗扣架立桿間距900600mm，其中縱向均為 600mm，橫向均為 900mm，水平桿步距 1200mm。立桿底部設置調(diào)節(jié)支座，頂部設置頂托，主龍骨縱向設置在頂托上；按照規(guī)范要求設置橫、

15、縱向剪刀撐。一、計算參數(shù)：頂板支撐承重體系：荷載竹膠板木方次龍骨木方主龍骨碗扣腳手架支撐系統(tǒng)頂板：頂板厚 h=800mm，頂板混凝土標準值 21.3KN/m3 ,頂板鋼筋單位重量取值4.0KN/m3,施工人員及設備(均布荷載)2.5KN/m2 ,施工人員及設備(集中荷載)2.5KN。8頂板模板:頂板模板采用 15mm 厚竹膠板。15mm 厚竹膠板單位重量標準值0.15KN/m2 截面慣性矩；截面抵抗矩；抗彎強度設計值 fm 3121Ibh261wbh=15N/mm2 ；彈性模量 E=8560N/ mm2。次龍骨:：采用 100100mm 木方（落葉松）作為豎向龍骨，間距 200mm 布置，考慮

16、方木實際負偏差和壓刨量，計算時尺寸按照 9090mm 考慮；截面慣性矩 mm4，截面抵抗矩 mm3，彈性模量 E=10000N/ mm2 ； 抗彎強度設計值 fm =15N/mm2 。主龍骨:采用 100100mm 方木（落葉松） ，間距為 600mm 布置，考慮方木實際負偏差和壓刨量，計算時尺寸按照 9090mm 考慮；截面慣性矩 mm4，截面抵抗矩 mm3，彈性模量 E=10000N/ mm2 ； 抗彎強度設計值 fm =15N/mm2 。6.支撐系統(tǒng):采用碗扣腳手架作為下部支撐,立桿間距為 900mm600mm；橫桿步距為 l1 =1200mm。 二、頂板模板驗算：1.受力分析:竹膠板為

17、單向板受力,采用 100100 木方作為次龍骨凈間隔 200mm 布置,跨5467500121I3bh12150061w2bh3121頂板支撐架立面簡圖5467500121I3bh12150061w2bh9間距 l=200mm,取 c=1m 作為計算單元,按三跨連續(xù)梁為計算模型進行驗算。計算單元簡圖如下： 2.荷載計算： 模板支架自重 0.30 KN/m2 頂板混凝土自重 21.30.9=19.2KN/m2 施工人員及設備荷載 2.5 KN/m2 振搗砼產(chǎn)生的荷載 2.0 KN/m2 永久荷載分項系數(shù)取 ；可變荷載分項系數(shù)取 ；數(shù)據(jù)查自建筑施工計算手冊P430-431. q1=（19.2+0.

18、3）1.2+（2.5+2.0）1.4=29.70KN/m2 用于計算彎矩 q2=（19.2+0.3）1.2=23.40KN/m2 用于計算撓度 3抗彎強度計算： 計算簡圖 =0.129.70.04=0.119 KNm mm3 N/mm2f=15N/mm2；故滿足要求。次龍骨主龍骨2 . 1i4 . 1Qi21101lqM 3.173750010119. 06WM3750061510006221chW104.撓度計算I=bh3/12=1000153/12=281250mm4故滿足要求三、次龍骨強度、撓度驗算1、次龍骨采用 100100mm 木方，間距 200mm,主龍骨采用 100100mm 木

19、方，間距 900mm。q1=29.700.3=8.91KN/m 用于計算彎矩q2=23.400.3=7.02KN/m 用于計算撓度2、強度計算:按照三跨連續(xù)梁進行分析計算 =0.18.910.92=0.72KNm mm3 N/mm2f=15N/mm2；故滿足要求。4.撓度計算I=bh3/12=90903/12=5467500mm4 計算簡圖 5 . 040020040011 . 028125085601502003.402150442lEIlq21101lqM 121500690906221chW5.91215001072. 06WM 5 . 240090040056. 05467500100

20、0015090002. 7150442lEIlq11四、主龍骨強度、撓度驗算1、受力分析：100100 木方作為主龍骨，間距 600mm，主龍骨縱向布置，100100 方木為次龍骨，間距 200mm，橫向布置，采用碗扣腳手架作為下部支撐，間距為900mm600mm，橫向間距 900mm，縱向間距 600mm，橫桿間距為 1200mm 布置；按照單跨簡支梁別進行驗算。跨度 l900mm。 計算簡圖2、荷載計算：F1=29.700.60.2=3.56KN 用于計算彎矩F2=23.400.60.2=2.81KN 用于計算撓度按照單跨簡支梁進行分析計算3、抗彎強度驗算:跨中最大彎矩：Mmax=Fa，其

21、中 a=0.2Mmax=F1a=3.560.2=0.712KN.m f=15N/mm2；故滿足要求。4、撓度驗算: ，其中 a=200mm，L=600mm故滿足要求。五、中、頂板立桿穩(wěn)定性驗算支架采用 482.8 碗扣架，立桿間距 600900mm， （橫向間距 900，縱向63. 2107 . 210217 . 056WM)43(2422aLEIFafmmlaLEIFaf5 . 1400/21 . 0)20046003(105 .181000024200102.81)43(2422632212間距 600）水平桿間距 1200mm。碗扣式鋼管模板支撐架的桿件之間為軸心相交、構(gòu)件的整體性和剛度

22、較好，且碗扣節(jié)點具有良好的受力性能，因而具有比扣件式鋼管支撐架更好的穩(wěn)定承載能力，按最不利的原則，驗算頂板單根立桿的承載力和穩(wěn)定性。鋼管截面特性見下：482.8mm 鋼管的截面特征（計算時按鋼管壁厚 2.8mm 計算） ，抗彎強度設計值：Fm=215N/mm2，慣性矩 I=10.78104mm4，抵抗矩 W=4.49103mm3,截面積 3.97cm2。 模板支架自重 0.30 KN/m2 頂板混凝土自重 21.30.9=19.2KN/m2 施工人員及設備荷載 2.5 KN/m2 振搗砼產(chǎn)生的荷載 2.0 KN/m2永久荷載分項系數(shù)取 ；可變荷載分項系數(shù)取 ；數(shù)據(jù)查自建筑施工計算手冊P430-

23、431.q1=（19.2+0.3）1.2+（2.5+2.0）1.4=29.70KN/m2 1、立桿承載力計算：一根立桿的荷載為 29.700.60.9=16.04KN ；故滿足要求。2、穩(wěn)定性計算：長系比： 根據(jù)建筑施工計算手冊P349 表 7-12 查得 =0.75 =44.32050.75=153.8滿足要求結(jié)論：通過以上計算，中、頂板面板選用 15mm 的竹膠板；次龍骨采用100100mm 的木方，凈間距為 200mm（中心間距 300mm） ；主龍骨選用100100mm 的方木，中心間距為 900mm；立桿采用 482.8mm 碗扣腳手管，中心間距為 900600mm 橫向 900mm

24、，縱向 600mm；水平桿間距為 1200mm。2.3 梁模板及支架計算書梁模板及支架計算書梁模板設計說明：2 . 1i4 . 1Qi5 .759 .151200il205KNf4 .403971004.163AP13 取截面取截面 12002300mm 的梁作為最不利梁計算。的梁作為最不利梁計算。（1）面板設計：梁底模、側(cè)模均采用 15mm 厚覆膜竹膠板。（2）龍骨設計：底模次龍骨采用 100100mm 木方，間距 200mm；主龍骨采用 100100mm 木方，間距 450mm。 （3）支撐設計：梁底支撐采用碗扣架，U 型可調(diào)式支托，主龍骨采用100100mm 木方，立桿排距縱向 600m

25、m，橫向排距為 450mm。立桿上部安裝U 型可調(diào)頂托，水平桿步距 600mm，第一道水平桿距地面 350mm。一、梁底模計算參數(shù)：1梁底模支撐體系：荷載竹膠板100100mm 木方次龍骨100100mm 木方主龍骨碗扣腳手架支撐系統(tǒng)2梁混凝土標準值 24KN/m3。3. 梁底模板：采用 15mm 厚竹膠板；抗彎強度設計值 fm =15N/mm2 ；彈性模量 E=8560N/mm2。4、橫向龍骨：采用 100100mm 木方（落葉松）作為豎向龍骨，間距200mm 布置， 考慮方木實際負偏差和壓刨量，計算時尺寸按照 9090mm 考慮；截面慣性矩 mm4,截面抵抗矩 mm3，彈性模量 E=100

26、00N/ mm2 ； 抗彎強度設計值 fm =15N/mm2 。5、縱向背楞：采用 100100mm 方木（落葉松） ，間距為 600mm 布置，考慮方木實際負偏差和壓刨量，計算時尺寸按照 9090mm 考慮；截面慣性矩 mm4，截面抵抗矩 mm3，彈性模量E=10000N/ mm2 ； 抗彎強度設計值 fm =15N/mm2 。二、梁底模板荷載驗算:按照 12002300mm 的梁進行驗算。1.受力分析:竹膠板為單向板受力,采用 100mm100mm 木方作為底模次龍骨，中心間距200mm,取 c=1m 作為計算單元,按照次龍骨的布置方式，采用三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：54675001

27、21I3bh12150061w2bh5467500121I3bh12150061w2bh14 2.荷載計算模板支架自重 0.30 KN/m2 混凝土自重 242.31.2=66.24KN/m2 施工人員及設備荷載 2.5 KN/m2 振搗砼產(chǎn)生的荷載 2.0 KN/m2永久荷載分項系數(shù)取 ；可變荷載分項系數(shù)??； 數(shù)據(jù)查自建筑施工計算手冊P430-431.q1=（66.24+0.3）1.2+（2.5+2.0）1.4=86.15KN/m2 用于計算彎矩q2=（66.24+0.3）1.2=79.85KN/m2 用于計算撓度3.抗彎強度計算:M最不利彎矩設計值；W竹膠板截面模量；故滿足要求。4、撓度計

28、算I=bh3/12=1000153/12=281250mm42 . 1i4 . 1QimKNlq344. 0102 . 015.8610M2213750061510006221chW 226/15N/mm173. 937500100.344mmNfWM15滿足要求三、梁底模次龍骨強度、撓度驗算 1.受力分析:次龍骨采用 100100mm 木方，間距 200mm；采用 100100mm 木方作為主龍骨,間距 450mm 布置；按照主梁的布置方式，采用三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： 2.抗彎強度計算: 故滿足要求。4.撓度驗算:故滿足要求。四、梁底模主龍骨強度、撓度驗算1.受力分析:采用 100

29、100mm 木方作為主龍骨,間距 450mm 布置,跨距 600mm；按照主梁的布置方式，采用單跨簡支梁計算，計算簡圖如下： 5 . 0400200400302. 02812501000015020085.79150442lEIlq 226/152.83N/mm121500100.344mmNfWM mmEIlq125. 14004500.0795467500100001504502 . 085.79150442mKNlq344. 0102 . 015.8610M221162.荷載計算：F1=86.150.450.2=7.75KN 用于計算彎矩F2=79.850.450.2=7.19KN 用于

30、計算撓度按照單跨簡支梁進行分析計算3、抗彎強度驗算:跨中最大彎矩：Mmax=Fa，其中 a=0.2Mmax=F1a=7.750.2=1.551KN.m f=15N/mm2；故滿足要求。4、撓度驗算: ，其中 a=200mm，L=0.6m故滿足要求。五、梁底立桿穩(wěn)定性驗算支架采用 482.8 碗扣架，立桿間距 600450mm，橫向 450mm，縱向600mm，水平桿間距 600mm。碗扣式鋼管模板支撐架的桿件之間為軸心相交、構(gòu)件的整體性和剛度較好，且碗扣節(jié)點具有良好的受力性能，因而具有比扣件式鋼管支撐架更好的穩(wěn)定承載能力，按最不利的原則，驗算頂板單根立桿的承載力和穩(wěn)定性。鋼管截面特性見下表：4

31、82.8mm 鋼管的截面特征（計算時按鋼管壁厚 2.8mm 計算） ，抗彎強度設計值：Fm=215N/mm2，慣性矩 I=10.78104mm4，抵抗矩 W=4.49103mm3,截面積 3.97cm2。模板支架自重 0.30 KN/m2頂板梁混凝土自重 242.31.2=66.24KN/m2施工人員及設備荷載 2.5 KN/m2 振搗砼產(chǎn)生的荷載 2.0 KN/m2永久荷載分項系數(shù)??；可變荷載分項系數(shù)??；數(shù)據(jù)查自2 . 1i4 . 1Qi74. 5107 . 2101.55156WM)43(2422aLEIFafmmlaLEIFaf5 . 1400/30. 0)20046003(105 .1

32、810000242001019. 7)43(2422632217建筑施工計算手冊P430-431.q1=（66.24+0.3）1.2+（2.5+2.0）1.4=86.15KN/m2 1、立桿承載力計算：一根立桿的荷載為 P=86.150.60.45=23.26KN ；故滿足要求。2、穩(wěn)定性計算：長系比：根據(jù)建筑施工計算手冊P349 表 7-12 查得 =0.893 =58.52050.893=183.1N/mm2滿足要求結(jié)論：通過以上計算，梁底模板面板采用 15mm 厚竹膠板；次龍骨采用100100 木方，間距 200mm；主龍骨采用 100100 木方，間距為 450；立桿采用 482.8m

33、m 碗扣腳手架，間距 450600mm。其他截面尺寸的梁按照以上要求配制模板和支撐。2.4 柱模板設計計算書柱模板設計計算書一、計算參數(shù)：1、框架柱截面尺寸：7001100mm，8001300mm；柱混凝土計算高度：取截面 8001300mm，負一層柱高 H=6.15m 為最不利柱進行計算；混凝土標準值 24KN/m3。2、柱模板：采用 15mm 厚竹膠板。15mm 厚竹膠板單位重量標準值0.15KN/m2 毛截面慣性矩；截面抵抗矩；抗彎強度設計值3121Ibh261wbhfm =15N/mm2 ；彈性模量 E=8560N/ mm2（廠家提供檢驗報告中的數(shù)值） 。3、豎向龍骨：采用 10010

34、0mm 木方作為豎向龍骨,間距 200mm 布置, 考慮方木實際負偏差和壓刨量，計算時尺寸按照 9090mm 考慮；截面慣性矩 23/2055 .583971026.23mmNfAP74.379 .15600il18mm4，截面抵抗矩mm3，彈性模量5467500121I3bh12150061w2bhE=10000N/ mm2 ； 抗彎強度設計值 fm =15N/m2 。4、柱箍：采用 482.8 雙鋼管，中心間距 400mm 布置，482.8mm 鋼管單位重量標準值:0.038KN/m，鋼管截面抵抗矩mm3，彈507532414dddW性模量 E2.1105 N/ mm2，截面慣性矩 I12

35、.19104 mm4。參考建筑施工計算手冊P1220.5、對拉螺栓：采用 M16 對拉螺栓。二、受力計算:1、新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力（取下列二式中的較小值）F1=0.22ct012V/2 =0.222461.201.154.0/2=87.44KN/m2F2=cH=246.15=147.6KN/m2其中：c=24KN/m3 混凝土自重；t0 為混凝土初凝時間，取 t0=6；設混凝土澆筑速度 V=4.0m/h；1=1.20 外加劑修正系數(shù)；2=1.15 塌落度修正系數(shù)；取二者中的較小值，因此取 F=87.44KN/m2。2、振搗混凝土荷載取 Q=4.0 KN/m2三、柱模板計算：模板采用 15mm 厚竹膠板，次龍骨間距 200mm，按模板寬度 1.000m 單元計算，按三跨連續(xù)梁計算。1、荷載q1=（87.441.2+41.4 ）1=110.5KN/m， 用于計算彎矩q2=87.441=87.