超臨界煤粉鍋爐控制系統(tǒng)導(dǎo)則

1、B&WB03030-04(V0)直吹式開式大風(fēng)箱超臨界煤粉鍋爐控制系統(tǒng)導(dǎo)則 第 33 頁 共 32 頁333333 直吹式開式大風(fēng)箱超臨界煤粉鍋爐控制系統(tǒng)導(dǎo)則 B&WB03030-04 （0版） 北京巴布科克·威爾科克斯有限公司 BABCOCK & WILCOX BEIJING CO.LTD2004年12月目 錄1. 概述22. 給水流量控制23. 燃料和風(fēng)量主控制74. OFA噴口控制105. 再熱汽溫控制116. 過熱汽溫控制137. 啟動(dòng)系統(tǒng)控制218. 機(jī)組負(fù)荷需求控制28編制校對(duì)審核批準(zhǔn)日期日期日期日期1. 概述本鍋爐控制系統(tǒng)導(dǎo)則適用于超臨界煤粉鍋爐

2、，導(dǎo)則提出了對(duì)超臨界煤粉鍋爐控制系統(tǒng)的基本設(shè)計(jì)要求，其目的是使控制系統(tǒng)制造廠家能夠提供一套完整的符合所述設(shè)計(jì)要求的控制系統(tǒng)，本導(dǎo)則的有關(guān)條款由設(shè)計(jì)院根據(jù)系統(tǒng)的具體情況決定是否采用。2.給水流量控制2.1 鍋爐給水流量控制系統(tǒng)負(fù)責(zé)向鍋爐給水泵發(fā)出流量需求信號(hào)，使進(jìn)入鍋爐的給水量與離開鍋爐的蒸汽量相匹配。當(dāng)與鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)配合時(shí)，給水流量控制系統(tǒng)也負(fù)責(zé)維持爐膛水冷壁管中的流量不低于最小流量值。給水流量控制框圖見圖1.2.2 爐膛給水流量低跳閘當(dāng)通過爐膛水冷壁的水流量低于為防止水冷壁管過熱所需的流量時(shí)，主燃料跳閘(MFT)系統(tǒng)將觸發(fā)鍋爐跳閘，具體來說就是，當(dāng)爐膛水流量低于最小流量值的85%并經(jīng)20秒延

3、時(shí)，或低于最小流量值的70%并經(jīng)1秒延時(shí)，鍋爐應(yīng)跳閘。當(dāng)爐膛水流量低于最小流量值時(shí)應(yīng)報(bào)警。2.3 給水品質(zhì)不合格跳閘應(yīng)在省煤器入口設(shè)兩套獨(dú)立的給水陽離子電導(dǎo)率測(cè)量裝置，或一套設(shè)在在省煤器入口而另一套設(shè)在除氧器出口。當(dāng)其中任何一個(gè)陽離子電導(dǎo)率測(cè)量值超過報(bào)警值（0.15µS/cm）時(shí)，應(yīng)報(bào)警。當(dāng)兩個(gè)陽離子電導(dǎo)率測(cè)量值都超過跳閘值( 2µS/cm )時(shí)，鍋爐應(yīng)跳閘。2.4 選取中間測(cè)量值為了防止由于單個(gè)變送器故障而引起的自控失靈或誤動(dòng)作，應(yīng)采用三個(gè)獨(dú)立的、帶溫度和壓力補(bǔ)償?shù)牧髁孔兯推鱽頊y(cè)量爐膛給水流量。中間值選取系統(tǒng)將選取三個(gè)流量變送器信號(hào)的中間值用于控制和聯(lián)鎖。此外，三個(gè)獨(dú)立的

4、流量測(cè)量值都應(yīng)顯示給運(yùn)行人員，當(dāng)任何一個(gè)測(cè)量值與中間值的偏差達(dá)到±3%時(shí)，應(yīng)報(bào)警，并需查明原因，予以修復(fù)。2.5 給水流量控制當(dāng)鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)投運(yùn)時(shí)，流經(jīng)爐膛水冷壁管的流量由兩部分組成，一部分是鍋爐循環(huán)泵提供的循環(huán)水量，另一部分是鍋爐給水泵提供的為滿足爐膛最小流量所需的額外給水量。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷增加時(shí)，由于產(chǎn)汽量增加，來自循環(huán)泵的循環(huán)水量減少，而來自給水泵的給水量增加。此外，鍋爐給水泵除了向爐膛提供給水流量外，還必須提供減溫水量和過冷水量。鍋爐給水泵控制的任務(wù)就是保證由給水泵提供的總給水量能滿足由給水控制子系統(tǒng)建立的爐膛給水量需求及減溫水量和過冷水量需求。在鍋爐起初的上水和冷態(tài)清洗過程中，

5、運(yùn)行人員應(yīng)根據(jù)需要設(shè)定爐膛給水流量需求值，以建立貯水箱水位和使通過凝結(jié)水精處理裝置的循環(huán)水量達(dá)到5%-30%MCR。一旦清洗完成，且鍋爐具備點(diǎn)火條件時(shí)，則爐膛給水量需求值就被自動(dòng)限定在爐膛最小流量值。隨著燃燒率的增加，鍋爐開始產(chǎn)生蒸汽，循環(huán)水量開始減少。循環(huán)水量的減少將使給水流量控制系統(tǒng)發(fā)出增加給水泵流量的需求信號(hào)，以維持爐膛所需的最小流量。相應(yīng)于某一鍋爐負(fù)荷需求，爐膛給水流量目標(biāo)值等于該負(fù)荷對(duì)應(yīng)的主蒸汽流量設(shè)計(jì)值減去減溫水量設(shè)計(jì)值。爐膛工質(zhì)的焓增目標(biāo)值等于該負(fù)荷對(duì)應(yīng)的分離器出口設(shè)計(jì)焓值減去省煤器出口設(shè)計(jì)焓值，這些值經(jīng)多重延遲補(bǔ)償以考慮燃料量變化和鍋爐金屬儲(chǔ)能的時(shí)間常數(shù)對(duì)鍋爐參數(shù)的影響。將爐膛

6、給水流量目標(biāo)值（Kg/s）與焓增目標(biāo)值（KJ/kg）相乘就得到爐膛吸熱量目標(biāo)值（KJ/s）。將爐膛吸熱量目標(biāo)值經(jīng)過鍋爐金屬儲(chǔ)能的瞬態(tài)修正（鍋爐金屬儲(chǔ)能是基于爐膛出口飽和溫度變化率），再除以來自焓控制器的爐膛焓增需求值，就得出了實(shí)際的爐膛給水流量需求值。為了保護(hù)爐膛水冷壁，實(shí)際的爐膛水流量需求值不應(yīng)低于爐膛最小流量值。但在冷態(tài)清洗期間，最小流量的限制可以取消，運(yùn)行人員可以根據(jù)需要設(shè)定爐膛流量低于最小流量值。一旦鍋爐點(diǎn)火條件具備（MFT復(fù)位），則這個(gè)最小流量值就被重新啟用，以保證鍋爐點(diǎn)火時(shí)爐膛水冷壁管中有足夠的水流量。對(duì)于不投循環(huán)泵的鍋爐啟動(dòng)，考慮到熱量回收較低，當(dāng)MFT復(fù)位時(shí)，將取用另一個(gè)爐膛最

7、小流量值。鍋爐循環(huán)水流量需求的變化率為爐膛給水流量需求提供了預(yù)先的前饋信號(hào)。爐膛給水量需求值與實(shí)測(cè)的給水量值之差，通過一個(gè)比例加積分控制器向鍋爐給水泵控制發(fā)出給水流量需求信號(hào)。2.6 焓控制相應(yīng)于鍋爐負(fù)荷的分離器出口目標(biāo)焓值經(jīng)過溫度控制器的修正就產(chǎn)生了分離器出口的整定焓值。而爐膛出口焓控制正是分離器出口整定焓值與實(shí)際焓值之差的一個(gè)比例加積分控制。溫度控制器通過修改分離器出口的整定焓值來維持一級(jí)減溫器的目標(biāo)溫降。當(dāng)爐膛給水流量低于最小流量值時(shí)，不允許使用焓控制器或溫度控制器的修正。只有當(dāng)爐膛給水流量大于最小流量值時(shí)，才允許在限定的范圍內(nèi)使用焓控制器和溫度控制器進(jìn)行修正，見圖2。分離器出口的整定焓

8、值減去省煤器出口實(shí)際焓值就得到修正的爐膛焓增需求值（該值考慮了給水條件的變化，如高加停運(yùn)工況）。該值再經(jīng)過焓控制器的修正就建立了爐膛焓增需求值（kJ/kg）。在焓控制器出口設(shè)有一個(gè)手動(dòng)/自動(dòng)操作員站。2.7 溫度控制最終，蒸汽溫度控制要求建立正確的燃料給水比，溫度控制器通過對(duì)分離器出口整定焓值進(jìn)行修正使一級(jí)減溫器的溫降達(dá)到目標(biāo)值。當(dāng)爐膛給水流量低于最小流量值時(shí)，不允許使用溫度控制器修正。當(dāng)爐膛給水流量大于最小流量值時(shí)，溫度控制器才被允許增加分離器出口的整定焓值。為了防止溫度控制器延緩分離器的蒸干，只有當(dāng)鍋爐負(fù)荷高到使其對(duì)應(yīng)的爐膛給水流量比最小流量值有足夠大的裕度時(shí)才允許減少分離器出口的整定焓值

9、，見圖FWC-2。如果一級(jí)過熱器出口的溫度值超過了該負(fù)荷對(duì)應(yīng)的一級(jí)過熱器出口的最大溫度限值，則溫度控制器將優(yōu)先降低分離器出口的溫度整定值，而不是象正常情況下那樣去維持一級(jí)減溫器的溫降。在溫度控制器出口設(shè)有一個(gè)手動(dòng)/自動(dòng)操作員站。TT一級(jí)減溫器溫降一級(jí)過熱器出口溫度極限偏差一級(jí)過熱器出口最高溫度溫度控制一級(jí)減溫器目標(biāo)溫降分離器出口目標(biāo)焓值分離器出口焓整定值分離器出口焓控制爐膛焓增需求值分離器出口焓給水流量程序爐膛焓增目標(biāo)值鍋爐金屬儲(chǔ)能爐膛目標(biāo)吸熱率給水流量需求值爐膛最小給水流量限值給水流量控制調(diào)節(jié)修正的爐膛焓增需求值省煤器出口焓TATTTTTTTAAT一級(jí)減溫器溫降差PTFTA鍋爐循環(huán)水量需求變

10、化率一級(jí)減溫器出口溫度一級(jí)減溫器入口溫度省煤器出口溫度爐膛給水量鍋爐循環(huán)水量需求鍋爐負(fù)荷需求分離器壓力分離器出口溫 度到給水泵控制給水主控制圖 1 給水流量控制框圖焓控制器界限溫度控制器界限 圖2 焓控制器和溫度控制器界限 3. 燃料和風(fēng)量主控制3.1 燃料和風(fēng)量主控制協(xié)調(diào)各個(gè)磨煤機(jī)組的出力，用以維持爐膛內(nèi)預(yù)期的放熱量和過?？諝饬織l件，燃料和風(fēng)量主控制框圖見圖3。3.2 磨煤機(jī)組燃燒率需求將機(jī)組負(fù)荷需求子系統(tǒng)發(fā)出的鍋爐能量需求信號(hào)與實(shí)際進(jìn)入鍋爐的能量比較，所得差值積分就產(chǎn)生了對(duì)各個(gè)磨煤機(jī)組的燃燒率需求?？刂破鞯姆e分設(shè)定是自動(dòng)地基于磨煤機(jī)組的數(shù)量，這樣在負(fù)荷變化時(shí)就能提供與需求更一致的響應(yīng)。由于

11、煤的發(fā)熱值和水分是變化的，因此由給煤機(jī)測(cè)定的給煤量僅反映了進(jìn)入鍋爐的大致能量。為了補(bǔ)償這一點(diǎn)，將鍋爐作為一個(gè)熱量計(jì)來計(jì)算單位質(zhì)量燃料的能量。通過比較基于鍋爐蒸汽流量的熱輸出，和基于給煤量的熱輸入，來進(jìn)行發(fā)熱值的補(bǔ)償。將這兩個(gè)能量信號(hào)進(jìn)行比較，然后將它們的差輸入一個(gè)發(fā)熱值積分器，如發(fā)現(xiàn)煤的發(fā)熱值高，則發(fā)熱值積分器就減少給煤需求量（相對(duì)于蒸汽流量來說），反之，如發(fā)現(xiàn)煤的發(fā)熱值低，則發(fā)熱值積分器就相對(duì)地增加給煤需求量。鍋爐蒸汽流量是根據(jù)給水量和減溫水量計(jì)算得出的。由于點(diǎn)火器也向鍋爐提供能量，因此當(dāng)點(diǎn)火器投運(yùn)或退出時(shí)，為了避免偏差，應(yīng)將實(shí)測(cè)的燃油量折成等效煤量加到給煤量上。3.3 動(dòng)態(tài)性能補(bǔ)償 為了校

12、正鍋爐和磨煤機(jī)的響應(yīng)特性，將鍋爐（負(fù)荷）需求變化的微分控制應(yīng)用于：l 磨煤機(jī)組的燃燒率需求，以提供必要的過燒或欠燒用于改變鍋爐的儲(chǔ)能。l 給煤機(jī)和一次風(fēng)量需求，以改變磨煤機(jī)的存煤量。這樣就可避免當(dāng)進(jìn)入爐膛的等效燃料量沒有變化時(shí)去改變二次風(fēng)量。3.4 風(fēng)量控制燃燒率需求信號(hào)也用作風(fēng)量需求的基本前饋信號(hào)，當(dāng)機(jī)組正常減負(fù)荷和機(jī)組跳閘時(shí)，風(fēng)量控制程序允許風(fēng)量變化滯后于它的需求信號(hào)。將經(jīng)過氧量標(biāo)定后的風(fēng)量需求值與經(jīng)溫度補(bǔ)償后的實(shí)測(cè)總風(fēng)量比較，所得差值用于調(diào)節(jié)送風(fēng)機(jī)的控制葉片來滿足鍋爐風(fēng)量要求。3.5 風(fēng)量需求標(biāo)定風(fēng)量需求就是燃燒過程所需要的正確的總風(fēng)量需求。由于煙氣中的氧含量能很好地反映總風(fēng)量，因此在穩(wěn)

13、態(tài)工況下，考慮到由燃料測(cè)量誤差和風(fēng)量測(cè)量誤差，以及燃料發(fā)熱值變化所引起的擾動(dòng)，氧量應(yīng)該被當(dāng)作一個(gè)控制指標(biāo)來連續(xù)標(biāo)定風(fēng)量整定值。氧量的整定值應(yīng)作為負(fù)荷的函數(shù)被編入程序，且該程序可根據(jù)需要進(jìn)行改動(dòng)。氧量整定值應(yīng)限制在一定的范圍內(nèi)，以防止風(fēng)量不足引起的低過?？諝饬織l件或風(fēng)量過大而造成火焰不穩(wěn)定。為了能手動(dòng)改變氧量整定值，需要提供一個(gè)選擇開關(guān)。在任何時(shí)候，維持正確的風(fēng)量燃料量比例都是保證鍋爐良好運(yùn)行所必須的。從30%MCR到100%MCR，燃料和風(fēng)量控制子系統(tǒng)都應(yīng)根據(jù)需要保持正確的風(fēng)量和燃料量整定值。如果由于某種原因，實(shí)測(cè)的燃料量超過了需求量，則燃料量偏差信號(hào)將立刻修正風(fēng)量需求信號(hào)，以維持預(yù)期的風(fēng)量燃

14、料量比例。當(dāng)實(shí)測(cè)的燃料量小于需求量時(shí)，由于富氧條件總是安全的，因此不必立刻對(duì)風(fēng)量進(jìn)行修正。當(dāng)燃料流量受到限制時(shí)，如果需要，控制系統(tǒng)將減負(fù)荷來維持預(yù)期的風(fēng)量燃料量比例。3.6 最小風(fēng)量爐膛最小通風(fēng)量設(shè)定為滿負(fù)荷（MCR）工況風(fēng)量的30%，為確保鍋爐的安全運(yùn)行，任何時(shí)候，無論鍋爐負(fù)荷是多少，通過爐膛的風(fēng)量都不應(yīng)低于這個(gè)最小值?？偨o煤量（Kg/h）單位質(zhì)量燃料發(fā)熱量計(jì)算鍋爐總輸入熱 (kJ/h）鍋爐熱輸出TEHIK過剩空氣量需求總風(fēng)量需求鍋爐需求動(dòng)態(tài)補(bǔ)償磨煤機(jī)組燃燒率需求HIK實(shí)測(cè)總風(fēng)量HIK風(fēng)量修正HIKO2修正FTFTAT省煤器進(jìn)口溫度計(jì)算蒸汽流量單個(gè)磨煤機(jī)組給煤量燃 油 量鍋爐負(fù)荷需求蒸汽流量

15、O2右左二次風(fēng)量一次風(fēng)量燃料量主控制磨煤機(jī)組和點(diǎn)火器燃燒率需求風(fēng)量需求發(fā)熱值補(bǔ)償風(fēng)量主控制空氣需要量微分控制到磨煤機(jī)組圖 3 燃料和風(fēng)量主控制框圖4. OFA噴口控制4.1 對(duì)各種燃料來說，采用分級(jí)燃燒是減少NOx排放的有效辦法。為了減少NOx排放，將進(jìn)入燃燒器的風(fēng)量分流到OFA噴口，在燃燒器區(qū)形成缺氧燃燒，能抑制燃料中氮的氧化；同時(shí)也降低了火焰溫度，而減少了熱力型NOx的生成。4.2 所有OFA噴口的開度需經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試決定。一般來說，OFA噴口的控制是機(jī)組負(fù)荷的函數(shù)，當(dāng)機(jī)組負(fù)荷增加時(shí)，OFA風(fēng)量增加。在自動(dòng)控制狀態(tài)下，進(jìn)入每個(gè)OFA風(fēng)箱（前后墻各一個(gè)）的風(fēng)量由其左右兩側(cè)進(jìn)風(fēng)管上的風(fēng)量測(cè)量裝置和

16、控制擋板來控制。4.3 每個(gè)OFA噴口的內(nèi)外通道中都裝有皮托網(wǎng)格測(cè)速裝置，用于提供相對(duì)風(fēng)量指示。各個(gè)OFA噴口上的差壓計(jì)所反映出的相對(duì)風(fēng)量指示可用于調(diào)整各OFA噴口之間的風(fēng)量分配及設(shè)定氣流穿透性。每個(gè)網(wǎng)格測(cè)速裝置由兩個(gè)獨(dú)立的匯流管及與它們相連的6個(gè)徑向靠背管組成。每個(gè)靠背管有5個(gè)迎風(fēng)孔和5個(gè)相應(yīng)的背風(fēng)孔。由這30對(duì)測(cè)點(diǎn)組成的網(wǎng)格裝置就被用來測(cè)量進(jìn)入OFA噴口的風(fēng)量。在迎風(fēng)匯流管和背風(fēng)匯流管之間裝上一個(gè)差壓計(jì)，就能得到壓差讀數(shù)。由這個(gè)皮托網(wǎng)格裝置提供的風(fēng)量指示僅用于就地指示，不用于控制系統(tǒng)。4.4 雙通道OFA噴口有中心風(fēng)通道和外環(huán)通道，外環(huán)通道在OFA噴口的中心風(fēng)管和外套管之間形成，在外環(huán)通道

17、中裝有旋流葉片，該葉片可以通過裝在OFA噴口前部面板上的外調(diào)風(fēng)機(jī)構(gòu)來調(diào)節(jié)，以優(yōu)化燃燒。該葉片初始開度應(yīng)設(shè)在45º。在OFA噴口的初期調(diào)整中，應(yīng)優(yōu)化其開度設(shè)定，并作標(biāo)記以供以后參考。在機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，葉片不需要再調(diào)整，該葉片不帶電動(dòng)或氣動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)和其它儀表。4.5 在每個(gè)OFA噴口的外套筒和內(nèi)套筒外壁上各焊有一個(gè)壁溫?zé)犭娕加脕肀O(jiān)測(cè)OFA噴口的金屬溫度，確保任何時(shí)候都有足夠的冷卻風(fēng)通過噴口。熱電偶為不銹鋼鎧裝，并通過OFA噴口引出大風(fēng)箱，以防運(yùn)行和檢修時(shí)損壞。熱電偶的終端連接到裝在OFA噴口面板上的熱電偶接線盒。在OFA噴口調(diào)試期間，應(yīng)監(jiān)視這些熱電偶以確保有足夠的冷卻風(fēng)通過OFA噴口，使

18、噴口金屬在任何運(yùn)行工況下都不超過700C。這些熱電偶應(yīng)進(jìn)行定期檢查，以確定是否超過溫度限值。 5. 再熱汽溫控制5.1 再熱汽溫用煙氣調(diào)溫?fù)醢搴蛧娝疁p溫器來控制。煙氣調(diào)溫?fù)醢迥芨淖冨仩t尾部豎井中過熱器側(cè)和再熱器側(cè)的煙氣流通比例。在低負(fù)荷時(shí)，增加再熱器側(cè)的煙氣流通量可使再熱汽溫達(dá)到設(shè)計(jì)值。減少再熱器側(cè)的煙氣流通量可減少再熱器噴水量。再熱汽溫控制框圖見圖4。5.2 再熱器減溫噴水量控制再熱器減溫噴水量采用單沖量控制回路控制，即只根據(jù)再熱器出口汽溫的變化來調(diào)節(jié)減溫水控制閥，任何時(shí)候，只要再熱器出口汽溫超過整定值，減溫水調(diào)節(jié)閥就打開，而只要減溫水調(diào)節(jié)閥開啟，調(diào)溫?fù)醢寰烷_始動(dòng)作，通過減少再熱器側(cè)的煙氣量

19、、增加過熱器側(cè)的煙氣量來減少再熱器噴水量。任何時(shí)候，只要再熱器噴水量需求值為0，再熱器的噴水關(guān)斷閥就關(guān)閉。當(dāng)鍋爐跳閘時(shí)，噴水關(guān)斷閥要聯(lián)鎖跳閘關(guān)閉，當(dāng)鍋爐負(fù)荷大于25%,且不需要再熱器噴水時(shí)，再熱器噴水關(guān)斷閥可由運(yùn)行人員復(fù)位。5.3 調(diào)溫?fù)醢蹇刂?調(diào)溫?fù)醢蹇刂苹谝粋€(gè)經(jīng)再熱汽溫修正的前饋信號(hào)。由于風(fēng)量能很好地反映通過鍋爐的煙氣量，因此風(fēng)量就被用作這個(gè)前饋信號(hào)。圖5示出了鍋爐負(fù)荷和調(diào)溫?fù)醢彘_度的典型關(guān)系。在低負(fù)荷時(shí)，再熱器側(cè)擋板全開，而過熱器側(cè)擋板設(shè)在其最小開度位置。隨著負(fù)荷增加，當(dāng)再熱汽溫達(dá)到設(shè)計(jì)值時(shí)，過熱器側(cè)擋板開始開大。當(dāng)過熱器側(cè)擋板達(dá)到約70開度時(shí)，它對(duì)煙氣的分配就不再起作用，且只要再有一

20、個(gè)很小的開度要求，它就會(huì)全開。因此一般當(dāng)過熱器側(cè)擋板達(dá)到其有效控制的極限位置時(shí)，再熱器側(cè)擋板就開始關(guān)閉以減少再熱器側(cè)的煙氣量，而增加過熱器側(cè)的煙氣量。再熱器側(cè)擋板將持續(xù)關(guān)小直到控制目標(biāo)達(dá)到或關(guān)到其最小開度位置。為了防止再熱器側(cè)的過高煙速和磨損，過熱器側(cè)擋板設(shè)定了一個(gè)最小開度限制，見圖5。這個(gè)最小開度限制是負(fù)荷的函數(shù)，而風(fēng)量又用作負(fù)荷的前饋信號(hào)。為了維持預(yù)期的再熱汽溫，擋板的前饋需求要經(jīng)過過熱汽溫和再熱汽溫的修正，然后再發(fā)出要求擋板以固定速率增加開度或減小開度的信號(hào)。當(dāng)再熱汽溫低時(shí)，會(huì)發(fā)出減小過熱器側(cè)擋板開度的信號(hào)，當(dāng)再熱汽溫高時(shí)（減溫器投運(yùn)），會(huì)發(fā)出增加過熱器側(cè)擋板開度的信號(hào)。當(dāng)再熱汽溫滿足要

21、求后，擋板就跟隨修正過的前饋程序運(yùn)行。為了減少汽機(jī)在低負(fù)荷時(shí)的熱應(yīng)力，兩側(cè)擋板的控制要盡量使過熱汽溫和再熱汽溫之差在25以內(nèi)，如過熱汽溫比再熱汽溫高25，則應(yīng)發(fā)出關(guān)小過熱器側(cè)擋板的信號(hào)。TE調(diào)溫?fù)醢逍拚贌崞鲊娝疁p溫器控制TEHICHIK調(diào)溫?fù)醢逦恢眯枨笳{(diào)溫?fù)醢宄绦騂IKHIC調(diào)溫?fù)醢宄绦騀VFVFV過熱汽溫度再熱汽溫度再熱汽溫整定值過熱器側(cè)調(diào)溫?fù)醢逶贌崞鱾?cè)調(diào)溫?fù)醢逶贌崞鲊娝{(diào)節(jié)閥圖 4 再熱汽溫度控制框圖風(fēng)量 圖5 調(diào)溫?fù)醢彘_度6. 過熱汽溫控制6. 1末級(jí)過熱器出口汽溫控制分兩個(gè)運(yùn)行區(qū)間，一個(gè)是濕態(tài)運(yùn)行區(qū)，一個(gè)是直流運(yùn)行區(qū)。濕態(tài)運(yùn)行發(fā)生在機(jī)組啟動(dòng)期間，此時(shí)通過爐膛的水流量大于通過過熱器的蒸

22、汽流量，多余的水被收集在貯水箱中。當(dāng)通過爐膛的工質(zhì)全部進(jìn)入過熱器時(shí)，則鍋爐進(jìn)入直流運(yùn)行區(qū)，此時(shí)除了要控制末級(jí)過熱器出口汽溫外，還要防止每個(gè)過熱器管組入口工質(zhì)溫度低于飽和溫度。 在濕態(tài)運(yùn)行期間，通過爐膛的工質(zhì)流量是固定的，此時(shí)過熱器減溫器的運(yùn)行類似于汽包爐的減溫器運(yùn)行，用它來控制汽溫的升高。 在直流運(yùn)行區(qū)，過熱器減溫器僅用作瞬時(shí)的汽溫控制，而最終的汽溫控制是通過給水流量控制調(diào)節(jié)燃料給水比來實(shí)現(xiàn)的。在直流運(yùn)行區(qū)，每級(jí)減溫器的溫降都控制在一個(gè)目標(biāo)值，這樣當(dāng)汽溫在整定值時(shí)，就能使減溫水量維持在設(shè)計(jì)值，使減溫器能對(duì)每個(gè)方向的汽溫偏差都作出響應(yīng)。 主蒸汽溫度偏差信號(hào)主要用于第三級(jí)減溫器，因?yàn)榈谌?jí)減溫器對(duì)

23、主汽溫度的控制最靈敏。第三級(jí)減溫器噴水量的變化將引起第二級(jí)減溫器噴水量的改變，從而使第三級(jí)減溫噴水量恢復(fù)到其正常值，依此類推，第二級(jí)減溫器噴水量的變化將引起第一級(jí)減溫噴水量的改變，使第二級(jí)減溫器噴水量恢復(fù)到其正常值。當(dāng)給水流量調(diào)節(jié)燃料給水比時(shí)，第一級(jí)減溫器的噴水量將回到其正常正常值。過熱器減溫器的布置簡(jiǎn)圖見圖6。6.2 末級(jí)過熱器出口汽溫整定值末級(jí)過熱器出口汽溫整定值在正常運(yùn)行工況時(shí)由運(yùn)行人員設(shè)定。在鍋爐啟動(dòng)時(shí)，這個(gè)整定值是限定變化率的實(shí)測(cè)末級(jí)過熱器出口汽溫加6，這將使在啟動(dòng)期間通常不投運(yùn)的減溫器能對(duì)啟動(dòng)期間發(fā)生的瞬時(shí)高溫作出反應(yīng)。6.3 第三級(jí)減溫器控制第三級(jí)減溫器負(fù)責(zé)控制末級(jí)過熱器出口汽溫

24、。第三級(jí)減溫器出口汽溫整定值是末級(jí)過熱器出口汽溫偏差與實(shí)測(cè)的且經(jīng)過多重延遲函數(shù)延遲后得到的第三級(jí)減溫器出口汽溫之和的比例函數(shù)。這個(gè)延遲函數(shù)代表了末級(jí)過熱器的時(shí)間響應(yīng)特性，即末級(jí)過熱器進(jìn)口汽溫的變化要經(jīng)多長時(shí)間才能在出口汽溫上得到反應(yīng)。為了預(yù)計(jì)瞬態(tài)溫度，第三級(jí)減溫器出口汽溫整定值還要經(jīng)過鍋爐負(fù)荷變化時(shí)產(chǎn)生的過燒量或欠燒量的修正。為了防止末級(jí)過熱器進(jìn)口進(jìn)入飽和狀態(tài)，這個(gè)整定值不能小于其運(yùn)行壓力對(duì)應(yīng)的飽和溫度加10C。10C的裕量用于考慮減溫器出口汽溫的測(cè)量誤差。最終的第三級(jí)減溫器出口汽溫整定值與實(shí)測(cè)的第三級(jí)減溫器出口汽溫比較，所得偏差經(jīng)過一個(gè)比例加積分控制器就得出了第三級(jí)減溫器噴水量的需求值。第三

25、級(jí)減溫器噴水量的需求值再與其實(shí)測(cè)值比較，其偏差經(jīng)過一個(gè)比例加積分控制器以維持所需要的減溫噴水量。采用這種方式能在噴水壓力變化時(shí)，噴水量維持在預(yù)期值。如果末級(jí)過熱器只有一個(gè)出口，則兩個(gè)三級(jí)減溫器都必須按最高的末級(jí)過熱器出口汽溫測(cè)量值來控制。如果末級(jí)過熱器有兩個(gè)出口，則每個(gè)三級(jí)減溫器可以按各自對(duì)應(yīng)的末級(jí)過熱器出口汽溫測(cè)量值來分別控制。6.4 第三級(jí)減溫器進(jìn)口汽溫整定值第三級(jí)減溫器進(jìn)口汽溫整定值由實(shí)測(cè)的三級(jí)減溫器出口汽溫加上第三級(jí)減溫器目標(biāo)溫降計(jì)算得出，第三級(jí)減溫器目標(biāo)溫降是鍋爐負(fù)荷的函數(shù)。為了讓運(yùn)行人員能設(shè)定第三級(jí)減溫器進(jìn)口汽溫，應(yīng)提供一個(gè)手動(dòng)/自動(dòng)工作站。6.5 第二級(jí)減溫器控制第二級(jí)減溫器負(fù)責(zé)

26、控制第三級(jí)減溫器的進(jìn)口汽溫。第二級(jí)減溫器出口汽溫整定值是第三級(jí)減溫器的進(jìn)口汽溫偏差與實(shí)測(cè)的且經(jīng)過多重延遲函數(shù)延遲后得到的第二級(jí)減溫器出口汽溫之和的比例函數(shù)。這個(gè)延遲函數(shù)代表了中間過熱器的時(shí)間響應(yīng)特性，即中間過熱器進(jìn)口汽溫的變化要經(jīng)多長時(shí)間才能在出口汽溫上得到反應(yīng)。為了預(yù)計(jì)瞬態(tài)溫度，第二級(jí)減溫器出口汽溫整定值還要經(jīng)過鍋爐負(fù)荷變化時(shí)產(chǎn)生的過燒量或欠燒量的修正。為了防止中間過熱器進(jìn)口進(jìn)入飽和狀態(tài)，這個(gè)整定值不能小于其運(yùn)行壓力對(duì)應(yīng)的飽和溫度加10C。10C的裕量用于考慮減溫器出口汽溫的測(cè)量誤差。將最終的第二級(jí)減溫器出口汽溫需求值與實(shí)測(cè)的第二級(jí)減溫器出口汽溫比較，所得偏差經(jīng)過一個(gè)比例加積分控制器就得出了

27、第二級(jí)減溫器噴水量的需求值。第二級(jí)減溫器噴水量的需求值再與其實(shí)測(cè)值比較，其偏差經(jīng)過一個(gè)比例加積分控制器以維持所需要的減溫噴水量。采用這種方式能在噴水壓力變化時(shí)，噴水量維持在預(yù)期值。并聯(lián)的兩個(gè)二級(jí)減溫器應(yīng)該按各自對(duì)應(yīng)的中間過熱器出口汽溫測(cè)量值來分別控制。6.6 第二級(jí)減溫器進(jìn)口汽溫整定值第二級(jí)減溫器進(jìn)口汽溫整定值由實(shí)測(cè)的二級(jí)減溫器出口汽溫加上第二級(jí)減溫器目標(biāo)溫降計(jì)算得出，第二級(jí)減溫器目標(biāo)溫降是鍋爐負(fù)荷的函數(shù)。為了讓運(yùn)行人員能設(shè)定第二級(jí)減溫器進(jìn)口汽溫，應(yīng)提供一個(gè)手動(dòng)/自動(dòng)工作站。6.7 第一級(jí)減溫器控制第一級(jí)減溫器負(fù)責(zé)控制第二級(jí)減溫器的進(jìn)口汽溫。第一級(jí)減溫器出口汽溫整定值是第二級(jí)減溫器的進(jìn)口汽溫偏

28、差與實(shí)測(cè)的且經(jīng)過多重延遲函數(shù)延遲后得到的第一級(jí)減溫器出口汽溫之和的比例函數(shù)。這個(gè)延遲函數(shù)代表了屏式過熱器的時(shí)間響應(yīng)特性，即屏式過熱器進(jìn)口汽溫的變化要經(jīng)多長時(shí)間才能在出口汽溫上得到反應(yīng)。為了預(yù)計(jì)瞬態(tài)溫度，第一級(jí)減溫器出口汽溫整定值還要經(jīng)過鍋爐負(fù)荷變化時(shí)產(chǎn)生的過燒量或欠燒量的修正。為了防止屏式過熱器進(jìn)口進(jìn)入飽和狀態(tài)，這個(gè)整定值不能小于其運(yùn)行壓力對(duì)應(yīng)的飽和溫度加10C。10C的裕量用于考慮減溫器出口汽溫的測(cè)量誤差。將最終的第一級(jí)減溫器出口汽溫需求值與實(shí)測(cè)的第一級(jí)減溫器出口汽溫比較，所得偏差經(jīng)過一個(gè)比例加積分控制器就得出了第一級(jí)減溫器噴水量的需求值。第一級(jí)減溫器噴水量的需求值再與其實(shí)測(cè)值比較，其偏差經(jīng)

29、過一個(gè)比例加積分控制器以維持所需要的減溫噴水量。采用這種方式能在噴水壓力變化時(shí)，噴水量維持在預(yù)期值。并聯(lián)的兩個(gè)一級(jí)減溫器應(yīng)該按各自對(duì)應(yīng)的屏式過熱器出口汽溫測(cè)量值來分別控制。 圖6 過熱器系統(tǒng)減溫器布置圖TT末級(jí)過熱器出口溫度整定值末級(jí)過熱器出口溫度控制三級(jí)減溫器出口溫度整定值負(fù)荷變化預(yù)測(cè)飽和蒸汽保護(hù)三級(jí)減溫器出口溫度控制末級(jí)過熱器動(dòng)態(tài)響應(yīng)性APTTTFT三級(jí)減溫器噴水流量控制TA三級(jí)減溫器噴水流量調(diào)節(jié)閥鍋爐過燒/欠燒三級(jí)減溫器噴水量三級(jí)減溫器出口溫度末級(jí)過熱器出口壓力末級(jí)過熱出口溫度圖 7 三級(jí)減溫器控制框圖TT三級(jí)減溫器入口溫度整定值三級(jí)減溫器入口溫度控制二級(jí)減溫器出口溫度整定值中間過熱器動(dòng)

30、態(tài)響應(yīng)性負(fù)荷變化預(yù)測(cè)飽和蒸汽保護(hù)二級(jí)減溫器出口溫度控制三級(jí)減溫器目標(biāo)溫降TATTTTFTTAPT二級(jí)減溫器噴水量二級(jí)減溫器出口溫度鍋爐負(fù)荷需求三級(jí)減溫器出口溫度三級(jí)減溫器入口溫度末級(jí)過熱器出口壓力鍋爐過燒/欠燒二級(jí)減溫器噴水流量控制圖 8 二級(jí)減溫器控制框圖二級(jí)減溫器噴水流量調(diào)節(jié)閥TT二級(jí)減溫器入口溫度整定值二級(jí)減溫器入口溫度控制一級(jí)減溫器出口溫度整定值屏式過熱器動(dòng)態(tài)響應(yīng)性負(fù)荷變化預(yù)測(cè)飽和蒸汽保護(hù)一級(jí)減溫器出口溫度控制二級(jí)減溫器目標(biāo)溫降TATTTTFTTAPT一級(jí)減溫器噴水量一級(jí)減溫器出口溫度鍋爐負(fù)荷需求二級(jí)減溫器出口溫度二級(jí)減溫器入口溫度一級(jí)過熱器入口壓力鍋爐過燒/欠燒一級(jí)減溫器噴水流量控制

31、一級(jí)減溫器噴水流量調(diào)節(jié)閥圖 9 一級(jí)減溫器控制框圖7. 啟動(dòng)系統(tǒng)控制7.1. 為了防止水冷壁管過熱，無論何時(shí)，只要鍋爐點(diǎn)火，就必須維持爐膛水冷壁管中的最小流量。為此，在鍋爐啟動(dòng)及蒸汽流量低于爐膛最小流量時(shí)，就需要讓全部或部分工質(zhì)流經(jīng)啟動(dòng)系統(tǒng)來維持爐膛內(nèi)的最小流量，同時(shí)滿足汽機(jī)對(duì)蒸汽量的要求。圖10示出了簡(jiǎn)化的啟動(dòng)系統(tǒng)控制框圖，圖11示出了簡(jiǎn)化的啟動(dòng)系統(tǒng)流程圖。7.2 啟動(dòng)順序冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，首先用給水泵向鍋爐上水，直到貯水箱中建立起一定的水位后，高水位控制閥（341）逐漸開啟，以控制貯水箱中的水位。在上水期間，省煤器出口的放氣閥要開啟以便將空氣排到分離器。在冷態(tài)清洗期間，最大流量為30MCR的給水

32、從冷凝器經(jīng)過精處理裝置和給水加熱器到鍋爐，再通過貯水箱和341閥（用于維持貯水箱水位）返回到冷凝器。當(dāng)水質(zhì)滿足要求后，將給水泵流量減小至7%MCR，其中約4MCR的流量直接經(jīng)過高壓加熱器后進(jìn)入省煤器，另外約3MCR流量通過383過冷水管道進(jìn)入貯水箱以向鍋爐循環(huán)泵提供過冷水保護(hù)。當(dāng)循環(huán)泵啟動(dòng)條件具備后，啟動(dòng)循環(huán)泵，開啟381閥，建立循環(huán)，使進(jìn)入爐膛的流量大于爐膛最小流量值，要注意限制381閥的開度以保證循環(huán)泵電機(jī)的電流不超限。此時(shí)貯水箱水位仍由高水位控制閥341閥來控制，并通過341閥將7MCR的水量排到冷凝器或擴(kuò)容器。對(duì)于不投運(yùn)循環(huán)泵的鍋爐啟動(dòng)，341閥的水位控制范圍要包括381閥的控制范圍，

33、并承擔(dān)正常情況下由381閥進(jìn)行的水位控制。當(dāng)通過爐膛的流量大于爐膛最小流量值，且點(diǎn)火條件具備時(shí)，鍋爐點(diǎn)火。鍋爐點(diǎn)火后，水被加熱，形成氣泡，產(chǎn)生汽水膨脹，導(dǎo)致貯水箱水位迅速升高，此時(shí)應(yīng)將兩個(gè)341高水位控制閥全部打開，以防分離器滿水。受鍋爐過熱器保護(hù)及汽機(jī)進(jìn)汽溫度的限制，燃燒率只能慢慢增加。當(dāng)從分離器到過熱器的蒸汽量增加時(shí)，貯水箱的水位開始下降，此時(shí)341閥應(yīng)關(guān)小。當(dāng)離開分離器的蒸汽量達(dá)到7MCR時(shí)，341閥將被關(guān)閉。而381閥開始通過控制循環(huán)泵的流量來控制貯水箱水位。隨著產(chǎn)汽量的進(jìn)一步增加，水箱水位將進(jìn)一步降低，為了維持水箱水位，381閥開始關(guān)小，使進(jìn)入爐膛的循環(huán)水量減少。為了維持爐膛最小流量

34、，給水泵流量將增加。當(dāng)循環(huán)水流量接近循環(huán)泵的最小流量時(shí)，382閥開啟為循環(huán)泵提供再循環(huán)通道。當(dāng)381閥門接近其關(guān)閉位置時(shí)，383閥過冷水流量需求將降至0。383閥的過冷水流量需求將優(yōu)先滿足循環(huán)泵凈正壓頭的要求。當(dāng)不再有水從分離器中分離出來時(shí)，鍋爐進(jìn)入直流運(yùn)行，381閥被關(guān)閉。當(dāng)381閥關(guān)閉至少1分鐘，且機(jī)組負(fù)荷大于29MCR時(shí)，循環(huán)泵應(yīng)停運(yùn)。這將導(dǎo)致383閥關(guān)閉。當(dāng)鍋爐負(fù)荷大于40MCR時(shí)，由384閥和387閥組成的暖管系統(tǒng)應(yīng)投入運(yùn)行以保持循環(huán)泵和341閥處于熱備用狀態(tài)。此時(shí)387閥將控制貯水箱水位，而341閥將隨時(shí)提供高水位保護(hù)。7.3 選取中間測(cè)量值為了防止由于單個(gè)變送器故障而引起的自控失

35、靈或誤動(dòng)作，水位測(cè)量應(yīng)同時(shí)采用三個(gè)獨(dú)立的、帶壓力補(bǔ)償?shù)乃蛔兯推?，并選取三個(gè)測(cè)量值的中間值作為水箱水位值。同理，爐膛給水流量和循環(huán)泵流量測(cè)量也應(yīng)采用三個(gè)獨(dú)立的、帶溫度和壓力補(bǔ)償?shù)牧髁孔兯推?，并選取三個(gè)測(cè)量值的中間值作為給水和循環(huán)泵流量值。中間值選取系統(tǒng)選取三個(gè)變送器信號(hào)的中間信號(hào)用于控制和聯(lián)鎖。此外，三個(gè)獨(dú)立的流量測(cè)量值都應(yīng)顯示給運(yùn)行人員，當(dāng)任何一個(gè)測(cè)量值與中間值的偏差達(dá)到±3%時(shí)，應(yīng)報(bào)警，并需查明原因，予以修復(fù)。7.4 省煤器放氣閥（302閥）在鍋爐上水期間，省煤器放氣閥302-1和302-2閥應(yīng)打開以便將空氣排到分離器。302閥由運(yùn)行人員手動(dòng)控制啟閉。當(dāng)MFT復(fù)位時(shí)，302閥應(yīng)聯(lián)

36、鎖關(guān)閉，以避免運(yùn)行過程中閥門開啟引起事故。302閥的開、關(guān)狀態(tài)應(yīng)顯示給運(yùn)行人員，當(dāng)302閥不執(zhí)行運(yùn)行人員的指令或誤動(dòng)時(shí)應(yīng)報(bào)警，當(dāng)341閥開啟而任意一個(gè)302閥未關(guān)閉時(shí)也應(yīng)報(bào)警。7.5 貯水箱高水位控制閥（341閥）當(dāng)循環(huán)泵未投運(yùn)時(shí)，貯水箱高水位控制閥（341-1和341-2閥）用于控制水箱水位。當(dāng)381閥或387閥控制水位時(shí)，341閥用于優(yōu)先控制貯水箱高水位。兩個(gè)341閥由一個(gè)分區(qū)的單一比例控制器來控制，第一個(gè)341閥（341-1）在水位為L2-1時(shí)全關(guān)，在水位為L2-1時(shí)全開，見圖12。第二個(gè)341閥(341-2)在水位為 L2-2時(shí)開始開啟，在水位為L2-2 時(shí)全開。第二個(gè)341閥有預(yù)開啟

37、（L2-2和L2-1有重疊區(qū)）以便能迅速打開來處理鍋爐點(diǎn)火后不久產(chǎn)生的汽水膨脹現(xiàn)象。當(dāng)貯水箱壓力隨鍋爐負(fù)荷變化時(shí)，對(duì)給定的貯水箱水位，為了維持恒定的341閥流量，341閥的比例增益應(yīng)是貯水箱壓力的函數(shù)。對(duì)于不投運(yùn)循環(huán)泵的鍋爐啟動(dòng)，當(dāng)循環(huán)泵不投且MFT已復(fù)位時(shí)，341-1閥的水位控制范圍將包括通常由381閥控制的水位范圍，當(dāng)水位高于L1時(shí)，341-1閥就開始打開。無論何時(shí)，當(dāng)341閥需要打開或機(jī)組負(fù)荷小于35MCR且循環(huán)泵運(yùn)行時(shí)，341B關(guān)斷閥(341B-1和341B-2閥) 應(yīng)聯(lián)鎖開啟。對(duì)于打開的341B閥，如5分鐘內(nèi)沒接到繼續(xù)開啟的信號(hào)，則應(yīng)關(guān)閉。7.6 爐膛循環(huán)流量控制閥（381閥）當(dāng)離開

38、分離器的蒸汽量超過7MCR時(shí)，341閥關(guān)閉，此時(shí)381閥開始控制貯水箱的正常水位。381閥由一個(gè)單一比例控制器來控制，當(dāng)水位為L1時(shí)全關(guān)，當(dāng)水位為了L1時(shí)全開，其控制范圍見圖12。無論何時(shí)，當(dāng)循環(huán)泵停運(yùn)時(shí)，381閥應(yīng)關(guān)閉。在循環(huán)泵啟動(dòng)1分鐘后，381閥開啟并開始控制貯水箱水位。 鍋爐循環(huán)泵流量需求由單一比例水箱水位控制器來建立，應(yīng)限制這一流量需求以防超出循環(huán)泵的最大出力。將鍋爐循環(huán)泵流量需求值與實(shí)測(cè)流量值比較，所得偏差經(jīng)一個(gè)比例加積分控制器去調(diào)節(jié)循環(huán)泵流量控制閥（381閥）的開度。無論何時(shí)，當(dāng)循環(huán)泵停運(yùn)且381SC被要求關(guān)閉時(shí)，381SC閥應(yīng)關(guān)閉，當(dāng)循環(huán)泵運(yùn)行時(shí)，381SC閥應(yīng)始終處于開啟狀態(tài)

39、。 7.7 循環(huán)泵的再循環(huán)閥（382閥）循環(huán)泵的再循環(huán)閥（382閥）用來確保維持循環(huán)泵要求的最小流量。在機(jī)組啟動(dòng)過程中，隨著分離器的蒸干，當(dāng)通過381閥的循環(huán)流量降到循環(huán)泵允許的最小流量時(shí)，382閥將自動(dòng)開啟。當(dāng)通過381閥的循環(huán)流量超過循環(huán)泵要求的最小流量并有一定的裕度時(shí)，382閥將自動(dòng)關(guān)閉。7.8 鍋爐循環(huán)泵鍋爐啟動(dòng)時(shí)，循環(huán)泵由運(yùn)行人員啟動(dòng)，循環(huán)泵啟動(dòng)允許條件應(yīng)包括：冷卻水流量大于最小值，382閥、381SC閥、383閥和383B閥已開啟，381閥關(guān)閉，電機(jī)水溫不超限等。循環(huán)泵的跳閘條件包括：水箱水位低，凈正壓頭（NPSH）低，電機(jī)水溫高等。循環(huán)泵報(bào)警條件包括：循環(huán)泵溫度高，凈正壓頭（NP

40、SH）低，冷卻水流量低等。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷大于29MCR，且381閥關(guān)閉至少1分鐘后，循環(huán)泵應(yīng)停運(yùn)。如循環(huán)泵處于自動(dòng)控制狀態(tài)，當(dāng)機(jī)組負(fù)荷需求低于27MCR時(shí)，只要循環(huán)泵啟動(dòng)允許條件全部滿足，則循環(huán)泵將自動(dòng)再啟動(dòng)。7.9 循環(huán)泵過冷水控制閥（383閥）循環(huán)泵過冷水383控制閥和383B關(guān)斷閥將少量給水送至貯水箱，為循環(huán)泵提供過冷水及凈正壓頭保護(hù)，防止循環(huán)泵汽蝕及省煤器沸騰。當(dāng)清洗完成后，383閥將提供約3MCR給水流量進(jìn)入貯水箱。當(dāng)381閥門即將關(guān)閉時(shí)，383閥門過冷水流量需求將減至0。過冷水流量需求采用一個(gè)優(yōu)先控制器以優(yōu)先滿足循環(huán)泵凈正壓頭的要求。當(dāng)貯水箱水位達(dá)到高水位時(shí)和MFT時(shí)，383閥門將聯(lián)鎖

41、關(guān)閉。當(dāng)383閥流量需求為0時(shí)，383B閥將關(guān)閉。7.10 暖管系統(tǒng)控制閥（384閥）當(dāng)啟動(dòng)系統(tǒng)停運(yùn)，鍋爐處于直流運(yùn)行時(shí)，暖管系統(tǒng)控制閥（384閥）從省煤器出口引出少量相對(duì)高溫的水至循環(huán)泵及高水位控制閥，使循環(huán)泵和341閥處于熱備用狀態(tài)。這可避免當(dāng)機(jī)組負(fù)荷降低，啟動(dòng)系統(tǒng)再投運(yùn)時(shí)，造成的對(duì)啟動(dòng)系統(tǒng)的熱沖擊。384閥的開度是省煤器出口壓力的函數(shù)。當(dāng)循環(huán)泵運(yùn)行或341B開啟或機(jī)組負(fù)荷低于40MCR時(shí)，384閥聯(lián)鎖關(guān)閉。手動(dòng)閥385和388用于分配循環(huán)泵和341閥之間的暖管水流量。7.11 水箱水位控制閥（387閥）當(dāng)循環(huán)泵關(guān)閉，系統(tǒng)處于直流運(yùn)行狀態(tài)時(shí)，疏水閥（387閥）用于控制貯水箱中的水位。當(dāng)暖管

42、系統(tǒng)投運(yùn)時(shí)，在貯水箱中逐漸積累的少量水將定期地由387閥疏放至第二級(jí)減溫器。當(dāng)循環(huán)泵運(yùn)行或減溫器關(guān)斷閥關(guān)閉時(shí)，387閥應(yīng)聯(lián)鎖關(guān)閉。387閥由一個(gè)單一比例控制器控制，387閥的水位控制范圍見圖12，當(dāng)水位達(dá)L3值時(shí)，387閥全關(guān)，當(dāng)水位達(dá)L3值時(shí)，387閥全開。 圖10 帶循環(huán)泵的啟動(dòng)系統(tǒng)控制框圖 圖 11 啟動(dòng)系統(tǒng)流程圖貯 水 箱 L2至387閥L2-1L2-2鍋爐循環(huán)泵L2-1 L1凈正壓頭NPSHL32"L32"至341-2閥2"至381閥2"至341-1閥2"L1 圖12 貯水箱水位控制分區(qū) 8. 機(jī)組負(fù)荷需求控制8.1 本節(jié)所述的機(jī)組負(fù)

43、荷需求子系統(tǒng)將為變壓運(yùn)行直流鍋爐和采用部分進(jìn)汽方式運(yùn)行的汽輪機(jī)提供一種協(xié)調(diào)控制方式。8.2 鍋爐控制系統(tǒng)的機(jī)組負(fù)荷需求子系統(tǒng)協(xié)調(diào)鍋爐和汽機(jī)的整體運(yùn)行，通過控制進(jìn)入鍋爐的化學(xué)能來調(diào)節(jié)機(jī)組的電能輸出。機(jī)組負(fù)荷需求子系統(tǒng)同時(shí)向鍋爐和汽機(jī)發(fā)出一個(gè)前饋信號(hào)來協(xié)調(diào)它們的運(yùn)行，并通過瞬時(shí)地向鍋爐金屬儲(chǔ)能或借能來改進(jìn)機(jī)組的負(fù)荷響應(yīng)特性和減少不必要的控制動(dòng)作。圖13示出了簡(jiǎn)化的機(jī)組負(fù)荷需求子系統(tǒng)框圖。8.3 機(jī)組主控制機(jī)組負(fù)荷需求子系統(tǒng)將來自自動(dòng)負(fù)荷調(diào)度系統(tǒng)（ADS）的信號(hào)轉(zhuǎn)變成機(jī)組負(fù)荷需求信號(hào)。通過機(jī)組主控制站，運(yùn)行人員可以選用負(fù)荷調(diào)度系統(tǒng)（ADS）的數(shù)值或手動(dòng)設(shè)定一個(gè)數(shù)值作為機(jī)組負(fù)荷需求信號(hào)，然后將機(jī)組負(fù)荷

44、需求信號(hào)返回ADS系統(tǒng)讓它知道該機(jī)組是否正在接受它的要求或該機(jī)組的運(yùn)行受到限制。當(dāng)鍋爐主控制處于手動(dòng)或汽機(jī)主控制處于手動(dòng)且汽機(jī)入口蒸汽壓力整定值正在其上限或下限時(shí)，機(jī)組主控制必須轉(zhuǎn)到手動(dòng)并跟蹤實(shí)際的兆瓦發(fā)電負(fù)荷。8.4負(fù)荷限制來自機(jī)組負(fù)荷主控制站的機(jī)組負(fù)荷需求信號(hào)將受到運(yùn)行人員輸入的最大允許負(fù)荷變化率、最高負(fù)荷限和最低負(fù)荷限的限制。當(dāng)達(dá)到任何一個(gè)限制時(shí)，應(yīng)向運(yùn)行人員和ADS系統(tǒng)發(fā)出報(bào)警。8.5汽機(jī)調(diào)速器的頻率協(xié)調(diào)為了保持機(jī)組負(fù)荷需求與汽機(jī)調(diào)速器的動(dòng)作相適應(yīng)，頻率協(xié)調(diào)是必要的。當(dāng)電網(wǎng)頻率發(fā)生擾動(dòng)時(shí)，汽機(jī)調(diào)速器將直接迅速地按比例調(diào)整汽機(jī)調(diào)節(jié)閥以校正頻率擾動(dòng)。當(dāng)頻率偏差存在時(shí)，為了避免鍋爐控制系統(tǒng)和汽機(jī)調(diào)速器之間不正確的相互影響，頻率協(xié)調(diào)將引導(dǎo)機(jī)組負(fù)荷需求與汽機(jī)調(diào)速器所需要的負(fù)荷條件相匹配。單一比例控制