材料力學(xué)期末試題`1_選擇題.

1、一、 Pp緒論1各向同性假設(shè)認(rèn)為，材料沿各個(gè)方向具有相同的 A 。(A)力學(xué)性質(zhì)； (B)外力； (C)變形； (D)位移。2均勻性假設(shè)認(rèn)為，材料內(nèi)部各點(diǎn)的 C 是相同的。(A)應(yīng)力； (B)應(yīng)變； (C)位移； (C)力學(xué)性質(zhì)。3構(gòu)件在外力作用下 B 的能力稱為穩(wěn)定性。（A）不發(fā)生斷裂；（B）保持原有平衡狀態(tài)；（C）不產(chǎn)生變形；（D）保持靜止。4桿件的剛度是指 D 。（A）桿件的軟硬程度；（B）件的承載能力； （C）桿件對(duì)彎曲變形的抵抗能力；（D）桿件對(duì)彈性變形的抵抗能力。二、 拉壓1低碳鋼材料在拉伸實(shí)驗(yàn)過程中，不發(fā)生明顯的塑性變形時(shí)，承受的最大應(yīng)力應(yīng)當(dāng)小于 D 的數(shù)值， （A）比例極限；（

2、B）許用應(yīng)力；（C）強(qiáng)度極限；（D）屈服極限。2對(duì)于低碳鋼，當(dāng)單向拉伸應(yīng)力不大于 C 時(shí)，虎克定律=E成立。 (A) 屈服極限s；(B)彈性極限e；(C)比例極限p；(D)強(qiáng)度極限b。3沒有明顯屈服平臺(tái)的塑性材料，其破壞應(yīng)力取材料的 B 。（A）比例極限p；（B）名義屈服極限0.2；（C）強(qiáng)度極限b；（D）根據(jù)需要確定。4低碳鋼的應(yīng)力應(yīng)變曲線如圖所示，其上 C 點(diǎn)的縱坐標(biāo)值為該鋼的強(qiáng)度極限sb。3題圖(A)e； (B)f； (C)g； (D)h。5、三種材料的應(yīng)力應(yīng)變曲線分別如圖所示。其中強(qiáng)度最高、剛度最大、塑性最好的材料分別是 。(A)a、b、c； (B)b、c、a； (C)b、a、c； (

3、D)c、b、a。5材料的塑性指標(biāo)有 C 。 (A)s和； (B)s和； (C)和； (D)s,和。 6確定安全系數(shù)時(shí)不應(yīng)考慮 D 。 (A)材料的素質(zhì)；(B)工作應(yīng)力的計(jì)算精度；(C)構(gòu)件的工作條件；(D)載荷的大小。7低碳鋼的許用力= C 。(A)p/n； (B)e/n； (C)s/n； (D)b/n。8系統(tǒng)的溫度升高時(shí)，下列結(jié)構(gòu)中的_A_不會(huì)產(chǎn)生溫度應(yīng)力。9、圖示兩端固定階梯形鋼桿，當(dāng)溫度升高時(shí) D 。 (A)AC段應(yīng)力較大，C截面向左移； (B)AC段應(yīng)力較大，C截面向右移； (C)CB段應(yīng)力較大。C截面向左移動(dòng)；(D)CB段應(yīng)力較大，C截面向右移動(dòng)10在圖中，若AC段為鋼，CB段為鋁，

4、其它條件不變，則A、B端的約束反力(圖示方向)滿足關(guān)系 D 。 (A)； (B)； (C)；(D)。11圖示等直桿兩端固定。設(shè)AC、CD、DB三段的軸力分別為FNl、FN2、FN3,則 C 。 (A) FNl=FN3=0, FN2=P； (B) FNl=FN3=-P，F(xiàn)N2=0； (C) FNl=FN3<0，F(xiàn)N2>0； 11題圖(D) FN1=FN2=FN3=0。 12直桿的兩端固定，如圖所示。當(dāng)溫度發(fā)生變化時(shí)，桿 C 。12題圖 (A)橫截面上的正應(yīng)力為零，軸向應(yīng)變不為零； (B)橫截面上的正應(yīng)力和軸向應(yīng)變均不為零； (C)橫截面上的正應(yīng)力不為零，軸向應(yīng)變?yōu)榱悖?(D)橫截面上

5、的正應(yīng)力和軸向應(yīng)變均為零。 13圖示木榫接頭，左右兩部分形狀完全一樣，當(dāng)F力作用時(shí)，接頭的剪切面積等于 C 。(A)ab；(B)cb；(C)lb；(D)lc。14如右圖所示，在平板和受拉螺栓之間墊上一個(gè)墊圈，可以提高_(dá)D_。 A螺栓的拉伸強(qiáng)度；B螺栓的擠壓強(qiáng)度；C螺栓的剪切強(qiáng)度；D平板的擠壓強(qiáng)度。15插銷穿過水平放置的平板上的圓孔，在其下端受有一拉力P該插銷的剪切面面積 和計(jì)算擠壓面積分別等于 B 。(A)；(B)；(C) ；(D) 。三、 扭轉(zhuǎn)1 圓軸橫截面上某點(diǎn)剪應(yīng)力的大小與該點(diǎn)到圓心的距離成正比，方向垂直于過該點(diǎn)的半徑。這一結(jié)論是根據(jù) B 推知的。(A)變形幾何關(guān)系，物理關(guān)系和平衡關(guān)系；

6、 (B)變形幾何關(guān)系和物理關(guān)系；(C)物理關(guān)系； (D)變形幾何關(guān)系。2、空心圓軸扭轉(zhuǎn)時(shí)，橫截面上切應(yīng)力分布為圖 B 所示。3圖示圓軸由兩種材料制成，在扭轉(zhuǎn)力偶Me作用下，變形前的直線ABC將變成 所示的 D 情形。 (A)； (B)； (C)； (D)。 四、 彎曲內(nèi)力五、 彎曲應(yīng)力1、三根正方形截面梁如圖所示，其長度、橫截面面積和受力情況相同，其中(b)、(c)梁的截面為兩個(gè)形狀相同的矩形拼合而成，拼合后無膠接在這三根梁中， A 梁內(nèi)的最大正應(yīng)力相等。 (A)(a)和(c)； (B)(b)和(c)； (C)(a)和(b)； (D)(a)、(b)和(c)。2、某直梁橫截面面積為常數(shù)橫向力沿Y

7、方向作用，下圖所示的四種截面形狀中，抗彎能力最強(qiáng)的為_ B _截面形狀。YYYY (A)矩形 (B)工字形 (C)圓形 (D)正方形3、T形截面鑄鐵懸臂梁受力如圖，軸Z為中性軸，橫截面合理布置的方案應(yīng)為 B 。yy(A)(B)(C)(D)yzyxFy 4圖示U形截面梁在平面彎曲時(shí)，截面上正應(yīng)力分布如圖 C 所示。六、七、八、 彎曲變形1在下面這些關(guān)于梁的彎矩與變形間關(guān)系的說法中， D 是正確的。 (A)彎矩為正的截面轉(zhuǎn)角為正； (B)彎矩最大的截面撓度最大； (C)彎矩突變的截面轉(zhuǎn)角也有突變；(D)彎矩為零的截面曲率必為零。2、用積分法求圖示梁的撓曲線方程時(shí)，確定積分常數(shù)的四個(gè)條件，除外，另外

8、兩個(gè)條件是 B 。3、梁的受力如圖，撓曲線正確的是 B 。(D)(C)(B)(A)mmmmmmmmmm4圖示等直梁承受均布荷載q作用，C處用鉸鏈連接。在截面C上_ D _。A. 有彎矩，無剪力；B. 有剪力，無彎矩；C. 既有彎矩又有剪力；D. 既無彎矩又無剪力；九、 應(yīng)力狀態(tài)1、下面B單元體表示構(gòu)件點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)。(C)(D)(B)(A) 2、已知單元體及其應(yīng)力圓如圖所示，單元體斜截面ab上的應(yīng)力對(duì)應(yīng)于應(yīng)力圓上的 C 點(diǎn)坐標(biāo)。(A) 1；(B) 2； (C) 3； (D) 4。 3、已知單元體及應(yīng)力圓如圖所示，s1所在主平面的法線方向?yàn)?D 。(A) n1；(B) n2； (C) n3； (D

9、) n4。2圖示應(yīng)力圓對(duì)應(yīng)于應(yīng)力狀態(tài) C 。3圖示應(yīng)力圓對(duì)應(yīng)于單元體 A, D 。4、圖示應(yīng)力狀態(tài)，用第三強(qiáng)度理論校核時(shí)，其相當(dāng)應(yīng)力為 D 。(A)； (B)；(C) ；(D)。5在圓軸的表面畫上一個(gè)圖示的微正方形，受扭時(shí)該正方形 B 。(A)保持為正方形；(B)變?yōu)榫匦危?C)變?yōu)榱庑危?D)變?yōu)槠叫兴倪呅?圖示外伸梁，給出了1、2、3、4點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)。其中圖 B D 所示的應(yīng)力狀態(tài)是錯(cuò)誤的。十、 組合變形1懸臂梁的橫截面形狀如圖所示，C為形心。若作用于自由端的載荷F垂直于梁的軸線，且其作用方向如圖中虛線所示，則發(fā)生平面彎曲變形的情況是 A D 。 2薄壁梁的橫截面如圖所示，壁厚處處相等，外

10、力作用面為縱向平面a-a。其中圖 C 所示截面梁發(fā)生斜彎曲變形。十一、 壓桿穩(wěn)定1、一端固定、另一端有彈簧側(cè)向支承的細(xì)長壓桿，可采用歐拉公式Pcr2EI/(l)2 計(jì)算。壓桿的長度系數(shù)的正確取值范圍是_B_。(A)>2.0； (B)0.7<<2.0； (C)<0.5； (D)0.5<<0.72、細(xì)長桿承受軸向壓力P的作用，其臨界壓力與 C 無關(guān)。(A)桿的材質(zhì)；(B)桿的長度；(C)P的大小；(D)桿的截面形狀和尺寸。3長度因數(shù)的物理意義是 C 。 (A) 壓桿絕對(duì)長度的大?。?(B) 對(duì)壓桿材料彈性模數(shù)的修正；(C) 將壓桿兩端約束對(duì)其臨界力的影響折算成桿

11、長的影響；(D) 對(duì)壓桿截面面積的修正。4在材料相同的條件下，隨著柔度的增大 C 。 (A)細(xì)長桿的臨界應(yīng)力是減小的，中長桿不是； (B)中長桿的臨界應(yīng)力是減小的，細(xì)長桿不是； (C)細(xì)長桿和中長桿的臨界應(yīng)力均是減小的； (D)細(xì)長桿和中長桿的臨界應(yīng)力均不是減小的。5對(duì)于不同柔度的塑性材料壓桿，其最大臨界應(yīng)力將不超過材料的 C 。 (A)比例極限sP； (B)彈性極限se； (C)屈服極限sS； (D)強(qiáng)度極限sb。6、由低碳鋼組成的細(xì)長壓桿，經(jīng)冷作硬化后，其（ B ） 。A. 穩(wěn)定性提高，強(qiáng)度不變； B. 穩(wěn)定性不變，強(qiáng)度提高；C. 穩(wěn)定性和強(qiáng)度都提高； D. 穩(wěn)定性和強(qiáng)度都不變。十二、 動(dòng)

12、載荷十三、 交變應(yīng)力1、描述交變應(yīng)力變化規(guī)律的5個(gè)參數(shù)（smax，smin，sm，sa和r）中。獨(dú)立參數(shù)有 B 。 (A) 1； (B) 2； (C) 3； (D) 4。2影響構(gòu)件持久極限的主要因素有 ABCD 。（A）構(gòu)件形狀；（B）構(gòu)件尺寸；（C）表面加工質(zhì)量；（D）表層強(qiáng)度。 3 構(gòu)件的疲勞極限與構(gòu)件的 D 無關(guān)。（A）材料；（B）變形形式；（C）循環(huán)特性；（D）最大應(yīng)力。4圖示階梯軸為同種材料制成，表面質(zhì)量相同，受對(duì)稱交變應(yīng)力作用，下面說法正確的是 AD 。（A） nn截面桿件持久極限高于mm截面桿件持久極。（B） mm截面桿件持久極限高于nn截面桿件持久極。（C） 桿件mm截面強(qiáng)度高

13、于nn截面強(qiáng)度。（D） 桿件nn截面強(qiáng)度高于mm截面強(qiáng)度。5圖示同種材料階梯軸，表面質(zhì)量相同，受對(duì)稱交變正應(yīng)力作用，下面說法正確的是 BD 。(A)AA截面桿件持久極限高于BB截面桿件持久極。(B)BB截面桿件持久極限高于AA截面桿件持久極。(C) 桿件BB截面強(qiáng)度高于AA截面強(qiáng)度。(D) 桿件AA截面強(qiáng)度高于BB截面強(qiáng)度。6火車運(yùn)行時(shí)，其車箱輪軸中段橫截面邊緣上任一點(diǎn)的應(yīng)力為 B 。 (A)脈動(dòng)循環(huán)交變應(yīng)力； (B)對(duì)稱循環(huán)交變應(yīng)力； (C)非對(duì)稱循環(huán)交變應(yīng)力； (D)不變的彎曲應(yīng)力。 * 材料力學(xué)模擬試題（三）解答一、 一、填空題（每小題5分，共10分）1、圖示梁在突加載荷作用下，其最大彎

14、矩 4QL/9 。    2、簡支梁AC在B點(diǎn)與鋼索BD連接，鋼索張緊但無初始拉力。當(dāng)溫度降低后，為求鋼索中軸力所需的變形協(xié)調(diào)方程和補(bǔ)充方程分別為：和。     二、 二、選擇題（每小題5分，共10分）1、 1、                         

15、;                   形截面鑄鐵梁受載如圖，正應(yīng)力強(qiáng)度分析，截面的放置方式有四種：(A) (B) (C) (D)正確方式是 D 。 2、如圖所示直桿，其材料相同，截面和長度相同，支承方式不同，在軸向壓力作用下，那個(gè)柔度最大，哪個(gè)柔度最小？有四種答案：正確答案是 B 。（A）大，??；（B）大，??；（C）大，??；（D）大，?。蝗?、 三、證明題（15分）重物Q以初速自H處下落桿頂，證明動(dòng)荷系數(shù)H

16、證明： 即： 四、 四、計(jì)算題（共65分）1、（10分）求圖示梁的反力RA。EIBAX1MM圖mMM圖1解：由力法：得：  2、(15分)矩形截面簡支梁如圖。測(cè)得在載荷P作用下，點(diǎn)A處縱向線應(yīng)變。已知材料的E200Gpa，試求P值。 QMP/4解：梁的內(nèi)力如圖：A點(diǎn)處正應(yīng)力：忽略切應(yīng)力影響，由虎克定律： 3、（15分）如圖示砂輪傳遞的力偶矩m20.5N.m，砂輪直徑D25cm，砂輪重量Q=275N磨削力Py：Pz3：1。砂輪軸材料許用應(yīng)力。用第四強(qiáng)度理論選擇砂輪軸直徑。解：(1)外力分析。軸受力如圖，由扭轉(zhuǎn)平衡有 m=20.5N.m，則 Pz= 41/0.25 =

17、164（N） Py = 3Pz = 492（N）yxzPZNAZNByNBZNAymmQPyABMx(Nm)My(Nm)Mz(Nm)20.521.3263.96（2）畫內(nèi)力圖確定危險(xiǎn)截面由內(nèi)力圖知，截面A為危險(xiǎn)截面。其上彎矩和扭矩分別為： 彎矩： MZA = =28.21（Nm）MYA = = 21.32（Nm） 扭矩： Mx = 20.5（Nm） （3）強(qiáng)度計(jì)算在圓軸彎扭組合變形下，根據(jù)第四強(qiáng)度理論的強(qiáng)度條件有  取d=19mm. 4、（15分）圖示結(jié)構(gòu)，1、2兩桿長度、截面積相同,1桿為圓截面，2桿為圓環(huán)截面()。l=1200mm,A900mm2，材料的E200Gpa，P100，S61.4，臨界應(yīng)力經(jīng)驗(yàn)公式，求兩桿的臨界應(yīng)力及結(jié)構(gòu)失穩(wěn)時(shí)的載荷Pcr。 解： （1）研究ABPQ1Q2AB （2）計(jì)算Q