五層賓館畢業(yè)設計

1、第 82 頁 共 82 頁 第一章 建筑設計41.1 初步設計資料41.2 工程做法51.2.1房間使用面積確定51.2.2交通聯系部分的平面設計51.2.3建筑立面剖面設計51.2.4抗震設計61.3 細部構造總說明61.3.1勒腳61.3.2散水71.3.3門窗工程71.3.4油漆構件防腐、防銹工程71.3.5基礎工程71.4 建筑細部具體構造做法81.4.1屋面做法81.4.2樓面做法81.4.3內墻做法81.4.4外墻做法81.5 結構選型9第2章 結構布置及計算簡圖92.1結構布置92.2梁柱尺寸估算及選取102.2.2柱截面尺寸的估算10第三章 重力荷載計算133.1不變荷載（恒載

2、）標準值133.1.1荷載標準值133.1.2梁，柱，墻重力荷載計算133.2可變荷載（活載）標準值153.3重力標準值計算153.3.1梁、柱、板自重標準值153.3.2各層墻（外墻）自重標準值173.3.3各層（質點）自重標準值計算173.3.4重力荷載代表值183.3.5等效重力重力荷載代表值計算19第四章 橫向框架側移剛度的計算194.1梁柱側移剛度194.1.1梁線剛度ib的計算194.1.2柱線剛度ic的計算204.1.3相對線剛度i的計算204.2 D值計算224.2.1中框架柱側移剛度計算224.2.2.邊框架柱側移剛度計算23第五章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算

3、245.1橫向自振周期計算245.1.1結構頂點的假想側移計算245.2橫向水平地震作用下框架結構內力和側移計算255.2.1水平地震作用及樓層地震剪力的計算255.2.2各樓層水平地震作用標準值265.2.3多遇地震作用下的彈性位移驗算275.2.4水平地震作用下框架內力計算285.3橫向風荷載作用下框架結構內力和側移計算325.3.1風荷載作用下框架結構內力325.3.2風荷載作用下的水平位移驗算335.3.3風荷載作用下框架結構內力計算34第六章 豎向荷載作用下框架結構的內力計算386.1計算單元386.2 荷載計算386.3 內力計算406.3.1彎矩分配系數416.3.2 恒載作用下

4、的內力分析416.3.3 活載作用下的內力分析46第七章 框架結構的內力組合517.1結構抗震等級517.2框架梁內力組合517.3框架柱內力組合54第八章 框架梁和柱設計608.1框架梁截面設計60這里取首層半跨梁為例,說明計算方法和過程,其它層梁的配筋結果施工圖。608.1.1梁的正截面受彎承載力計算608.2框架柱截面設計638.2.1 軸壓比驗算63第九章 樓板設計669.1板截面設計66第十章 樓梯設計7010.1 梯段板設計7010.2 平臺板設計7110.3 平臺梁設計72參考文獻73致 謝74第 82 頁 共 82 頁第一章 建筑設計1.1 初步設計資料一. 工程名稱：夜苑賓館

5、結構設計二. 工程概況：建筑面積3091.2，建筑總高為23.4 ，主體大樓為五層，室內外高差為0.30m。三. 溫度：最熱月平均28，最冷月平均-5；極端最高溫度38，極端最低溫度為11.5。四. 相對濕度：年平均34。五. 相對風向：北風，基本風壓0.35kN/。六. 雨雪條件：最大積雪深度0.25cm,雪荷載0.40kN/。七. 年降雨量：870mm。八. 水文資料：經勘探未發(fā)現地下水。九. 地質條件：地震烈度：本工程地震設防烈度為7度，場地類型： 類。十. 材料使用：1. 混凝土：梁板柱均使用C30混凝土。2. 鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335,其余采用熱軋鋼筋HPB235。

6、3. 墻體：a. 外縱墻采用180厚加氣混凝土砌塊（5.5kN/m3）,外側墻體貼瓷磚（0.55kN/m2）,內側為10厚水泥砂漿抹灰（17kN/m2）。b. 內隔墻采用120厚加氣混凝土砌塊（5.5kN/m3）,兩側均為10厚水泥砂漿抹灰。c.女兒墻采用180厚加氣混凝土砌塊（5.5kN/m3），外側墻體貼瓷磚，水泥粉刷內側（0.36kN/m2）。4. 窗：均為塑鋼玻璃窗（0.35kN/m2）。5. 門：除大門為玻璃門，房間均為木門。1.2 工程做法1.2.1房間使用面積確定本設計根據建筑使用性質、建設規(guī)模與標準的不同，確定各類用房。根據使用要求，結合基地面積、結構選型等情況按建筑模數確定開

7、間和進深。1.2.2交通聯系部分的平面設計一幢建筑物除了有滿足各種使用功能的房間以外，還需要有把各個使用房間及內外有機聯系起來的交通聯系部分，以保證使用便利和安全疏散。在多層建筑中，樓梯是必不可少的一部分，是樓層人流疏散的必經之路，樓梯的數量、位置及形式應滿足使用方便和安全疏散的要求，注重建筑環(huán)境空間的藝術效果。設計樓梯時，還應使其符合建筑設計防火規(guī)范、民用建筑設計通則和其他有關單項建筑設計規(guī)范的規(guī)定。本設計主入口選取現澆板板式雙跑樓梯，作為主要交通用的樓梯梯段凈寬應根據樓梯使用過程中人流股數確定，一般按每股人流寬度0.55m+00.15m計算，并不應少于兩股人流樓梯坡度的選擇要從攀登效率，、

8、節(jié)省空間、便于人流疏散等方面考慮。因而本建筑樓梯踏步高度選用150mm,踏面選用270mm。1.2.3建筑立面剖面設計 立面設計是在滿足房間的使用要求和技術經濟條件下，運用建筑造型和立面構圖的一些規(guī)律，結合平面的內部空間組合進行的。進行立面設計設計時要考慮房屋的內部空間關系，相鄰立面的協調，各立面墻面的處理和門窗安排，滿足立面形式美觀要求，同時還應考慮細部構件的處理。建筑剖面考慮的是建筑物各部分高度，建筑層數和空間結構體系。確定房間凈高時，主要考慮房間的使用性質，室內采光通風及設備設置和結構類型。綜合考慮這些因素，取房間層高為首層3.6m，標準層3.3m。 1.2.4抗震設計 建筑抗震設計規(guī)范

9、規(guī)定，抗震設防烈度為6度及以上地區(qū)的建筑，必須進行抗震設計。建筑根據其使用功能的重要性分為甲類、乙類、丙類、丁四個抗震設防類別。甲類建筑應屬于重大建筑工程和地震時可能發(fā)生嚴重次生災害的建筑；乙類建筑應屬于地震時使用功能不能中斷或需要盡快恢復的建筑；丙類建筑應屬于除甲、乙、丁類以外的一般建筑，丁類建筑應屬于抗震次要建筑。本工程的抗震設防類別為丙類。丙類建筑，地震作用和抗震措施均應符合本地區(qū)抗震設防的要求。丙類建筑的抗震等級應按規(guī)范確定，本設計屬于框架結構，7度設防，高度小于30m，所以為三級框架。1.3 細部構造總說明1.3.1勒腳勒腳是墻身接近室外地面的部分，一般情況下，其高度為室內地坪與室外

10、地面的高差部分。它起著保護墻身和增加建筑物立面美觀的作用。由于它容易受到外界的碰撞和雨、雪的侵蝕，遭到破壞，同時地表水和地下水的毛細作用所形成的地潮也會造成對勒腳部位的侵蝕。所以，在構造上必須采取相應的防護措施。勒腳防潮層：分為水平防潮層和垂直防潮層。當室內地坪出現高差或室內地坪低于室外地面時，要同時設置水平防潮層和垂直防潮層。本工程只設水平防潮層。水平防潮層根據材料的不同，一般有油氈防潮層、防水砂漿防潮層、配筋細石混凝土防潮層。油氈防潮層具有一定的韌性、延伸性和良好的防潮性。由于油氈層降低了上下砌體之間的粘結力，且降低了砌體的整體性，對抗震不利，目前已少用。砂漿防潮層是在需要設置防潮層的位置

11、鋪設防水砂漿。防水砂漿能克服油氈防潮層的缺點，但由于砂漿系脆性材料，易開裂。故不適于地基會產生微小變形的建筑中。為了提高防潮層的抗裂性能，常采用60mm厚的配筋細石混凝土防潮層。工程中常在標高-0.06m處設防潮層。1.3.2散水為保護墻基不受雨水的侵蝕，常在外墻四周將地面做成向外傾斜的坡面，以使將屋面水排至遠處，這一坡面稱散水。散水坡度約3%-5%，寬一般為600mm-1000mm，縱向每隔10米做一道伸縮縫，散水與外墻設20寬縫，其縫內均填瀝青砂漿。當屋面排水方式為自由落水時，要求其寬度較出檐多200mm，一般雨水較多地區(qū)多做成明溝,干燥地區(qū)多做成散水。1.3.3門窗工程（1）在生產加工門

12、、窗之前，應對門窗洞口進行實測。（2）門窗安裝前預埋在墻或柱內的木、鐵構件應做防腐、防銹處理。1.3.4油漆構件防腐、防銹工程（1）所有埋入混凝土及砌塊中的木質構件均須做好防腐處理，滿涂焦油一道。屋面架空硬木版須經防蟲、防腐處理后方可使用，面刷酚酞清漆。（2）所有埋入混凝土中的金屬構件須先除銹，刷防銹漆餓二道；所有露明金屬構件（不銹鋼構件除外），均須先除銹刷防銹漆一道，再刷油漆二道。（3）所有室內木質門窗均需打膩子，磨退后刷底漆一道，再刷調和漆二道。1.3.5基礎工程根據現行建筑地基基礎設計規(guī)范和地基損壞造成建筑物破壞后果（危及人的生命、造成經濟損失和社會影響及修復的可能性）的嚴重性，將基礎分

13、為三個安全等級：一級、二級、三級。本設計基礎的安全等級為二級，對應于破壞后產生嚴重的后果，建筑類型為一般工業(yè)與民用建筑。 基礎按剛度分可分為：剛性基礎和柔性基礎；按構造分類可分為：獨立基礎、條形基礎、筏板基礎、箱形基礎和殼體基礎。其中，獨立基礎是柱基礎中最常用和最經濟的型式。本工程采用獨立基礎。本設計初選基礎頂面到室外地面的距離為1000mm，室內外高差為300mm,則底層柱高=3600+900+300=4800mm1.4 建筑細部具體構造做法1.4.1屋面做法選用剛性防水屋面（1）保護層 40厚的細石混凝土保護層（2）防水層 三氈四油防水層 （3）找平層 20mm水泥砂漿找平層 （4）保溫層

14、 100mm厚水泥蛭石保溫層 （5）結構層 100mm厚鋼筋混凝土板 （6）板底抹灰 10mm混合砂漿抹灰1.4.2樓面做法 （1）瓷磚地面（包括水泥粗沙打底） （2）100mm厚鋼筋混凝土板（3）10mm厚混合砂漿抹灰1.4.3內墻做法（1）白涂料飾面（2）10mm厚水泥砂漿抹灰1.4.4外墻做法（1）面磚飾面（2）10mm厚水泥砂漿抹灰1.5 結構選型（1）. 結構體系選型：采用鋼筋混凝土現澆框架結構體系。（2）. 屋面結構： 采用現澆混凝土屋蓋，剛柔性結合的屋面，屋面板厚100mm。（3）. 樓面結構：采用現澆混凝土樓蓋，板厚100mm。（4）. 樓梯結構：采用鋼筋混凝土梁式樓梯。第2章

15、 結構布置及計算簡圖2.1結構布置從結構角度出發(fā)，受力明確，傳力路徑短，剛度大而均勻，整體性和延性好，輕質高強的結構設計方案比較理想。根據房屋的使用功能及建筑設計的要求，進行了建筑平面，立面及剖面設計，其標準建筑平面結構見圖21。圖2-1 梁柱結構平面布置圖/mm2.2梁柱尺寸估算及選取 主體結構共五層，首層層高為3.6m，其余層層高為3.3m，內外墻均為180厚加氣混凝土砌塊，樓層屋蓋均為現澆鋼筋混凝土結構，板厚取100mm。2.2.1梁截面尺寸的估算：框架結構的主梁截面高度及寬度可由下式確定： hb=(1/101/18)Lbbb=(1/21/3) hb且bb >200,其中橫梁跨度，

16、AB、CD跨L=7000mm ，BC跨L=2100mm,由此估算梁的截面尺寸如下：橫向主框架梁取300mm600mm?？v向主框架梁取300mm600mm。2.2.2柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根據柱的軸壓比限制，按下式計算：柱組合的軸壓比設計值按照公式21計算： 式中：為考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數，邊柱取1.3，等跨內柱取1.2,不等跨取1.25；F：為按照簡支狀態(tài)計算柱的負荷面積；g：為折算后在單位面積上的重力荷載代表值，近似取12kN/m2；n：為驗算截面以上樓層層數；框架柱驗算柱的軸壓比應小于軸壓比限值的要求： C30混凝土：fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2

17、基礎選用柱下獨立基礎，柱在室內地坪以下為1.2m，柱高即h3.6+1.24.8m，應滿足N/(bchcfc)=N/(Acfc)0.8 求得中柱Ac1.21210344.556/(0.814.3)=137455mm2截面取正方形，則柱的估算長邊為371mm，各層中柱尺寸均取為600mm600mm。邊柱受荷小于中柱，故也可取尺寸為600mm600mm。橫向框架的計算簡圖如下所示圖2-2 框架計算簡圖/mm第三章 重力荷載計算3.1不變荷載（恒載）標準值3.1.1荷載標準值（1）屋面不變荷載（恒載）標準值保護層：40mm厚細石混凝土保護層 22kN/m30.04m=0.88kN/m2防水層：三氈四油

18、防水層 0.4kN/m2找平層：20mm水泥砂漿找平層 20kN/m30.02m=0.4kN/m2保溫層：100mm厚水泥蛭石保溫層 5kN/m30.10m=0.50 kN/m210厚板底混合砂漿抹灰 0.0117kN/m3=0.17 kN/m2結構層：100mm厚鋼筋混凝土板 25kN/m30.10m2.5kN/m2 合計： 4.85 kN/m2（2）15層餐廳及房間樓面不變荷載（恒載）標準值瓷磚地面（包括水泥粗沙打底） 0.55kN/m2100mm厚現澆混凝土板 2.5kN/m210mm厚混合砂漿抹灰 17kN/m30.10m =0.17kN/m2合計： 3.22kN/m2（3）走廊樓面不

19、變荷載（恒載）標準值水磨石地面（10mm面層、20mm水泥砂漿打底 0.65 kN/m2、素水泥結合層一道） 100mm厚現澆混凝土板 25kN/m30.10m=2.5kN/m210mm厚混合砂漿抹灰 17kN/m30.10m =0.17kN/m2合計： 3.82kN/m23.1.2梁，柱，墻重力荷載計算（1）梁自重主梁自重： 25kN/m30.30m（0.6-0.1）m=3.75 kN/m梁側粉刷： 0.01（0.6-0.1）217=0.17 kN/m 合計： 3.92kN/m（2）柱自重柱自重 25/m30.60m0.60m=9kN/m抹灰層（10mm厚混合砂漿） 17kN/m30.01m

20、0.60m4=0.408 kN/m合計： 9.408kN/m（3）墻自重（加氣混凝土小砌塊） a.首層外墻自重墻自重 5.5kN/m30.9m0.18m=0.891kN/m外墻面磚飾面 0.5kN/m2 （3.6-1.8）m=0.900kN/m鋼塑門窗 0.35kN/m31.8m=0.63kN/m內墻面10mm厚抹灰層 17kN/m30.01m（3.6-1.8）m=0.306kN/m合計： 2.727kN/mb.標準層外墻自重墻自重 5.5kN/m30.9m0.18m=0.891kN/m鋼塑門窗 0.35kN/m31.8m=0.63kN/m外墻面磚飾面 0.5kN/m2（3.3-1.8）m=0

21、.75kN/m內墻面10mm厚抹灰層 17kN/m30.01m（3.3-1.8）=0.255kN/m合計： 2.526kN/mc.首層內墻自重墻自重 5.5kN/m33.6m0.12m=2.376 kN/m內墻面10mm厚抹灰層（兩側） 17kN/m30.01m3.3m2=1.224kN/m合計： 3.6kN/md.標準層內墻自重墻自重 5.5kN/m33.3m0.12m=2.178 kN/m內墻面10mm厚抹灰層（兩側） 17kN/m30.01m3.32=0.833kN/m合計： 3.3kN/me.女兒墻自重墻自重及壓頂重 5.5kN/m31.0m0.18m+25kN/m30.18m0.1m

22、=1.44 kN/m外墻面磚飾面 0.5kN/m21.1m=0.55 kN/m水泥粉刷內面墻面 0.36kN/m21.1m=0.396kN/m合計： 2.39kN/m3.2可變荷載（活載）標準值樓面及屋面可變荷載（活載）標準值 上人屋面 2.0kN/m2 走廊 2.5kN/m2 樓面 2.0kN/m2 屋面雪荷載為 Sk=rSo=10.40=0.40 kN/m2 因為荷載規(guī)范要求屋面均布活荷載不應與雪荷載同時組合，所以按照最不利情況進行荷載組合，屋面活荷載按照屋面均布活荷載取值計算。3.3重力標準值計算3.3.1梁、柱、板自重標準值各層梁、柱、板、墻自重標準值見表3-1、表3-2、表3-3。

23、表3-1 柱重力荷載標準值層數柱編號截面寬/mm截面高/mm凈高/mmgk/（kN/m）數量Gi/kNGk/kN1KZ160060035009.408351152.481152.482-5KZ160060032009.408351053.701053.70機房KZ160060032009.4086180.63180.63表3-2板重力荷載標準值層數板面積/ m2gk /（kN/m2）Gi /kNGk /kN屋面459.24.852227.122227.12電梯機房564.85271.6271.61-5層房間391.23.221259.661699.204樓梯56.83.22182.90走廊67

24、.23.82256.70表3-2梁重力荷載標準值層數梁編號截面寬/mm截面高/mm凈跨長/mmgk/（kN/m）數量Gi/kNGk/kN1層KL130060034003.9224319.87974.77KL230060064003.9216401.41KL330060015003.92847.04KL430060074003.924116.03KL530060027003.92110.58L125050074002.67119.76L225050040002.67553.4L325050025002.6716.6825層KL130060034003.9224319.87921.37KL2300

25、60064003.9216401.41KL330060015003.92847.04KL430060074003.924116.03KL530060027003.92110.58L125050074002.67119.76L325050025002.6716.68屋面梁KL130060034003.9224319.87921.37KL230060064003.9216401.41KL330060015003.92847.04KL430060074003.924116.03KL530060027003.92110.58L125050074002.67119.76L325050025002.671

26、6.68電梯機房KL230060064003.92250.18134.64KL430060064003.92258.02L125050074002.67119.76L325050025002.6716.683.3.2各層墻（外墻）自重標準值（1）女兒墻重 總長L=(16.1m+32m) 2=196.2m 總重=2.39kN/m96.2m=229.92kN（2）標準層墻重 總長L=158m-0.65m24=142.4m 總重=7.840kN/m142.4m=1116.416kN（3）首層墻重 總長=96.2m-0.60m20=84.2m 總重=2.53kN/m84.2m=213.03kN3.3.

27、3各層（質點）自重標準值計算（1）首層（墻+梁+板+柱）Gk=（229.87+213.03）kN /2+974.77kN +1699.2kN +（1152.48+1053.7）kN /2=3998.51kN（2）標準層（墻+梁+板+柱）Gk=213.03kN +921.37kN +1699.204kN +1053.7kN=3887.30kN（3）頂層（墻+梁+板+柱）Gk=213.03kN /2+229.92kN +921.37kN +2227.12kN +1053.7kN =4538.63Kn（4）頂層（墻+梁+板+柱）電梯設備自重：200kN水箱及設備自重：400kNGk=200kN +4

28、00kN +134.64kN +180.63kN +271.6kN =1186.87kN3.3.4重力荷載代表值重力荷載代表值是結構和構件恒載標準值和各種活荷載組合值之和，樓面均布活載的組合系數為0.5；屋面均布荷載的組合系數0.5。（1） 首層G1=3998.51kN +0.5（391.2m2+56.8 m2）2.0kN/m2+67.2 m22.5kN/m2=4530.51kN（2）標準層 G1=3887.30kN +0.5（391.2m2+56.8 m2）2.0kN/m2+67.2 m22.5kN/m2=4419.3kN（3）頂層G7=4538.63kN +0.5（391.2m2+56.8

29、 m2）2.0kN/m2=4641.67kN（4）電梯機房 G7=1186.87kN +0.556m22.0kN/m2=1198.07kN計算結果如下圖：圖3-1 重力荷載代表值3.3.5等效重力重力荷載代表值計算本設計抗震烈度為7度，設計地震分組為第一組，場地類別為II類場地，依此查得： 特征周期Tg0.35s，水平地震影響系數最大值=0.08,阻尼比=0.05第四章 橫向框架側移剛度的計算4.1梁柱側移剛度4.1.1梁線剛度ib的計算軸梁為中框架，I=2Ib ,各層梁截面均相同。AB、CD跨梁ib =2EI/L=23.00107kN/m2(1/12) 0.30m(0.60m)3/7.0m=

30、0.46105kN/mBC跨梁ib =2EI/L=23.00107kN/m2(1/12) 0.30m(0.60m)3/2.1m=1.54105kN/m4.1.2柱線剛度ic的計算首層柱Ic =EI/L=3.00107kN/m2(1/12) (0.60m)4/3.6m=0.90105kN/m 二至五層柱Ic =EI/L=3.00107kN/m2(1/12) (0.60m)4/3.3m=0.98105kN/m 4.1.3相對線剛度i的計算令二至五層柱線剛度i=1.0，則首層柱I=0.90105kN/m/0.98105kN/m=0.92AB、CD跨梁I=0.46105kN/m /0.98105kN/

31、m=0.47BC跨梁I=1.54105kN/m /0.98105kN/m=1.57同理可得邊框架梁的相對線剛度為I=0.47（1.5/2.0）=0.37I=1.57（1.5/2.0）=1.18考慮到整體現澆梁板結構中，板對梁的有利作用，對中框架取I=2I0，對邊框架取I=1.5I0。I0為矩形截面框架梁慣性矩。根據以上結果，可得圖4-1可以得出橫梁、柱的線剛度如表4-1、表4-2、表4-3表4-1 梁截面特征計算表（中框架梁）層數混凝土強度梁編號截面寬h/mm截面高h/mm梁跨L/mm混凝土彈性模量E/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度I/N·mm相對線剛度i1-6C30AB300600

32、7000300005.41094.6210100.47C30BC3006002100300005.410915.410101.57C30CD3006007000300005.41094.6210100.47表4-2 梁截面特征計算表（邊框架梁）層數混凝土強度梁編號截面寬h/mm截面高h/mm梁跨L/mm混凝土彈性模量E/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度I/N·mm相對線剛度i1-6C30AB3006007000300005.41093.46510100.37C30BC3006002100300005.410911.5710101.18C30CD3006007000300005.4109

33、3.46510100.37表4-3 柱截面特征計算表層數混凝土強度柱編號截面寬h/mm截面高h/mm梁跨L/mm混凝土彈性模E/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度I/N·mm相對線剛度i1C30ABCD6006003600300001.0810100.9010110.922-6C30ABCD6006003300300001.0810100.9810111.00 圖4-1 框架梁柱相對線剛度4.2 D值計算4.2.1中框架柱側移剛度計算Di=c(12ic/h2) (1)一般層a.邊柱k=(0.47+0.47)/(21.0)=0.47;c=0.47/(0.47+2.0)=0.190b.中柱k

34、=(0.47+0.47+1.57+1.57)/(21.0)=2.04;c=2.04/(2.04+2.0)=0.505(2)首層a.邊柱k=0.47/0.92=0.51;c=（0.5+0.51）/(0.51+2.0)=0.402b.中柱k=(0.47+1.57)/0.92=2.22;c=（0.5+2.22）/(2.22+2.0)=0.6454.2.2.邊框架柱側移剛度計算(1)一般層a.邊柱k=(0.37+0.37)/(21.0)=0.37;c=0.37/(0.37+2.0)=0.156b.中柱k=(0.37+0.37+1.18+1.18)/(21.0)=1.55;c=1.55/(1.55+2.

35、0)=0.437(2)首層a.邊柱k=0.37/0.92=0.40;c=（0.5+0.40）/(0.40+2.0)=0.375b.中柱k=（0.37+1.18）/0.92=1.68;c=（0.5+1.68）/(1.68+2.0)=0.592計算結果如下表：表4-4 中框架柱側移剛度D值邊柱層次kcic/(105kN·m)h/mDi/(105kN·m)根數2-50.470.1900.983.30.2051791210.510.4020.903.60.33500012中柱2-52.040.5050.983.30.5453443521512.220.6450.903.60.537

36、515Di/(105kN·m)2-510.6422112.0825表4-5 邊框架柱側移剛度D值邊柱層次kcic/(105kN·m)h/mDi/(105kN·m)根數2-50.370.1560.983.30.16846410.400.3750.903.60.312504中柱2-51.550.5920.983.30.471912411.680.5920.903.60.493334Di/(105kN/m)2-52.5614513.22330表4-6 橫向框架層間側移剛度層次12345Di/(kN·m)15305801320365132036513203651

37、320365第五章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算5.1橫向自振周期計算5.1.1結構頂點的假想側移計算把G 7折算到主體結構的頂層Ge =G 7(1+3/23.3/20.1)=1198.07(1+3/23.3/20.1)=1493.12kN先由式計算樓層剪力，再由式計算層間相對位移，最后由式計算結構的頂點位移。見表。 =/Di 表5-1 結構頂點的假想側移計算層次Gi/ kNDi/(kN/m)/m/m54419.310554.0913203650.007990.0705744419.314973.3913203650.011340.0625834419.319392.691320

38、3650.014690.0512424419.323811.9913203650.018030.0365514530.5128342.515305800.018520.01852取T =0.7由上表知道=0.075mT1=1.7T =0.335s 5.2橫向水平地震作用下框架結構內力和側移計算5.2.1水平地震作用及樓層地震剪力的計算本結構重量和剛度分布均勻，高度不超過40m，變形以剪切型為主，故水平地震作用采用底部剪力法計算。根據設計條件，設防烈度7，II類場地，查表可得Tg0.35s，=0.08,=0.05結構總水平地震作用標準值FEk按下式計算：因為 T1=0.335<1.4Tg=

39、1.40.350.495s 相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數為：1= =0.08 結構等效總重力荷載為 Geq=0.85 Gi=0.8523840.33kN =20264.28 kN 式5-75.2.2各樓層水平地震作用標準值不考慮頂部附加地震作用FEk=1 Geq=0.0820264.28 kN=1621.14 kNFi=1621.14 結果見表5-2表5-2 各層橫向水平地震作用標準值及樓層地震剪力層次53.316.84419.374244.240.214346.92912.743.313.54419.359660.550.172278.841191.5433.310.24419.

40、345076.860.130210.751402.2923.36.94419.330493.170.088142.661544.9513.63.64530.5116309.840.04776.191621.1432466.98347117.071.0001621.14各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖圖5-1 橫向水平地震作用標準值/kN5.2.3多遇地震作用下的彈性位移驗算在多遇地震作用時，水平地震作用下框架結構的側移按彈性方法計算，各層間彈性位移角均應滿足位移角限值=1/550的要求，計算結果見下表 水平地震作用下框架結構的層間位移頂點位移分別為 過程見表層間彈性位移角

41、滿足1/2821=1/550表5-3 位移驗算層次5912.713203650.0006913.31/477641191.5413203650.0009023.31/365931402.9513203650.0010623.31/310721544.9513203650.0011703.31/282111621.1415305800.0010593.61/33995.2.4水平地震作用下框架內力計算對第軸線橫向框架內力進行計算?？蚣茉谒焦?jié)點荷載作用下，采用D值法分析內力。由求得框架第i層層間剪力后，i層j柱分配的剪力及該柱上下端的彎矩和分別如下 上式中 其中、取自表，取自表，、由資料表中查得

42、。各層梁線剛度不變，取，1層柱考慮修正值，2層柱考慮修正值。計算結果如下表5-4 各層柱端剪力及彎矩層次邊柱/kN·m/kN·m53.3912.713203652051814.180.470.3516.3830.4243.31191.5413203652051818.670.470.4024.6436.9733.31402.9513203652051821.740.470.4532.2839.4623.31544.9513203652051823.950.470.5039.5239.5213.61621.1415305803350035.480.510.7595.8031.93層次中柱/kN·m/kN·m53.3912.713203655453437.692.040.4555.9768.4143.31191.5413203655453449.212.040.4573.0889.3233.31402.9513203655453457.912.040.4586.0105.1123.31544.9513203655453463.812.040.5105.29105.2913.61621.1415305803350035.482.220.55112.7292.23梁端彎矩依節(jié)點平衡條件，按梁線剛度大小分配確定，按下列各式計算 式5-17 式5-1