伸長率的種類(第2版)

1、伸長率的種類、定義和換算東北特鋼集團(tuán)大連特殊鋼絲有限公司 徐效謙、牛振偉內(nèi)容摘要：對廣大冷加工工作者來說，伸長率是一個(gè)既熟悉又陌生的概念。本文從分析鋼鐵材料拉伸時(shí)應(yīng)力-應(yīng)變特性著手，揭示了各種伸長率的含義、區(qū)別及換算關(guān)系。同時(shí)根據(jù)大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，努力探索組織結(jié)構(gòu)和冷加工工藝對伸長率的影響，為深入研究伸長率找到突破口。關(guān)鍵詞：伸長率、延伸率、換算。鋼絲伸長率是衡量鋼絲塑性的一項(xiàng)參數(shù)，其種類、定義和換算執(zhí)行國標(biāo)GB/T228的規(guī)定。新國標(biāo)GB/T228.1-2010金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法參照國際標(biāo)準(zhǔn)ISO6892-1:2009進(jìn)行了修訂，整體結(jié)構(gòu)、層次劃分、編寫方法和技術(shù)內(nèi)容與I

2、SO6892-1:2009基本一致，代替了原國標(biāo)GB/T228-2002金屬材料 室溫拉伸試驗(yàn)方法。新國標(biāo)將伸長率分6種：斷后伸長率（A）、殘余伸長率（Ar）、最大力塑性延伸率（Ag）、最大力總延伸率（Agt）、斷裂總延伸率（At）和屈服點(diǎn)延伸率（Ae）。其中4項(xiàng)延伸率均為在應(yīng)力狀態(tài)下測定的指標(biāo)，2項(xiàng)伸長率為卸除應(yīng)力后測定的指標(biāo)，但對于殘余伸長率新國標(biāo)只給出定義：“卸除指定應(yīng)力后，伸長相對于原始標(biāo)距（Lo）的百分率”，對其測定方法未作統(tǒng)一規(guī)定。1.伸長率種類、定義和用途 GB/T228.1-2010定義伸長時(shí)采用了兩個(gè)近義術(shù)語：伸長（elongation）和延伸（extension）。拉伸試驗(yàn)

3、期間任一時(shí)刻，試樣原始標(biāo)距（Lo）的增量稱為“伸長”；延伸可以理解為拉伸試驗(yàn)期間任一給定時(shí)刻，引伸計(jì)上標(biāo)距（Le）的增量。試驗(yàn)中可以用測延伸的方法測定伸長，兩者無本質(zhì)區(qū)別。1.1 斷后伸長率（Percentage elongation after fracture）斷后標(biāo)距的永久伸長（LuLo）與原始標(biāo)距（Lo）之比的百分率。斷后伸長率是在拉斷后的試樣上測取的，計(jì)算方法如公式1。 A×100% 公式1式中：Lo試樣原始標(biāo)距，mm；Lu斷后試樣拼接后的標(biāo)距，mm。斷后伸長率也可以通過引伸計(jì)測得，圖2中Lr實(shí)際上代表塑性伸長+局部縮頸伸長，計(jì)算方法如公式2。A×100% 公式2

4、 圖2 用圖解法測定斷后伸長率和斷裂總延伸率1.2 斷裂總延伸率（Percentage total extension at fracture）斷裂時(shí)刻標(biāo)距的總延伸Lf（彈性延伸+塑性延伸+縮頸延伸）與引伸計(jì)標(biāo)距Le之比的百分率，斷裂總延伸率是在應(yīng)力下測定的伸長率，如圖1。試驗(yàn)時(shí)紀(jì)錄應(yīng)力-延伸曲線，引伸計(jì)的標(biāo)距為Le，確定圖中C點(diǎn)，OC為斷裂總伸長(Lf)，則斷裂總延伸率計(jì)算方法如公式3。 At×100% 公式31.3 最大力塑性延伸率（Percentage plastic extension at maximum force）最大力原始標(biāo)距的塑性延伸Lg與引伸計(jì)上標(biāo)距Le之比的百分

5、率，見圖1。在用引伸計(jì)測得的應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖上，從最大力總延伸Lm中扣除彈性延伸部分即為塑性延伸Lg，將其除以引伸計(jì)標(biāo)矩Le，即為最大力塑性延伸率，見公式4。最大力塑性延伸率實(shí)際反映了試樣塑性變形伸長率。 Ag 公式4 式中：Le引伸計(jì)標(biāo)距； mE應(yīng)力-應(yīng)變曲線上彈性變形部分的斜率； Rm抗拉強(qiáng)度； Lm最大力下總延伸。 也可用圖解法測定最大力延伸率，見圖3a；當(dāng)最大力出現(xiàn)平臺時(shí)，取平臺中點(diǎn)的最大力對應(yīng)的塑性延伸為L，見圖3b。此時(shí)，最大力塑性延伸率的計(jì)算如公式5。 Ag 公式5a.最大力明顯時(shí) b.最大力出現(xiàn)平臺時(shí)圖3 用圖解法測定最大力延伸率方法1.4 最大力總延伸率（Percentage

6、 total extension at maximum force）最大力時(shí)原始標(biāo)距的總延伸Lm（彈性延伸+塑性延伸）與引伸計(jì)標(biāo)距Le之比的百分率，最大力總伸長率是在應(yīng)力下測定的延伸率，見圖3，將最大力點(diǎn)的總延伸Lm除以引伸計(jì)標(biāo)矩Le，即為最大力總延伸率，見公式6。如拉伸力-延伸曲線在最大點(diǎn)呈現(xiàn)一個(gè)平臺，則取平臺寬度的中點(diǎn)作為最大力總伸長率的最大力點(diǎn)。最大力總伸長率實(shí)際包含了試樣彈性伸長和塑性變形伸長兩項(xiàng)伸長率。 Agt=×100% 公式61.5 殘余伸長率（Percentage permanent elongation）殘余伸長率是在引伸計(jì)上測定的伸長率，指試樣施加并卸除指定應(yīng)力后

7、，引伸計(jì)標(biāo)距的殘余伸長量與引伸計(jì)標(biāo)距(Le)之比的百分率，曾稱為永久伸長率。1.6 屈服點(diǎn)延伸率（Percentage yield point extension）屈服點(diǎn)延伸率是在應(yīng)力下測定的伸長率，對呈現(xiàn)不連續(xù)屈服的材料，指從應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖上，均勻加工硬化開始點(diǎn)的延伸減去上屈服強(qiáng)度對應(yīng)的延伸得到的延伸Ay，再用Ay除以引伸計(jì)延伸Le即得到屈服點(diǎn)延伸率，見圖4和公式7。均勻加工硬化開始點(diǎn)的確定方法為：根據(jù)經(jīng)過不連續(xù)屈服階段的最后的最小值點(diǎn)（圖4a）作一條水平線，或經(jīng)過均勻加工硬化前屈服范圍的回歸線（圖4b），與均勻加工硬化開始處曲線的最高斜率線相交點(diǎn)確定。 Ae×100% 公式7式

8、中：Ae屈服點(diǎn)延伸率；Ay屈服點(diǎn)延伸。a.水平線法 b.回歸線法 圖4 屈服點(diǎn)延伸率Ae的不同評估方法 圖中：Ay屈服點(diǎn)延伸； L應(yīng)變；R應(yīng)力；ReH上屈服強(qiáng)度。a.經(jīng)過均勻加工硬化前最后最小值點(diǎn)的水平線；b.經(jīng)過均勻加工硬化前屈服范圍的回歸線；c.均勻加工硬化開始處曲線的最高斜率線。1.7 伸長率應(yīng)用實(shí)例上述6種伸長率中，斷后伸長率、斷裂總延伸率、最大力總延伸率、最大力塑性延伸率和殘余伸長率是成品鋼絲選用的檢測項(xiàng)目，尚無成品鋼絲選用屈服點(diǎn)延伸率的實(shí)例2。目前，絕大多數(shù)鋼絲標(biāo)準(zhǔn)中要求測定的伸長率均指斷后伸長率。選用其他伸長率的實(shí)例有：GB/T11182-2006橡膠管增強(qiáng)用鋼絲中要求鋼絲斷裂總

9、延伸率不小于2.0%（L0=250mm)，預(yù)應(yīng)力應(yīng)小于10%Rm；YB/T123-2005鋁包鋼絲中要求鋼絲斷裂總延伸率不小于1.5%（L0=250mm)；GB/T5223-2002預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲中要求冷拉鋼絲最大力總延伸率不小于1.5%，消除應(yīng)力光圓及螺旋肋鋼絲最大力總延伸率不小于3.5%（L0=200mm)；YB/T156-2005中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲中要求成品鋼絲最大力總延伸率不小于2.5%；YB/T125-1997光纜用鍍鋅碳素鋼絲中要求“鋼絲永久伸長率不得大于0.1%”，對永久伸長率的測量方法規(guī)定如下：“把鋼絲試樣夾緊在合適的拉力試驗(yàn)機(jī)上，施加最小破斷拉力2%的初負(fù)荷，標(biāo)定好

10、250mm以上的距離L1為標(biāo)記長度，然后以不大于50mm/min的拉伸速度加載到最小破斷拉力的60%，（保持此力1012s后）再卸載到初負(fù)荷，接著測出標(biāo)記長度L2,，按公式 計(jì)算永久伸長率的值?！睔堄嗌扉L率（永久伸長率）Ar= 公式82. 影響伸長率的因素1、32.1金屬材料錠坯內(nèi)部存在各類冶金缺陷.在壓力加工過程中，金屬晶粒沿主變形方向拉長，夾雜也沿變形方向排列，形成金屬纖維，造成材料各向異性，即使是同一批產(chǎn)品，取樣部位和取樣方向不同，伸長率往往有一定的差異，因此產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)對試樣的截取部位和方向有明確的規(guī)定。2.2拉伸試驗(yàn)速率.拉伸試驗(yàn)時(shí)的拉伸速率對金屬材料的伸長率有明顯的影響，伸長率值一般

11、隨拉伸速率增加而降低。拉伸速率對不銹鋼斷后伸長率的影響如圖5。 圖5 不同鋼種對速率變化的敏感程度各異，到目前為止尚未找到一個(gè)公式或一個(gè)固定的數(shù)值來表示拉伸速率對伸長率的影響。因此GB/T228.1根據(jù)鋼鐵材料的特性，規(guī)定測定屈服點(diǎn)延伸率（Ae）時(shí)，應(yīng)變速率（）應(yīng)控制在0.00025/s0.0025/s范圍內(nèi)；測定其他伸長率時(shí)，應(yīng)變速率應(yīng)控制在0.008/s范圍內(nèi)，以此來排除速率的影響。2.3 試樣的幾何形狀、標(biāo)距、直徑 同一材料，圓形橫截面試樣比矩形橫截面試樣具有更高的斷后伸長率和斷面收縮率；試樣標(biāo)距分為比例標(biāo)距和非比例標(biāo)距兩種，凡試樣原始標(biāo)距（Lo）與原始橫截面積（So）存在Lok關(guān)系的稱

12、為比例試樣，不存在上述關(guān)系的稱為非比例試樣。常用比例系數(shù)有k5.65和k11.3兩種，分別稱為短（標(biāo)距）試樣和長（標(biāo)距）試樣。國際標(biāo)準(zhǔn)ISO和GB/T228.1均優(yōu)先推薦k5.65的短試樣，同時(shí)規(guī)定原始標(biāo)距不得小于15mm，當(dāng)試樣原始橫截面積太小，短試樣標(biāo)距不足15mm時(shí)，可選用長試樣（優(yōu)先考慮）或非比例試樣。實(shí)際上短試樣和長試樣最初是按照圓形截面試樣設(shè)定的，相當(dāng)于Lo5d和Lo10d 。因?yàn)閳A截面積S0，則d, 短試樣Lo5d55.65。這就是比例系數(shù)k5.65和k11.3的來源。 對于同一材料，選用不同標(biāo)距測得的伸長率數(shù)值不一樣，用短試樣和長試樣測得的伸長率分別用A5.65和A11.3表示

13、。僅當(dāng)標(biāo)距（引伸計(jì)標(biāo)距）、橫截面形狀和面積相同、或比例系數(shù)相同時(shí)，斷后伸長率才具有可比性。對于直徑或厚度小于4mm的鋼絲，GB/T228.1推薦采用Lo100mm（R9試樣）或200mm的非比例試樣（R10試樣），此時(shí)測得的伸長率用A表示，但必須注明原始標(biāo)準(zhǔn)長度LO=100mm或LO=200mm，也可以用A100mm或A200mm來表示。2.4 試樣表面光潔度、拉力試驗(yàn)機(jī)的夾具、引伸計(jì)精度、試樣對中狀況和熱耗等。 GB/T228.1在試樣加工、試驗(yàn)設(shè)備的準(zhǔn)確度、試驗(yàn)速率、夾持方法等相關(guān)條款中均有明確的規(guī)定，檢測時(shí)必須嚴(yán)格按規(guī)定操作。3.伸長率的換算3.1奧氏（Oliver）公式 一般認(rèn)為奧氏公

14、式比包氏關(guān)系式更準(zhǔn)確、更適用，現(xiàn)行國際標(biāo)準(zhǔn)ISO 2566:1984和國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T17600-1998鋼的伸長率換算均是以奧氏公式為基礎(chǔ)演算出來的。奧氏公式的基本表達(dá)式為：A 公式9式中R和n是與材料特性相關(guān)的常數(shù)。對于某種材料，取不同標(biāo)距和不同截面積的試樣測定斷后伸長率，然后對測得數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)理分析，求出常教R和n，即可得到該材料斷后伸長率的計(jì)算公式。奧氏公式準(zhǔn)確地給出了斷后伸長率和試樣尺寸的關(guān)系，只要對基本表達(dá)式進(jìn)行適當(dāng)變換，就可以用于斷后伸長率的換算。對于比例標(biāo)距基本表達(dá)式可變換為：AR 公式10對于同一材料R和n相同，若在Lo/k時(shí)斷后伸長率為A，而Lor /kr時(shí)斷后伸長率為Ar，

15、則： Ar 公式11或Ar 公式12 3.2 包氏（Bauschinger）關(guān)系式3包氏在分析斷后伸長時(shí)提出，塑性均勻變形伸長是整個(gè)試樣的均勻伸長，可表示為L塑Lo；局部縮頸伸長是局部伸長，可表示為：L縮頸，則斷后伸長率A塑性均勻變形伸長率局部縮頸伸長率：A 公式13 上式又稱為包氏關(guān)系式，式中和是與材料特性相關(guān)的常數(shù)。從關(guān)系式中可以看出：隨原始標(biāo)距增加，斷后伸長率減??；同一材料，試樣截面積不同，即使采用同一標(biāo)距測得的斷后伸長率也不同；只有采用同一比例系數(shù)的試樣，檢測結(jié)果才有可比性。國內(nèi)外許多人研究過包氏關(guān)系式，認(rèn)為該公式反映的斷后伸長率與試樣尺寸的關(guān)系不那么準(zhǔn)確，需要修正，其中典型的修正公式

16、為：A 公式14式中S為縮頸處最小截面積，說明斷后伸長率與斷面收縮率之間存在一定的正關(guān)聯(lián)。4. 同牌號、不同標(biāo)距鋼材斷后伸長率換算4.1 GB/T17600-1998（等效于ISO2566:1984）鋼的伸長率換算第1部分規(guī)定了適用范圍：抗拉強(qiáng)度在300700MPa范圍內(nèi)的熱軋、熱軋和正火或退火、回火或無回火的碳素鋼和低合金鋼不適用于冷軋（拔）狀態(tài)鋼，淬火回火鋼和奧氏體鋼不適用于試樣的原始標(biāo)距長度超過25或?qū)捄癖瘸^20的試樣。 標(biāo)準(zhǔn)以奧氏公式為基礎(chǔ)，確定指數(shù)n=0.4。橫截面積相等的試樣，從一個(gè)定標(biāo)距伸長率換算到另一個(gè)定標(biāo)距伸長率的簡化公式為： Ar = 公式15 由比例標(biāo)距伸長率換算到定標(biāo)

17、距伸長率的簡化公式為： Ar =k 0.4A 公式16 4.2 GB/T17600-1998第2部分適用范圍固溶處理狀態(tài)下的奧氏體不銹鋼，抗拉強(qiáng)度在450750MPa范圍內(nèi)試樣的原始標(biāo)距長度不超過25或?qū)捄癖炔怀^20時(shí)，斷后伸長率換算方法。標(biāo)準(zhǔn)以奧氏公式為基礎(chǔ)，確定指數(shù)n=0.127，換算公式同碳素鋼和低合金鋼。5. 不同牌號、不同標(biāo)距鋼絲的實(shí)測數(shù)據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)給出了熱軋?zhí)妓劁摵偷秃辖痄?，以及固溶處理狀態(tài)奧氏體不銹鋼的斷后伸長率換算方法，但不同牌號、不同狀態(tài)、不同標(biāo)距冷拉鋼絲斷后伸長率換算時(shí)指數(shù)n應(yīng)該取什么數(shù)值？筆者通過實(shí)際測量，并對測得數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，求得部分牌號，不同狀態(tài)的R和n數(shù)值，如表

18、1，僅供參考。以橫截面積相等的試樣，從一個(gè)定標(biāo)距伸長率換算到另一個(gè)定標(biāo)距伸長率的公式為基礎(chǔ)，兩邊取對數(shù)可以導(dǎo)出n和R的計(jì)算公式： n· 則： n/ 公式17由AR 導(dǎo)出： RA/ 公式18 為了使伸長測量更準(zhǔn)確，試驗(yàn)用鋼絲全部先矯直，然后打上間隔10mm的標(biāo)距，分別測出A5.65、A11.3（按5d、10d計(jì)算標(biāo)距，不足10mm的一律進(jìn)到10mm）和Lo=100mm時(shí)的伸長率。表1 不同牌號、不同狀態(tài)鋼絲斷后伸長率換算系數(shù)序號鋼絲牌號狀態(tài)工藝參數(shù)及組織結(jié)構(gòu)RmMPaZ%Rn11Cr18Ni9Ti固溶處理周期爐固溶65071.775.20.19520Cr17Ni12Mo2固溶處理連續(xù)爐

19、固溶74671.655.00.2030Cr17Ni12Mo2固溶處理連續(xù)爐固溶78369.863.20.23400Cr19Ni13Mo3固溶處理周期爐固溶64071.268.80.2151Cr18Mn9Ni5N固溶處理周期爐固溶79571.374.50.1863J9固溶處理周期爐固溶,（2Cr19Ni9Mo）88965.651.30.177GH2132固溶處理周期爐固溶70833.855.20.2680Cr25Al5退火罩式爐850退火71461.852.70.4892Cr13輕拉退火+輕拉（減面率22%）磨光絲30569.559.00.50103Cr13退火氮?dú)獗Ｗo(hù)井式爐退火58873.77

20、1.50.40114Cr13退火氮?dú)獗Ｗo(hù)井式爐退火61263.955.00.3012MlCr17Ni2退火氮?dú)獗Ｗo(hù)井式爐退火70272.853.40.39139Cr18Mo退火氮?dú)獗Ｗo(hù)井式爐退火79024.825.30.2314921A(07Mn2Ni2Mo)退火氮?dú)獗Ｗo(hù)井式爐660退火64582.955.20.2915ML15球化退火氮?dú)獗Ｗo(hù)井式爐球化退火44075.273.40.4216ML15冷拉球化退火+輕拉（減面率42%）58063.344.50.491725冷拉盤條直接冷拉（減面率60%）81642.240.40.571870鉛浴處理索氏體組織114033.122.60.34197

21、0球化退火3級粒狀珠光體組織58758.150.20.2820T9A退火氮?dú)獗Ｗo(hù)井式爐退火71847.851.60.3621ML16CrSiNi冷拉球化退火+冷拉（減面率7.5%）54982.263.50.412250B油淬火回火840×15油淬,630×15油冷77764.255.60.402350B油淬火回火840×15油淬,600×8油冷97962.947.10.432430CrMnSi油淬火回火880×20油淬540×30油冷115460.538.50.502535CrMo油淬火回火850×20油淬550×

22、10油冷123861.037.50.542640Cr油淬火回火850×15油淬520×20油冷114355.836.50.512740CrNiMo油淬火回火850×20油淬600×10空冷114361.539.00.562840CrNiMo油淬火回火850×20油淬630×15空冷92467.952.20.512950CrV油淬火回火860×15油淬500×20油冷126840.830.20.523025Cr2Ni4WA油淬火回火850×20油淬550×15油冷116760.342.305331

23、38CrMoAl油淬火回火940×15油淬,640×8油冷107366.852.50.563220CrMnMo油淬火回火850×20油淬200×30空冷147555.636.50.543330CrMnMoTiA油淬火回火870×20油淬200×30空冷174252.435.20.57從表1可以看出：n的數(shù)值大小可反映出標(biāo)距變化對鋼材伸長率的影響程度，n數(shù)值小，標(biāo)距變化時(shí)伸長率變化也小，說明該牌號鋼具有良好的冷加工塑性。n數(shù)值大，檢測標(biāo)距加長時(shí)伸長率明顯減小，鋼的冷加工塑性相對較低。鋼絲的n值與熱處理后的抗拉強(qiáng)度有一定的關(guān)聯(lián)，但與組織結(jié)

24、構(gòu)的關(guān)聯(lián)似乎更密切。熱軋堆冷的70鋼盤條，組織為片狀珠光體，抗拉強(qiáng)度775N/mm2，n=0.40；鉛浴處理的70鋼絲，組織為索氏體，抗拉強(qiáng)度1140N/mm2，n=0.34；球化退火的70鋼絲，組織為粒狀珠光體（3級），抗拉強(qiáng)度587N/mm2，n=0.28；不同組織結(jié)構(gòu)的70鋼，n值最大差達(dá)0.12。對珠光體型鋼而言，粒狀珠光體組織的n值最小，塑性最好；索氏體（細(xì)片狀珠光體）組織的n值居中，塑性較好；片狀珠光體組織的n值最大，塑性不如其他兩類組織。再看表1中的T9A（20號）和ML16CrSiNi（21號），退火后組織接近片狀珠光體，其n值分別為0.36和0.41，據(jù)此推論：片狀珠光體的鋼

25、，可以按GB/T17600-1998第l部分的規(guī)定，換算系數(shù)n取0.40。第17號鋼為奧氏體鋼，其n值在0.170.23范圍內(nèi)，是各類組織中n值最小，塑性最好的鋼。其中第7號高溫合金GH2132，固溶處理后的組織盡管也是奧氏體，因?yàn)楹辖鹪胤N類多，含量大，n值高達(dá)0.26。從上述實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)中可以推論：奧氏體不銹鋼絲在固溶狀態(tài)下進(jìn)行伸長率換算時(shí)，n取0.20是比較合適的。鐵素體鋼0Cr25Al5（第8號）退火后的n值為0.48，高于GB/T17600-1998第l部分n=0.40的規(guī)定。第913號鋼為馬氏體鋼，2Cr13和1Cr17Ni2再結(jié)晶退火后的組織為片狀珠光體，其換算系數(shù)n=0.40；4C

26、r13和9Cr18Mo為拉拔順利，采用球化退火，組織為粒狀珠光體，其n值分別為0.30和0.23，低于0.40。第2231號鋼淬火-回火后的組織為回火索氏體，第3233號鋼淬火-回火后的組織為回火馬氏體。這兩類鋼的n值與最終熱處理抗拉強(qiáng)度有一定關(guān)聯(lián)，以40CrNiMo為例,，在同一淬火工藝條件下，回火溫度從600×10提高到630×15時(shí)，抗拉強(qiáng)度從1143 N/mm2降到924 N/mm2，n值從0.56降到0.51。綜合分析，中低碳合金結(jié)構(gòu)鋼淬火-回火獲得回火索氏體時(shí)，其n值約為0.500.56，其換算系數(shù)n可取為0.53；淬火-回火獲得回火馬氏體時(shí)，其換算系數(shù)n可取為0.55。鋼絲的n值隨著冷加工減面率增大而增大，以ML15為例，球化退火后鋼絲抗拉強(qiáng)度440N/mm2，n=0.42；經(jīng)45%減面率冷拉后，鋼絲抗拉強(qiáng)度上升到580N/mm2，n上升到0.492。對冷拉鋼絲n值的變化規(guī)律有待于進(jìn)一步驗(yàn)證。2014年4月9日參考文獻(xiàn)1.梁新邦 李久林編著,GB/T228-2002金屬材料 室溫拉伸試驗(yàn)方法實(shí)施指南,中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2002年12月第一版。2.鋼絲 鋼絲繩 鋼絞線及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)匯編（第2畈），中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，2006年11月第二版。3.鋼鐵分析檢驗(yàn)第二分冊合金鋼的物理性能，大連鋼廠內(nèi)部資料。4.那順桑、姚青芳編著，金屬強(qiáng)韌化原理與應(yīng)用，化學(xué)工