金山路沙河橋施工圖設(shè)計(jì)

1、畢畢 業(yè)業(yè) 設(shè)設(shè) 計(jì)計(jì) 論論 文文 題 目： 金山路沙河橋施工圖設(shè)計(jì) 河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 摘要I摘 要本設(shè)計(jì)是根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求和公路橋規(guī)中的相關(guān)規(guī)定，對一座中型橋梁的方案比選和設(shè)計(jì)。對該橋的設(shè)計(jì)，本著“安全，經(jīng)濟(jì)，美觀，使用”的原則，提出了兩種不同的橋型方案。方案一為預(yù)應(yīng)力混凝土空心板簡支梁橋；方案二為梁拱組合橋，經(jīng)由以上的原則及從設(shè)計(jì)施工等的多方面的考慮。確定第一方案為推薦方案。 在本設(shè)計(jì)中，橋梁上部結(jié)構(gòu)采用裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋，橋梁全長 32 米，主梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑 15.6m，采用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土后張法進(jìn)行設(shè)計(jì)。計(jì)算各根梁跨中和支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)時，跨中采用鉸

2、接板梁法，支座處采用杠桿原理法，并通過分析梁的最不利荷載橫向分布確定橋梁的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值，并以此來進(jìn)行主梁的預(yù)制和預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋和強(qiáng)度驗(yàn)算。橋梁的支座采用板式橡膠支座。橋梁下部結(jié)構(gòu)采用輕型雙柱式橋墩，橋臺采用 U 型橋臺。再本設(shè)計(jì)中的全部圖紙均采用計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)繪制。關(guān)鍵詞：空心板，預(yù)應(yīng)力，橫向分布系數(shù)，上部結(jié)構(gòu)，下部結(jié)構(gòu)河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） AbstractIIAbstractThis is a medium-sized bridges of scheme selected and design,according to designing assignment and the

3、 standard of the road and bridge.For the purpose of designing two types of bridges is presented.one is Prestressed concrete hollow-core slabs and the other one is a combination bridge girder and arch。Basing on the principle of security, economic, artistic,usability” ,an optimal programme is determin

4、ed.In the design, the superstructure is using pre-stressed concrete simply supported hollow slab bridge.the bridge is 32m long,whose standard span is 15.6m.Main beam adopts prestresssing force reinforced concrete posttensioning methed to design. The design is using the hinged slab method to caculate

5、 the horizon tol distribute paramenter of the middle span of the beam,using balance method to Calculation of the beam and pivot of load transverse distribution coefficient.Then analysis the most unfavorable load lateral distribution of beam bridge to design the shear force and bending moment. And th

6、us to main beam reinforcement and checking computation of strength of the precast and prestressed reinforcement.Base plate rubber bearing for bridge.Bridge substructures using lightweight double-column bridge piers, using u-shaped bridge abutment of the bridge.All of the design drawings using CAD dr

7、awing.Key words:hollowslabs,prestressing,transversedistribution,coefficient,superstructure,substructure河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 目錄I目 錄前 言 .11 引言 .21.1 本畢業(yè)設(shè)計(jì)課題的技術(shù)參數(shù).21.2 主要材料規(guī)格.22 方案擬定與比選 .33 毛截面幾何特性計(jì)算 .43.1 基本資料 .43.1.1 主要技術(shù)指標(biāo).43.1.2 材料規(guī)格.43.1.3 設(shè)計(jì)規(guī)范.43.2 截面幾何尺寸圖 .43.2.1 橋面橫斷面布置圖.53.2.2 板塊結(jié)構(gòu)幾何尺寸.53.3 毛截面幾何特

8、性計(jì)算 .63.3.1 毛截面面積.63.3.2 毛截面重心位置.63.3.3 空心板毛截面對其重心軸的慣矩.74 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合 .84.1 永久作用效應(yīng)計(jì)算.84.1.1 空心板自重.84.1.2 橋面系自重.84.1.3 鉸縫自重.84.2 可變作用效應(yīng)計(jì)算.94.2.2 汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算.134.2.3 可變作用效應(yīng)計(jì)算.134.3 作用效應(yīng)組合.164.3.1 承載能力極限狀態(tài).164.3.2 正常使用極限狀態(tài).175 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置 .195.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算.195.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置.205.3 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置.216.1 換算截面面

9、積 A0.246.2 換算截面重心位置 .246.3 換算截面慣性矩 .256.4 換算截面彈性抵抗矩 .25河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 目錄II7 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 .267.1 跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算 .267.2 斜截面抗剪承載力計(jì)算 .267.2.1 截面抗剪強(qiáng)度上，下限復(fù)核.267.2.2 斜截面抗剪承載力計(jì)算.288 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 .318.1 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失 .318.2 加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫度損失 .318.3 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 .318.4 鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失 .328.5 混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 .328.6 預(yù)應(yīng)力損

10、失組合 .349 驗(yàn)算 .369.1 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算.369.1.1 正截面抗裂性驗(yàn)算.369.1.2 斜截面抗裂性驗(yàn)算.379.2 變形計(jì)算 .399.2.1 正常使用階段的撓度計(jì)算.409.2.2 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置.409.3 持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 .429.3.1 跨中截面混凝土的法向壓應(yīng)力驗(yàn)算.429.3.2 跨中預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力驗(yàn)算.429.3.3 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算.439.4 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算.449.4.1 跨中截面.459.4.2 截面.469.4.3 支點(diǎn)截面.4610 最小配筋率復(fù)核 .4911.1 支座的平面設(shè)計(jì) .5011.2 支座豎向平均壓縮

11、驗(yàn)算.5111.3 加重力鋼板厚度 .5111.4 驗(yàn)算支座的穩(wěn)定性 .5112 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 .5312.1 蓋梁計(jì)算.5312.1.1 設(shè)計(jì)資料.5312.1.2 蓋梁計(jì)算.5512.1.3 內(nèi)力計(jì)算.6612.1.4 截面配筋設(shè)計(jì)與承載力校核.6812.1.5 斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算.7212.2 橋墩墩柱設(shè)計(jì) .73河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 目錄III12.2.1 方案比選.7312.2.2 作用效用計(jì)算.7412.2.3 截面配筋及應(yīng)力計(jì)算.7612.3 樁基設(shè)計(jì).7812.3.1 荷載計(jì)算.7812.3.2 樁長計(jì)算.7912.3.3 樁的內(nèi)力計(jì)算.8012.3.4 樁身截

12、面配筋與承載力驗(yàn)算.8212.3.5 墩頂縱向水平位移驗(yàn)算.8412.3.6 墩頂縱向水平位移驗(yàn)算.8412.4 橋臺設(shè)計(jì).8512.4.1 輸入各種參數(shù).8612.4.2 荷載計(jì)算.8712.4.3 臺背土壓力計(jì)算.8812.4.4 偏心距驗(yàn)算.9112.4.5 地基承載力驗(yàn)算.9112.4.6 抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算.9112.4.7 抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算.9212.4.8 驗(yàn)算結(jié)果匯總.92設(shè)計(jì)總結(jié) .93致 謝 .94參考文獻(xiàn) .95河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）前言1前 言畢業(yè)設(shè)計(jì)是學(xué)校專業(yè)教學(xué)過程的最后的一個環(huán)節(jié)，它的主要目的是培養(yǎng)我們學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)專業(yè)知識的技能。通過畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我們較系

13、統(tǒng)的掌握所學(xué)的理論只是，同時與實(shí)際工程相結(jié)合，培養(yǎng)我們分析解決實(shí)際問題的能力。另外，通過畢業(yè)設(shè)計(jì)這一過程還可以培養(yǎng)我們實(shí)事求是，謙虛謹(jǐn)慎的學(xué)習(xí)態(tài)度和刻苦鉆研、勇于創(chuàng)新的精神。近現(xiàn)代以來，預(yù)應(yīng)力混凝土橋在我國得到了巨大的發(fā)展。特別是預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋的應(yīng)用更加廣泛，不但經(jīng)濟(jì)適用而且施工方便，可以明顯加快建橋的速度。近幾十年以來，由于建橋材料性能的不斷改進(jìn)和完善，設(shè)計(jì)理論且趨完美，施工工藝的創(chuàng)新，使得此種橋梁的修建獲得了巨大的發(fā)展空間，在橋梁工程中占有日益重要的地位。目前預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的最大跨徑已達(dá)到 76m。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)就是對一座中型預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋的設(shè)計(jì)及計(jì)算。本次設(shè)計(jì)主要包括以下

14、幾個方面的內(nèi)容：橋梁的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；主板的內(nèi)力計(jì)算及配筋；預(yù)應(yīng)力損失；變形及應(yīng)力計(jì)算；支座的設(shè)計(jì)及相關(guān)驗(yàn)算；蓋梁設(shè)計(jì)與驗(yàn)算；橋梁墩柱及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)及驗(yàn)算；橋臺設(shè)計(jì)及驗(yàn)算。主板的跨中的橫向分布系數(shù)計(jì)算采用交接板梁法，支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)采用杠桿原理法。支座采用的是現(xiàn)代公路橋梁中廣泛采用的板式橡膠支座。橋梁下部結(jié)構(gòu)采用輕型雙柱式橋墩，橋臺采用 U 型橋臺。施工采用預(yù)制裝配，橋梁構(gòu)建的形式和尺寸趨于標(biāo)準(zhǔn)化，有利于大規(guī)模工業(yè)化制造，且不是季節(jié)的影響?？傊?，通過畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我們達(dá)到基本知識基礎(chǔ)理論、基本技能（三基）和運(yùn)用知識網(wǎng)絡(luò)獲取知識的能力，計(jì)算機(jī)應(yīng)用的能力，外語能力以及文化素質(zhì)，思想品德素質(zhì)，業(yè)務(wù)素質(zhì)（

15、三個素質(zhì)）的訓(xùn)練，培養(yǎng)我們運(yùn)用所學(xué)專業(yè)知識和技術(shù)，研究，解決本專業(yè)實(shí)際問題的初步能力。河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 引言21 引言1.1 本畢業(yè)設(shè)計(jì)課題的技術(shù)參數(shù)(1) 地質(zhì)水文資料A.沖刷線深度：不通航，最大沖刷線為河床下 2 米處B.地質(zhì)條件：地基土為密實(shí)細(xì)砂夾礫石 C.按無橫橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）設(shè)計(jì)(2)工程概況該橋位于某二級公路，規(guī)劃河道寬度 32m。設(shè)計(jì)橋梁與河道正交，雙向兩車道，設(shè)計(jì)行車速度 60km/h，兩側(cè)人行道各寬 1.0m。建議采用裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋。(3)設(shè)計(jì)依據(jù)A.簡支梁橋標(biāo)準(zhǔn)跨徑 16m，共分兩跨。B.橋?qū)挘?3.5+21.0 C.橫

16、坡：；%5 . 1D.橋面鋪裝a.瀝青混凝土鋪裝 5cm 左右；b.混凝土鋪裝 10cm 左右，主梁截面強(qiáng)度驗(yàn)算時計(jì)入 8cm 左右的鋪裝參與受力。(4)設(shè)計(jì)荷載恒載標(biāo)準(zhǔn)值：體積乘以密度；汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值：公路車道荷載(5)地震烈度：地震烈度 7 度，具體按公路橋涵抗震設(shè)計(jì)規(guī)范辦理。(6)河道規(guī)劃情況：規(guī)劃河道寬度 32m，最大沖刷線標(biāo)高 330.66m，常水位標(biāo)高 339.00m，支座底板標(biāo)高 346.88m。 各級荷載可按橋規(guī)有關(guān)條文執(zhí)行1.2 主要材料規(guī)格(1)普通鋼筋主要用 HRB335 鋼筋，預(yù)應(yīng)力鋼筋用鋼鉸線。(2)采用 C40 混凝土澆注預(yù)制主梁和澆注鉸縫，欄桿和安全帶用 C25

17、混凝土，橋面面層為瀝青混凝土。(3)施工工藝采用先張法施工，預(yù)應(yīng)力鋼鉸線采用兩端同時對稱張拉。支座采用板式橡膠河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 方案擬定與比選3 2 方案擬定與比選橋梁設(shè)計(jì)必須按照“安全，適用，經(jīng)濟(jì)，美觀和有利于環(huán)保的原則進(jìn)行設(shè)計(jì)。一座橋梁的設(shè)計(jì)方案的確定也必須從以上原則為根本出發(fā)點(diǎn)確定最佳方案。1.從地形地貌及河流水文條件。2.從設(shè)計(jì)年限、抗震要求、行車要求。3.從橋梁的施工工藝、技術(shù)復(fù)雜程度及工程造價(jià)和用材通過以上內(nèi)容選定一下兩種方案：表 2.1 各方案主要優(yōu)缺點(diǎn)比較表預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱型梁橋跨徑2x16m32m安全性自重輕，跨徑合適，施工安全。整體性好

18、，結(jié)構(gòu)剛度大，變形小，抗震性能好。適用性建筑高度小，外形簡單，制作方便，構(gòu)件質(zhì)量小，方便架設(shè)。能適用各種適用條件，因?yàn)榍豆淘谙淞荷系膽冶郯?，其長度可以較大幅度變化，并且腹板間距也能放大，箱梁有較大抗扭剛度。美觀性橋型流暢美觀，與周圍環(huán)境和諧。主橋線條簡明，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，梁的等截面布置外形和諧，個比例協(xié)調(diào)，造型樸實(shí)。經(jīng)濟(jì)性空心板截面可以充分利用材料，經(jīng)濟(jì)合理。箱型截面充分利用材料，節(jié)約材料。施工難易程度采用預(yù)制拼裝的施工方法，工期縮短。采用預(yù)制裝配的施工方法，施工周期短。通過方案比較很容易確定預(yù)應(yīng)力簡支空心板橋?yàn)樽罴言O(shè)計(jì)方案。 河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合43 毛截面

19、幾何特性計(jì)算3.1 基本資料3.1.1 主要技術(shù)指標(biāo)橋跨布置:2 16 m。標(biāo)準(zhǔn)跨徑：16.00 m。計(jì)算跨徑：15.56 m。橋面總寬:（路基寬 25.5m，城市環(huán)線道路） ，半幅橋全寬 12.5m設(shè)計(jì)荷載：城市A 級3.1.2 材料規(guī)格預(yù)應(yīng)力鋼筋鋼絞線，直徑 15.2mm,截面面積 139.0mm2 ,彈性摸量71 ,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值, 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值MpaEp51095. 1MPa 1860 pkf普通鋼筋 HRB335,R235，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值, 抗拉強(qiáng)MPa; 1260sdfMPa 335 skf度設(shè)計(jì)值;空心板塊混凝土采用 C50, 彈性模量取MPa 280sdfMPa102.05S

20、E3.45104 MPa, 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值, 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。MPa 22.4cdfMPa 2.65tkf3.1.3 設(shè)計(jì)規(guī)范（1）JTJ01-1997.公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)S.北京:人民交通出版社,1997 簡稱標(biāo)準(zhǔn) 。（2）JTG D60-2004.公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范S.北京:人民交通出版社,2004.簡稱橋規(guī) 。（3）JTG D62-2004.公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范S.北京:人民交通出版社,2004.簡稱公預(yù)規(guī) 。（4）JTG D60-1985.公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范S. 北京:人民交通出版,1985。（5）邵旭東.橋梁工程（上、下冊） M.北京:人民交通出版社,2004.

21、。 3.2 截面幾何尺寸圖該橋凈空為 0.5+1+2*3.75+3+0.5，全橋?qū)挷捎?9 塊 C50 混凝土空心板預(yù)制件。采用先張法施工，預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用兩端同時對稱張拉。3.2.1 橋面橫斷面布置圖河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合5 圖 3.1 橫斷面圖3.2.2 板塊結(jié)構(gòu)幾何尺寸 河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合63.3 毛截面幾何特性計(jì)算河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合74 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合4.1 永久作用效應(yīng)計(jì)算一期恒載q1 ：預(yù)制板重力密度取 = 26KN/ m3 邊板 q1 =A邊 =

22、260.721=18.746(KN/m)中板 q1 =A中 = 260.5551=14.433(KN/m)二期恒載q2 ：100mm C40 混凝土和 100mm 瀝青混凝土鋪裝重力密度取 = 24KN/ m3 鉸縫混凝土 0.1144m / m3 ，重力密度取 = 25KN/ m3 護(hù)欄（單側(cè)）0.35m3 / m，重力密度取 = 25KN/ m3 ，近似按橫向分布系數(shù)分配重量，邊板取 0.236，中板取 0.194。 邊板：q2 = 2*24*0.1*1.875+25*0.1144/2+2*25*0.35*0.236=14.560KN/m中板：q2 = 2*24*0.1*1.25+25*0

23、.1144+2*25*0.35*0.194=12.255KN/m由此可計(jì)算出簡支空心板的恒載(自重效應(yīng)),計(jì)算結(jié)果見表 4.1 表 4.1 永久作用效應(yīng)匯總表（中板）作用效應(yīng)(kN/m)M作用效應(yīng)(kN)V項(xiàng)目作用種類計(jì)算跨徑跨中1/4 跨)支點(diǎn)1/4 跨跨中1g436.80327.60112.2956.1402g15.56370.89278.1795.3447.6704.2 可變作用效應(yīng)計(jì)算本設(shè)計(jì)為城市環(huán)線道路，故汽車荷載采用城市-A 級荷載，它由車道荷載和車輛荷載組成。 橋規(guī)規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車道荷載。城市-A 級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值集中荷載兩部分組成。kqkp=10.5KN/m

24、kqKN24.2221805-56.15*5-50180-360pk）（河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合8而在計(jì)算剪力效應(yīng)時，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以 1.2 的系數(shù)，即計(jì)算剪力kpKN69.26624.2222 . 1p2 . 1pkk、按橋規(guī)車道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用在相應(yīng)影響線中一個最大影響線峰值處。本橋采用雙車道，應(yīng)考慮折減為 1.0。汽車荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算空心板跨中和 L/4 的橫向分布系數(shù)按鉸接板法計(jì)算。支點(diǎn)按杠桿法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)；支點(diǎn)到 L/4 間按直線內(nèi)插求得。（1）跨中和 L/4 的荷載橫

25、向分布系數(shù)：首先計(jì)算空心板的剛度系數(shù)：由前面計(jì)算得到： IT =40622. 0mI 111. 04m b=1.24m L=15.56m將以上數(shù)據(jù)代入：r=0.0206求得剛度系數(shù)后，即可查公路橋涵設(shè)計(jì)手冊-梁橋（上冊） （徐光輝，胡明義，主編，人民交通出版社，1996 年 3 月）中鉸接板橋荷載橫向分布影響線表，由 r=0.0206 車道荷載作用下荷載橫向分布系影響線，計(jì)算結(jié)果列表 4.2 中，由表4.2 畫出各板橫向分布影響線圖 4.1，并按橫向最不利位置布載，求得兩車道情況下各板的橫向分布系數(shù)。由于橋梁橫斷面結(jié)構(gòu)對稱，所以只需計(jì)算 1 號至 5 號板的橫向分布影響線坐標(biāo)值。 表 4.2

26、各板的橫向分配影響線豎標(biāo)值表荷載作用板號節(jié)點(diǎn)號1#2#3#4#5#10.2360.1940.1470.1130.08820.1940.1890.1600.1220.09530.1470.1600.1640.1410.11040.1130.1220.1410.1520.134河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合918001300180050.0880.0950.1100.1340.14860.0700.0750.0870.1060.13470.0570.0620.0720.0870.11080.0490.0530.0620.0750.09590.0460.0490.057

27、0.0700.088根據(jù)表 4.2 作出影響線:一號板影響線0.2360.1940.1470.1130.0880.070.0590.0490.04600.050.10.150.20.25123456789二號板影響線00.050.10.150.20.25123456789三號板影響線00.020.040.060.080.10.120.140.160南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合10四號板影響線00.020.040.060.080.10.120.140.16123456789五號板影響線00.020.040.060.080.10.120.14

28、0.16123456789圖 4.1 影響線圖及布載位置根據(jù)各板的橫向分布影響線圖，在上加載求得各種作用下的橫向分布系數(shù)如下：汽車荷載作用下：m汽=1/2i 汽板號 1：二列汽車：m2 汽=1/2（0.245+0.183+0.130+0.102）=0.330板號 2：二列汽車：m2 汽=1/2（0.200+0.181+0.152+0.105）=0.319板號 3：二列汽車：m2 汽=1/2（0.155+0.164+0.152+0.128）=0.300板號 4：二列汽車：m2 汽=1/2（0.115+0.138+0.152+0.131）=0.268板號 5：二列汽車：m2 汽=1/2（0.120

29、+0.140+0.148+0.135）=0.272見表 4.3：河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合11表 4.3 車道荷載作用下的橫向分布系數(shù)表板號1#2#3#4#5#m2 汽0.3300.3190.3000.2680.272為設(shè)計(jì)和施工方便，各空心板設(shè)計(jì)成統(tǒng)一規(guī)格。同時考慮到人群荷載與汽車荷載效應(yīng)組合，因此跨中和處的橫向分布系數(shù)偏于安全地取不利數(shù)值：4/ lm2 汽=0.330(2)支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)，則按杠桿法計(jì)算，由圖 4.2 得板的支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)如下： 1.81.0001.2000.50.5圖 4.2 支點(diǎn)處荷載橫向分布影響線及最不利布載圖m汽=0.

30、51.200=0.600（3）支點(diǎn)到 L/4 處的荷載橫向分布系數(shù)按內(nèi)插法求得?？招陌搴奢d橫向分布系數(shù)匯總于如下。表 4.4 空心板的荷載橫向分布系數(shù) 作用位置跨中至 L/4 處支點(diǎn)汽車荷載0.3000.6004.2.2 汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算橋規(guī)規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)。按結(jié)構(gòu)基頻的不同而不同,對于簡支板橋:f22ccEIflm當(dāng)時, =0.05;當(dāng)時, =0.45;當(dāng)時,zHf5 . 1zHf141.514zHZfH。 0.1767ln0.0157f其中：,Imml56.15aMPE51045. 30622. 0c4河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算

31、及作用效應(yīng)組合12=cmmkgG/10471. 181. 95551. 01026g33代入得: )(83. 710471. 10622. 01045. 356.1523102Hzf所以, =-0.0157=0.348f0.1767ln1+=1.3484.2.3 可變作用效應(yīng)計(jì)算（1）車道荷載效應(yīng)跨中截面(見圖 4.3)兩車道荷載：不計(jì)沖擊時()kkkkMm qp y 汽 kNm16.390)89. 324.2222642.305 .10(330. 01計(jì)入沖擊(1)()kkkkMm qp y 汽kNm94.52516.390348. 1不計(jì)沖擊時)(kkkkypqmV汽 kN74.50) 5

32、 . 069.266945. 15 .10330. 01（計(jì)入沖擊V =(1+ )()kkkkm qp y 汽 kN40.6874.50348. 1l/4 截面(見圖 4.4)兩車道荷載：不計(jì)沖擊時()kkkkMm qp y 汽 kNm61.2929175. 224.2226981.225 .10(330. 01）計(jì)入沖擊 (1)()kkkkMm qp y 汽 KN/m44.39461.292348. 1不計(jì)沖擊時)(kkkkypqmV汽河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合13 kN81.170.75266.694.37625 .10330. 01）（計(jì)入沖擊V1()k

33、kkkm qp y 汽 KN42.10917.81348. 1圖 4.3 簡支空心板跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖圖 4.4 簡支空心板 l/4 截面內(nèi)力影響線及加載圖河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合14支點(diǎn)截面剪力計(jì)算支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)時，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線的峰值處，見圖 4.5。兩車道荷載：不計(jì)沖擊時:)600. 069.2668/5 .1056.15270. 02/56.155 .10330. 01 （汽V KN49.192計(jì)入沖

34、擊:KNV48.25949.192348. 1汽 圖 4.5 簡支空心板支點(diǎn)截面內(nèi)力影響線及加載圖可變作用效應(yīng)匯總表 4.5 中：表 4.5 可變作用效應(yīng)匯總表跨中彎矩 M（）kN m剪力 V（kN）位置跨中L/4 處跨中L/4 處支點(diǎn)車道荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）390.16292.6150.7481.17192.49車道荷載（計(jì)沖擊系數(shù)）525.94394.4468.40109.42259.484.3 作用效應(yīng)組合按橋規(guī)公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用不同的計(jì)算項(xiàng)目。4.3.1 承載能力極限狀態(tài)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時的基本組合表達(dá)式為：河南城建學(xué)院本科畢

35、業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合15 )4 . 12 . 1 (100QjKKQGKudSSSrSr式中：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)僦行颍?1.0；00效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；udSGKS汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。1Q kS人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值QjKS4.3.2 正常使用極限狀態(tài)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合:作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式：QjKKQGKsdSSSS17 . 0式中：作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；sdS永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；GKS不計(jì)沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。1Q kS人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值QjKS作用長期效應(yīng)組合表達(dá)式：Q

36、jKKQGKsdSSSS17 . 0式中：各符號意義見上面說明。橋規(guī)還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時效應(yīng)組合表達(dá)式為： QjKKQGKsdSSSS1式中：標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；S，永久作用效應(yīng)，汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。GKS1Q kS根據(jù)計(jì)算得到的作用效應(yīng)，按橋規(guī)各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，現(xiàn)將計(jì)算匯總于表 4.6 中。河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合16 表4.6 空心板作用效應(yīng)組合計(jì)算匯總表跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面MVMVV序號荷載類別KN.mKNKN.mKNKN1g1436.80327.656.

37、14112.292g2370.890278.1747.6795.343 g 總807.690605.77103.81207.634可變作用不計(jì)沖擊390.1650.74292.6181.17192.495可變作用計(jì)沖擊525.9468.4394.44109.42259.486標(biāo)準(zhǔn)組合1333.6368.41000.21213.23467.117短期組合1080.835.52810.6160.63342.378極限組合1705.5495.761279.14277.76612.439長期組合963.7520.3722.81136.28284.63河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及

38、布置175 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置5.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算本橋設(shè)計(jì)時它應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時具有一定的安全儲備。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)時，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，在由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通綱紀(jì)的數(shù)量。本橋以部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件設(shè)計(jì)，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力 Npe。按公預(yù)規(guī)6.3.1 條，A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正

39、截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足要求0.70stpctkf式中: 在作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土stsdM的法向拉應(yīng)力；構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的有效預(yù)應(yīng)力。pc在初步設(shè)計(jì)時，和可按公式近似計(jì)算：stpcWMsdstWlNANppepepc式中: 構(gòu)件毛截面面積及對毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；WA,預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心矩，,可預(yù)先假定。plapplypa代入即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件正截面抗裂性要求0.70stpctkf所需的有效預(yù)加力為：0.701sdtkpepMfWNlAW式中：混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。t

40、kf本預(yù)應(yīng)力空心板橋采用 C50，=2.65Mpa,由表 4-6 得，tkfmKNM.80.1080sd河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置18空心板的毛截面換算面積：2m5551. 0A3812103348. 1484950100622. 0/mmyIW下假設(shè)，則mm42145-484-950ecm5 . 4app，代入得： NNpe1259627103348. 1421105551. 0165. 27 . 0103348. 11080.10808686則所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積 Ap 為： pepconlNA式中： 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力；con全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張

41、拉控制應(yīng)力的 20%估算。l本橋采用 17 股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋,直徑 15.2mm,公稱截面面積 139mm,=1860Mpa,=1260Mpa,=Mpa。按公預(yù)規(guī),2pkfpdfpE51095. 1pkconf75. 0現(xiàn)取=0.65,預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為 20%張拉控制應(yīng)力來估算,則conpkf21410186065. 08 . 012596272 . 0mmNNAconconpelconpep采用 1215.2 鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積 140mm2,則=12140= jpA2cm8 .16滿足要求。5.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板選用 1215.2 鋼絞線布置在空心板下緣

42、， =45mm，沿空心jpa板跨長直線布置 ，即沿跨長=45mm 保持不變，見圖 5.1.預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿pa足公預(yù)規(guī)的要求，鋼絞線凈距不小于 25mm,端部設(shè)置長度不小于 150mm 的螺旋鋼筋等。河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置19圖 5.1 空心板中板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置5.3 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響。空心板截面根據(jù)慣性矩相等和面積相等可換算成等效工字形截面來考慮:由2cm5180812-815-71762）（k

43、khbb=121k3kh1078812107881518/81218/81512/71760.5333 4cm83.1016573求得cm,=37.8cm6 .68khkb則得到等效工字形截面的上翼緣板厚度:fh=cmfh2 .1326 .6829522/hkhy等效工字形截面的下翼緣板厚度:fh13.2cmfh等效工字形截面的肋板厚度 b:b=b -2b =124-237.8=48.4cmfk等效工字形截面尺寸見圖 5.2:河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置20 圖 5.2 空心板換算等效工字形截面（cm）估算普通鋼筋時，計(jì)算簡圖見圖5.3圖5.3 普通鋼筋計(jì)算簡圖可先

44、假定,則由下列可求得受壓區(qū)的高度，設(shè)：fhcm5 .905 . 4-950sahh由公預(yù)規(guī), . 0 . 10MPafcd4 .22由表4-6,跨中，mKN54.1705udMmmbf1240 )2(00 xhxbfMfcdud代入上式得: )2905(12404 .221054.17050 . 16xx整理得: ,且mmhmmxf13260.70mmhxb3629054 . 00說明中和軸在翼緣板內(nèi),可用下式求得普通鋼筋面積:02801680126060.7012404 .22sdppdfcdsfAfxbfA說明按受力計(jì)算不需要配置縱向普通鋼筋，現(xiàn)按照構(gòu)造要求配置。普通鋼筋選用HRB335,

45、 .MPafsd280MPaEs5102由公預(yù)規(guī),2006.1314905484003. 0003. 0mmbhAS普通鋼筋選用的HRB335，12122206.1314mm2 .13571 .11312mmAS 普通鋼筋布置在空心板下緣一帶(截面受拉邊緣),沿空心板跨長直線布1212河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置21置。鋼筋重心至板下緣45mm處,即，mmas45見圖5.4。 圖 5.4 普通鋼筋布置圖河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 換算截面幾何特性計(jì)算226 換算截面幾何特性計(jì)算由前面計(jì)算已知空心板毛截面的幾何特性，毛截面面積,毛截面25551. 0mA 對其重

46、心軸慣性。4m0622. 0I6.1 換算截面面積A0sEspEpAAAA) 1() 1(0 65. 51045. 31095. 145cpEpEE21680mmAp 80. 51045. 310245csEsEE22 .1357 mmAsA=2mm555100代入得20mm569426A6.2 換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為：421) 1(421) 1(01sEspEpAAS30160314824212 .1357) 180. 5(4211680165. 5mmS換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下移）mm59.1000101ASd則換算截面重心至空心板毛截面

47、下緣的距離為：mm4 .45559.10947501ly則換算截面重心至空心板毛截面上緣的距離為：mm6 .49459.10947501uy換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：mm4 .410454 .45501pe換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為：mm4 .410454 .45501se6.3 換算截面慣性矩0I河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 換算截面幾何特性計(jì)算23 2012012010) 1() 1(ssEsppEpeAeAAdII41022210104675. 64 .4102 .1357180. 54 .4101680) 165. 5(59.105551001022. 6mm6

48、.4 換算截面彈性抵抗矩下緣：3801001mm10420. 1llyIW上緣：3801001mm10308. 1uuyIW河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算247 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算7.1 跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離，普通鋼筋離截面底mm45pa邊的距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合理作用點(diǎn)到截面底邊的距離mmas45為。mm45mm905459500h采用換算等效工字形截面來計(jì)算，上翼緣厚度，上翼緣工作寬mm132fh度，肋寬b.首先按公式來判斷截面mm1240fbcm4 .48ffcdssdppdhbfAfAf類型：NAfAfs

49、sdppd24968162 .135728016801260Nhbfffcd366643213212404 .22所以屬于第一類T型，應(yīng)按寬度的矩形截面來計(jì)算其抗彎承載mm1240fb力。由計(jì)算混泥土受壓區(qū)高度x:0 x xbfAfAffcdssdppdmm3629054 . 0mm89.8912404 .222 .1357280168012600hxb mm132fh將代入下式計(jì)算出跨中截面的抗彎承載力mm89.89xudMm37.214710)289.89905(89.8912404 .22)2(6-0KNxhxbfMfcdudmKNMd54.170554.17050 . 10計(jì)算結(jié)果表明

50、，跨中截面抗彎承載力滿足要求。 7.2 斜截面抗剪承載力計(jì)算7.2.1截面抗剪強(qiáng)度上，下限復(fù)核選取距支點(diǎn)處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。2h首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核,按公預(yù)規(guī)5.2.9條：)(1051. 00,30KNbhfVkcud河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算25式中:-驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計(jì)值(KN),由表2-7得支點(diǎn)處剪力及跨dV中截面剪力,內(nèi)插得到的距支點(diǎn)=475mm處的截面剪力:2hdVkNVd56.5713890277.76)-(612.43475-43.612代入數(shù)據(jù)得：kNKNVd61.1579905484501051. 056.57156.57

51、10 . 130計(jì)算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。按公預(yù)規(guī)5.2.10條 kNbhftd23.62690548483. 125. 1105 . 025. 1105 . 025. 13023 由于KNKNVd23.62656.57156.5710 . 10 因此，不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，梁體可按構(gòu)造要求配置箍筋即可。參考構(gòu)造要求，在支座中心向跨中方向不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)大于100mm，故在支座中心到跨中1.03m范圍內(nèi)箍筋間距取為100mm，其他梁段箍筋間距取為250mm，箍筋布置見圖7.1。 圖 7.1 箍筋布置 跨中部分箍筋配筋率為 %12. 0%130. 02504

52、8408.157bmin,vsvsvsvSA滿足最小配筋率的要求。7.2.2 斜截面抗剪承載力計(jì)算-河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算26我們選取以下兩個位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計(jì)算：距支座中心處截面，；mmh4752mmx7305距支座中心處截面（箍筋間距變化處） ，；m03. 1mm6750 x 計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表5-1由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)枝內(nèi)插得到,計(jì)算結(jié)果見表7.1。表7.1 各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值截面位置)(mmx7780 x（支點(diǎn)截面）7305x6750 x3890 x（截面）4/ l剪力)(kNVd612.43571.56523.82277

53、.76(1)距支座中心處截面，mmh4752mmx7305由于是直線配筋，故此截面有效高度取與跨中近似相同，mmh9050mmb484由于不設(shè)彎起鋼筋，因此,斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：svsvkcucsffPbhV,03321)6 . 02(1045. 0公式中,b,h與前面相同。3210%12. 0%325. 010048408.157minsvvsvsvbsA此處,箍筋間距208.157,102 ,100mmAmmSsvv693. 09054842 .13571680100100p)(57.1068280%325. 050)693. 06 . 02(9054841045. 01 . 12

54、5. 113kNVcskNVkNVcsd57.106856.57156.5710 . 10抗剪承載力滿足要求。距跨中截面處截面mmx6750此處，箍筋間距，mmsv250kNVd82.523kNVcs82.675280%130. 050)693. 06 . 02(9054841045. 01 . 125. 113 kNVkNVcsd82.67582.52382.5230 . 10河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算27斜截面抗剪承載力滿足要求。以上計(jì)算均表明滿足斜截面抗剪承載力要求。河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算288 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失與施工工藝、材

55、料性能及環(huán)境影響等有關(guān)，影響因素復(fù)雜。在無可靠試驗(yàn)資料的情況下，則按公路橋規(guī)的規(guī)定估算。本橋采用先張法施工。本橋預(yù)應(yīng)力鋼筋采用直徑為15.2mm的1 7股鋼絞線, Mpa1095. 15pEpkf，控制應(yīng)力取。MPa1860MPafpkcon1209186065. 065. 08.1 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失2l預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設(shè)臺座長,采用一端mL50張拉及夾片式錨具，有頂壓時，則mmL4 MPaELlpl6 .151095. 1105045328.2 加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫度損失3l先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫度引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)

56、護(hù)措施。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺座之間的最大溫差,Cttt01215則： =23lMPat301528.3 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失4l對于先張拉法構(gòu)件 PeEpl465. 5EP000000yIeNANppppeslPPpAAN6000lconp由公預(yù)規(guī)6.2.8條，先張法構(gòu)件傳力錨固時的損失為： ，5325 . 0llll則：)5 . 0(5320lllconp36.265 . 0306 .151209MPa22.1150KNAANslppp37.19320-168022.1150600，20mm569426A4100104675. 6mmI河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力損失

57、計(jì)算29則：MPape43. 84 .410104675. 64 .4101037.19325694261037.19321033MPal63.4743. 865. 548.4 鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失5lpepkpelf)26. 052. 0(5MPaMPaflconpepk4 .11936 .1512091860, 3 . 0, 0 . 12MPal36.264 .1193)26. 018604 .119352. 0(3 . 00 . 158.5 混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失6lpspcEpcsplttttE151,9 . 0006%533. 05694262 .135716800AAA

58、sp2100023 .113579569426104675. 6mmAIi，構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力pc損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為：000000yIeNANppppc0)5 . 0(5432600pllllconslpppAAANKN351.18521680)36.265 . 063.47306 .15(1209 mmeyp4 .41000預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期，計(jì)算齡期為t時的混凝土收縮應(yīng)變),(0ttcs0t ，加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為t時的徐變系數(shù)。0,tt0t河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算30 MPayIeN

59、ANppppc08. 84 .410104675. 64 .4101852351569426185235110000000483. 23 .1135794 .41011222iepsps考慮自重的影響,由于收縮徐變持續(xù)時間較長，采用全部永久作用，查表3-6得空心板全部永久作用彎矩,，在全mkNMGK69.807跨中 mkNMlGK77.6054部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為:跨中截面：MPayIMGKt13. 54 .410104675. 61069.80710600： 截面4lMPayIMGKt84. 34 .410104675. 61077.60510600支點(diǎn)截面：0t則全部縱向鋼筋重

60、心處的壓應(yīng)力為：跨中截面： MPapc95. 213. 508. 8： 截面4lMPapc24. 484. 308. 8支點(diǎn)截面： MPapc08. 8公預(yù)規(guī)6.2.7規(guī)定，不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的pccuf 0.5倍，設(shè)傳力錨固時，混凝土達(dá)到C，則=45MP，0.5=22.5MP，則跨中、45cuf cuf L/4、支點(diǎn)截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力為2.95MPa，4.24 MPa，8.08MPa，均小于22.5 MPa，滿足要求。設(shè)傳力錨固齡期為7d，計(jì)算齡期為混凝土終極值t ，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣u相對濕度為80%，由前面計(jì)算知，空心板毛截面面積A=555100，空心板與大