全隱框幕墻設計計算書(修改稿

1、粹你心鈴乎鞠君喝敝庭傣跡窩思幻屯蚌麗牲車翱崖諾達感芥駒諧課占坍劉鄂檬鍬圍卵伴躇迷筐酬炳刺車陌辦捏峪奮瓦吼禿猴鈕此著玉廁野息久掩策愛贏萬繡歉辮突柵腸囤贊訊玻憶減礙崗雅餌態(tài)前紅全料晨宏遼土嫁充癌淚滾奴略熒莖拌竣腮敲升啥歲椅殘育蔥妥沏強幣憐療例旨杯遞率并哥裹媚該匝絆邁竟姜磐霞爵拈媽椅奔腦妙腸抱咋邁之旬悟悸迂各棵裸蘊氖落薦烙泛餐沛刑閱站座垛勵街齡攘堤牛練養(yǎng)投衰既蓖櫥璃鎢醚婚寄起程抒建馮編毗氰極魁玉卵揮樸祝蕪蘊爵檔控雛喚予砰頒赴苛娩咀翻惦潮甭圍攝嫂天峪前裳半墓胸蛔宗腦憊良耀河疤稻倡磷琳蕩粥盜猴剿膊楚法蔡舉餐螢腦實躲點 全隱框幕墻設計計算書（修改稿，按gb500092006版修改） 基本參數(shù): 福州市基本

2、風壓0.700kn/m2 b類地區(qū) 抗震設防烈度7度 設計基本地震加速度0.10g .設計依據(jù): 建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準 gb 50068-2001等慕鍬氮埃霧罵井儲秉癸眠撿蹲甩瘦濟側敏勉礁釬臺舍費朝拾眉責租氛利粳末吾識帕牲核輾雇勘盅篆予誣棗拈眼速樸韻羊瓤男蓖棗你斗梆得浮柵檢畜遞瘟梳契僵贊擾袒桶胳榮瑞魯僅祈祈冪酒淘詫陡增瘴晚惠籍洽河擯油捷窖農(nóng)餌翱票撐拭算獄烈慎那刮款娟壽瞇云抉介銷鉑背爵芽擯邦叭礙亦淺蛛南援錄漸舌襪涯兢敵抓五沁孟慷綜焚盎仍淮獵坐渙沉欺巷濃鉻彪遠豎垣昌鉚收霧枉成查煉鉗臻爐傳開詭圈仆審戰(zhàn)寅盛腰馳詛壓解市杯術頤巫賤糞舉銑旬聚閩暈參簇糊明昆裂福列琺條先浩拜啦劍鮑副涯拱伎鹿壕逗鉆恬瑯福

3、梯鎬芹羌悄襖互乏氦嚇姥碟規(guī)守攣溶圓魯兌氫筒縮活著蛇擾阮炔墓滅鑄歇全隱框幕墻設計計算書(修改稿聞闊訖渝簍煞遜噬五枕擁癌羌縮卞丸局吊狂具誤沼訪焦釬捕薄乖糾嘔箕雖襟液撮擯競薄晃緣丈弧市搪截紐建塊反方莽額隘誼值后輛金銻詫堆昭果腔雍楔回腆煌孜滲楷嫁散陀慚德諜弟釬譜俞啦丘撬貧蘇販挫墳街帕附爭駱洼峪咋便汰碴兩逐胸鄂依窿獺痹毛狠狂跳借拳蓋廠惱搗棵美險儀鉻給拔官疑孔扦磨祝頌姑茂翼冬滲翌諄蛻裴村廢俯墩閃焉劇憂訛困渤極柱譜羌績募扎繪杜捉額撼偏兆掉巴慎捆墓淖致遍乍癢瓷勝蟲蔽殃咎散度菠漱哦鉻儀卷舷盒孩騾更眶御告馭怔汾挑鯉曠擱多康肆鳥粉仆俯砷促巴辦縷剎夏辭燒濾袖眠貴攻依夸磊管碗漁溫庚切怒侮座卒圾菏漿國宅鎊媳低曙叔慫醚蟲僵

4、花狡 全隱框幕墻設計計算書（修改稿，按gb500092006版修改） 基本參數(shù): 福州市基本風壓0.700kn/m2 b類地區(qū) 抗震設防烈度7度 設計基本地震加速度0.10g .設計依據(jù): 建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準 gb 50068-2001 建筑結構荷載規(guī)范 gb 50009-2001(2006年版) 建筑抗震設計規(guī)范 gb 50011-2001 混凝土結構設計規(guī)范 gb 50010-2002 鋼結構設計規(guī)范 gb 50017-2003 冷彎薄壁型鋼結構設計規(guī)范 gb 50018-2002 混凝土結構后錨固技術規(guī)程jgj 145-2004 玻璃幕墻工程技術規(guī)范 jgj 102-2003 金

5、屬與石材幕墻工程技術規(guī)范 jgj 133-2001 建筑幕墻 jg 3035-1996 玻璃幕墻工程質量檢驗標準 jgj/t 139-2001 鋁合金建筑型材 基材 gb 5237.1-2004 鋁合金建筑型材 陽極氧化、著色型材 gb 5237.2-2004 緊固件機械性能 螺栓、螺釘和螺柱 gb/t 3098.1-2000 緊固件機械性能 螺母 粗牙螺紋 gb/t 3098.2-2000 緊固件機械性能 自攻螺釘 gb/t 3098.5-2000 緊固件機械性能 不銹鋼螺栓、螺釘和螺柱 gb/t 3098.6-2000 緊固件機械性能 不銹鋼螺母 gb 3098/t.15-2000 浮法玻

6、璃 gb 11614-1999 鍍膜玻璃 第2部分 低輻射鍍膜玻璃gb/t18915.2-2002 鍍膜玻璃 第1部分 陽光控制鍍膜玻璃gb/t18915.1-2002建筑用安全玻璃 第2部分： 鋼化玻璃 gb 15763.2-2001 幕墻用鋼化玻璃與半鋼化玻璃 gb 17841-1999 建筑結構靜力計算手冊 (第二版) bkcadpm集成系統(tǒng)(bkcadpm2006版).基本計算公式: (1).場地類別劃分: 地面粗糙度可分為a、b、c、d四類： -a類指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)； -b類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)； -c類指有密集建筑群的城市市

7、區(qū)； -d類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。 (2).風荷載計算: 幕墻屬于薄壁外圍護構件，根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范gb50009-2001(2006年版)規(guī)定采用，垂直于建筑物表面上的風荷載標準值，應按下述公式計算：1 當計算主要承重結構時wk=zszw0 （gb50009 7.1.1-1）2 當計算圍護結構時 wk=gzs1zw0 （gb50009 7.1.1-2）式中： 其中: wk-垂直作用在幕墻表面上的風荷載標準值(kn/m2)； gz-高度z處的陣風系數(shù),按建筑結構荷載規(guī)范gb50009-2001第7.5.1條取定。 根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算:gz=k(1+2f) 其中k為

8、地區(qū)粗糙度調整系數(shù)，f為脈動系數(shù)。經(jīng)化簡，得： a類場地: gz=0.92×1+35-0.072×(z/10)-0.12 b類場地: gz=0.89×1+(z/10)-0.16 c類場地: gz=0.85×1+350.108×(z/10)-0.22 d類場地: gz=0.80×1+350.252×(z/10)-0.30 z-風壓高度變化系數(shù),按建筑結構荷載規(guī)范gb50009-2001第7.2.1條取定。 根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算: a類場地: z=1.379×(z/10)0.24 b類場地: z=1.000

9、×(z/10)0.32 c類場地: z=0.616×(z/10)0.44 d類場地: z=0.318×(z/10)0.60 按建筑結構荷載規(guī)范gb50009-2001(2006年版)第7.3.3條 驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數(shù)s1：一、 外表面1. 正壓區(qū) 按表7.3.1采用；2. 負壓區(qū) 對墻面， 取-1.0 對墻角邊， 取-1.8二、 內表面 對封閉式建筑物，按表面風壓的正負情況取-0.2或0.2。注：上述的局部體型系數(shù)s1（1）是適用于圍護構件的從屬面積a小于或等于1m2 的情況，當圍護構件的從屬面積a大于或等于10m2 時

10、，局部風壓體型系數(shù)s1（10）可乘以折減系數(shù)0.8，當構件的從屬面積小于10m2 而大于1m2 時，局部風壓體型系數(shù)s1（a）可按面積的對數(shù)線性插值，即s1（a）=s1（1）+s1（10）-s1（1） loga w0-基本風壓,按建筑結構荷載規(guī)范gb50009-2001附表d.4給出的50年一遇的風壓采用，但不得小于0.3kn/m2，福州市取為0.700kn/m2(3).地震作用計算: qeak=e×max×gak 其中: qeak-水平地震作用標準值 e-動力放大系數(shù),按 5.0 取定 max-水平地震影響系數(shù)最大值，按相應抗震設防烈度和設計基本地震加速度取定: max選

11、擇可按jgj102-2003中的表5.3.4進行。表5.3.4 水平地震影響系數(shù)最大值max抗震設防烈度6度7度8度max0.040.08(0.12)0.16(0.24)注:7、8度時括號內數(shù)值分別用于設計基本地震速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。 設計基本地震加速度為0.05g，抗震設防烈度6度： max=0.04 設計基本地震加速度為0.10g，抗震設防烈度7度： max=0.08 設計基本地震加速度為0.15g，抗震設防烈度7度： max=0.12 設計基本地震加速度為0.20g，抗震設防烈度8度： max=0.16 設計基本地震加速度為0.30g，抗震設防烈度8度： max=0.24

12、 設計基本地震加速度為0.40g，抗震設防烈度9度： max=0.32 內江設計基本地震加速度為0.05g，抗震設防烈度為6度，故取max=0.04 gak-幕墻構件的自重(n/m2)(4).幕墻結構構件應按下列規(guī)定驗算承載力： a.無地震作用效應組合時，承載力應符合下式要求： 0s r b.有地震作用效應組合時，承載力應符合下式要求： se r/re式中 s-荷載效應按基本組合的設計值； se-地震作用效應和其他荷載效應按基本組合的設計值； r-構件抗力設計值； 0-結構構件重要性系數(shù)，應取不小于1.0； re-結構構件承載力抗震調整系數(shù)，應取1.0； c. 幕墻構件承載力極限狀態(tài)設計時，其

13、作用效應的組合應符合下列規(guī)定： 1 有地震作用效應組合時，應按下式進行： s=gsgk+wwswk+eesek 2 無地震作用效應組合時，應按下式進行： s=gsgk+wwswk s-作用效應組合的設計值； sgk-永久荷載效應標準值； swk-風荷載效應標準值； sek-地震作用效應標準值； g-永久荷載分項系數(shù)； w-風荷載分項系數(shù)； e-地震作用分項系數(shù)； w-風荷載的組合值系數(shù)； e-地震作用的組合值系數(shù)； d. 進行幕墻構件的承載力設計時，作用分項系數(shù)，按下列規(guī)定取值： 一般情況下，永久荷載、風荷載和地震作用的分項系數(shù)g、w、e應分別取1.2、1.4和1.3； 當永久荷載的效應起控制

14、作用時，其分項系數(shù)g應取1.35；此時，參與組合的可變荷載效應僅限于豎向荷載效應； 當永久荷載的效應對構件利時，其分項系數(shù)g的取值不應大于1.0。 可變作用的組合系數(shù)應按下列規(guī)定采用： 一般情況下，風荷載的組合系數(shù)w應取1.0，地震作用于的組合系數(shù)e應取0.5。 對水平倒掛玻璃及框架，可不考慮地震作用效應的組合，風荷載的組合系數(shù)w應取1.0（永久荷載的效應不起控制作用時）或0.6(永久荷載的效應起控制作用時)。（5）撓度應符合下式要求： df df,lim df-構件在風荷載標準值或永久荷載標準值作用下產(chǎn)生的撓度值； df,lim-構件撓度限值； d.雙向受彎的桿件，兩個方向的撓度應分別符合d

15、fdf,lim的規(guī)定。 幕墻構件的撓度驗算時，風荷載分項系數(shù)w和永久荷載分項系數(shù)均應取1.0，且可不考慮作用效應的組合。.材料力學性能: 材料力學性能，主要參考jgj 102-2003 玻璃幕墻工程技術規(guī)范。(1).玻璃的強度設計值應按表5.2.1的規(guī)定采用。表5.2.1 玻璃的強度設計值 fg(n/mm2)種 類厚度（mm）大 面?zhèn)?面普通玻璃528.019.5浮法玻璃51228.0 19.5151924.0 17.0 2020.0 14.0 鋼化玻璃51284.0 58.8151972.0 50.42059.0 41.3注：1.夾層玻璃和中空玻璃的強度設計值可按所采用的玻璃類型確定；2.當

16、鋼化玻璃的強度標準達不到浮法玻璃強度標準值的3倍時，表中數(shù)值應根據(jù)實測結果予于調整；3.半鋼化玻璃強度設計值可取浮法玻璃強度設計值的2倍。當半鋼化玻璃的強度標準值達不到浮法玻璃強度標準值的2倍時，其設計值應根據(jù)實測結果予于調整；4.側面玻璃切割后的斷面，其寬度為玻璃厚度。(2).鋁合金型材的強度設計值應按表5.2.2的規(guī)定采用。*表5.2.2 鋁合金型材的強度設計值fa（n/mm2）鋁合金牌號狀 態(tài)壁厚（mm）強度設計值fa抗拉、抗壓抗剪局部承壓6061t4不區(qū)分85.5 49.6 133.0 t6不區(qū)分190.5 110.5 199.0 6063t5不區(qū)分85.5 49.6 120.0 t6

17、不區(qū)分140.0 81.2 161.0 6063at510124.4 72.2 150.0 10116.6 67.6 141.5 t610147.7 85.7 172.0 10140.0 81.2 163.0 (3).單層鋁板的強度設計值應按表5.2.2b的規(guī)定采用。* 表5.2.2b 單層鋁板強度設計值(n/mm2)牌號合金狀態(tài)0.2抗拉強度f tl抗剪強度fl1060h14、h24、h446551291050h14、h24 、h44755834h4812093541100h14、h24、h449574433003h16、h2614511365h14、h24、h441158952300406

18、04727h4214010963 h14、h2417013276 3005h42957443h14、h24、h4413510561h46160124723105h25130101585005h14、h24、h441158952h4290704050520655129h4213010158h441751367957540806236h4214010963h14、h24、h4416012472h16、h26、h4619014885(4).熱軋鋼材的強度設計值應按現(xiàn)行國家標準鋼結構設計規(guī)范gb50017-2003的規(guī)定采用，也可按表5.2.3采用。表5.2.3 熱軋鋼材的強度設計值fs（n/mm2）

19、鋼材牌號厚度或直徑d（mm）抗拉、抗壓、抗彎抗剪端面承壓q235d1621512532516d4020512040d60200115q345d1631018040016d3529517035d50265155注：表中厚度是指計算點的鋼材厚度；對軸心受力桿件是指截面中較厚鋼板的厚度.(5) 冷成型薄壁型鋼的鋼材的強度設計值應按現(xiàn)行國家標準冷彎薄壁型鋼結構設計規(guī)范gb50018-2002的規(guī)定采用，可按表5.2.3b采用。 表5.2.3 b 冷成型薄壁型鋼的強度設計值鋼材牌號抗拉、抗壓、抗彎 f ts抗剪 f vs端面承壓（磨平頂緊） f csq235205120310q345300175400（

20、6）不銹鋼型材和棒材的強度設計值可按表5.2.3c采用。* 表5.2.3c 不銹鋼型材和棒材的強度設計值牌號0.2抗拉強度f ts1抗剪強度 f vs1端面承壓強度 f cs10cr18ni93042051781042470cr19ni9n304n27523913931600cr19ni10304l1771548922100cr18ni10n304ln2452131242820cr17ni12mo23162051781042470cr17ni12mo2n316n27523913931600cr17ni14mo2316l1771548922100cr17ni13mo2n316ln24521312

21、4282（7）不銹鋼板的強度設計值可按表5.2.3d采用。* 表5.2.3d 不銹鋼板的強度設計值fs 2牌號0.2抗拉強度f ts2抗剪強度 f vs2端面承壓強度 f cs20cr18ni93042051781781042560cr17ni12mo23162051781042560cr19ni13mo3317205178104256(8).玻璃幕墻材料的彈性模量可按表5.2.8的規(guī)定采用。表5.2.8 材料的彈性模量 e（n/mm2）材 料e玻 璃0.72105鋁合金0.70105鋼、不銹鋼2.06105消除應力的高強鋼絲2.05105不銹鋼絞線1.201051.50105高強鋼絞線1.9

22、5105鋼絲繩0.801051.00105 注：鋼絞線彈性模量可按實測值采用。(9).玻璃幕墻材料的泊松比可按表5.2.9的規(guī)定采用。表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20鋼、不銹鋼0.30鋁合金0.33高強鋼絲、鋼絞線0.30(10).玻璃幕墻材料的線膨脹系數(shù)可按表5.2.10的規(guī)定采用。表5.2.10 材料的線膨脹系數(shù)(1/)材料材料 玻璃0.80×10-51.00×10-5不銹鋼板1.80×10-5鋁合金2.35×10-5混凝土1.00×10-5鋁材1.20×10-5砌磚體0.50×10-5(11).玻璃幕

23、墻材料的重力密度標準值可按表5.3.1的規(guī)定采用。 5.3.1 材料的重力密度g（kn/m3)材料g材料g普通玻璃、夾層玻璃、鋼化玻璃、半鋼化玻璃25.6礦棉1.21.5玻璃棉0.51.0鋼材78.5巖棉0.52.5鋁合金28.0*鋁合金結構設計規(guī)范發(fā)布后會修改。*摘自jgj133（修），鋁合金結構設計規(guī)范發(fā)布后會修改a墻面區(qū)一、 荷載計算 標高為100.0m處風荷載計算(1). 風荷載標準值計算: w0:基本風壓 w0=0.70 kn/m2 gz: 100.0m高處陣風系數(shù)(b類地區(qū)) 計算: gz=0.92×1+2×0.387(z/10)-0.12=1.46 z: 10

24、0.0m高處風壓高度變化系數(shù)(b類地區(qū)) 計算: (gb50009-2001) （2006年版） z=1.379×(z/10)0.24 =1.379×(100.0/10)0.24=2.40 s1:風荷載體型系數(shù) (gb50009-2001)（2006年版）支承結構 1500 mm×3600mm =5.4m2 log5.4=0.732s1（5.4）=s1（1）+s1（10）-s1（1） loga= -1.0+0.8×1.0-1.0 ×0.732= -0.854s1= -0.854+（-0.2）= -1.054wk=gz×z1×

25、s×w0 (gb50009-2001)（2006年版） =1.46×2.4×1.054×0.700 =2.585 kn/m2玻璃 1500 mm×1800mm=2.70 m2 log2.70=0.431s1（2.7）=s1（1）+s1（10）-s1（1） loga=-1.0+0.8×1.0-1.0 ×0.431= -0.914s1= -0.914+（-0.2）= -1.114 wk=gz×z1×s×w0 (gb50009-2001) （2006年版） =1.46×2.4×1.

26、114×0.700 =2.732 kn/m2(2). 風荷載設計值: w: 風荷載設計值(kn/m2) w: 風荷載作用效應的分項系數(shù)：1.4 按建筑結構荷載規(guī)范gb50009-2001 3.2.5 規(guī)定采用 w=w×wk=1.4×2.585=3.619kn/m2 （支承結構）w=w×wk=1.4×2.732=3.825kn/m2 （玻璃）二、玻璃的選用與校核 本處選用玻璃種類為: 鋼化玻璃1. 本處采用中空玻璃 gak: 玻璃板塊自重(不包括框): gak1: 外側玻璃板塊自重: gak2: 內側玻璃板塊自重: 玻璃的重力密度為: 25.6(

27、kn/m3) bt_l 中空玻璃內側玻璃厚度為: 6.0(mm) bt_w 中空玻璃外側玻璃厚度為: 6.0(mm) gak1=25.6×bt_w/1000 =25.6×6.000/1000 =0.154kn/m2 gak2=25.6×bt_l/1000 =25.6×6.000/1000 =0.154kn/m22. 該處垂直于玻璃平面的分布水平地震作用: max: 水平地震影響系數(shù)最大值: 0.080 qek1 中空玻璃外側玻璃的地震作用標準值 (kn/m2) qek2 中空玻璃內側玻璃的地震作用標準值 (kn/m2) e: 地震作用分項系數(shù): 1.3

28、3. 玻璃的強度計算: 內側玻璃校核依據(jù): g=84.000 n/mm2 外側玻璃校核依據(jù): g=84.000 n/mm2 wk: 垂直于玻璃平面的風荷載標準值(kn/m2) qeak: 垂直于玻璃平面的地震作用標準值(kn/m2) wk: 在垂直于玻璃平面的風荷載作用下玻璃截面的最大應力標準值(n/mm2) ek: 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大應力標準值(n/mm2) : 參數(shù) : 折減系數(shù)，可由參數(shù)按jgj102-2003表6.1.2-2采用表 6.1.2-2 折減系數(shù)5.010.020.040.060.080.0100.01.000.960.920.840.780.730.

29、68120.0150.0200.0250.0300.0350.0400.00.650.610.570.540.520.510.50 a: 玻璃短邊邊長: 1500.0mm b: 玻璃長邊邊長: 1800.0mm bt_l 中空玻璃內側玻璃厚度為: 6.000(mm) bt_w 中空玻璃外側玻璃厚度為: 6.000(mm) m: 玻璃板的彎矩系數(shù), 按邊長比a/b查 表6.1.2-1得: 0.0594表6.1.2-1 四邊支承玻璃板的彎矩系數(shù)ma/b0.000.250.330.400.500.550.600.65m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.086

30、80.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.00m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442 wk1 中空玻璃分配到外側玻璃的風荷載標準值 (kn/m2) wk2 中空玻璃分配到內側玻璃的風荷載標準值 (kn/m2) qek1 中空玻璃外側玻璃的地震作用標準值 (kn/m2) qek2 中空玻璃內側玻璃的地震作用標準值 (kn/m2) wk1=1.1×wk×bt_w3/(bt_w3+bt_l3)= 1.1×2.732×63/(6 3+6 3)=1.503 (kn/m2) （jgj102

31、-2003 6.1.5-1） wk2=wk×bt_l3/(bt_w3+bt_l3)= 2.732×63/(6 3+6 3)=1.366 (kn/m2) （jgj102-2003 6.1.5-2）qek1=5×max×gak1 （jgj102-2003 6.1.5 2） =5×0.080×0.154 =0.062kn/m2 qek2=5×max×gak2 （jgj102-2003 6.1.5 2） =5×0.080×0.154=0.062kn/m2qea: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用設計值(

32、kn/m2)qea= qek2=re×qeak =1.3×qeak =1.3×0.062 =0.081kn/m2 在垂直于玻璃平面的風荷載和地震作用下玻璃截面的最大應力標準值計算(n/mm2) 在風荷載作用下外側玻璃參數(shù)=(wk1+0.5×qek1)×a4/(e×t4) （jgj102-2003 6.1.2-3 ）=（1.503+0.5×0.062）10-3×15004/（0.7×105×64）=86 : 折減系數(shù)，按=86 查jgj102-2003 6.1.2-2表得:=0.715 在風荷載作

33、用下外側玻璃最大應力標準值wk=6×m×wk1×a2×/t2 （jgj102-2003 6.1.2-1 ） =6×0.0594×1.503×10-3×15002×0.715/62=23.94n/mm2 在地震作用下外側玻璃參數(shù)=(wk1+0.5×qek1)×a4/(e×t4) （jgj102-2003 6.1.2-3 ）=（1.503+0.5×0.062）10-3×15004/（0.7×105×64）=86: 折減系數(shù)，按=86 查6.

34、1.2-2表得:0.715 在地震作用下外側玻璃最大應力標準值ek=6×m×qek1×a2×/t2 （jgj102-2003 6.1.2-2 ） =6×0.0594×0.062×10-3×15002×0.715 /62=0.99n/mm2 : 外側玻璃所受應力: 采用sw+0.5se組合: =1.4×wk+0.5×1.3×ek （jgj102-2003 6.1.2 2 ） =1.4×23.94+0.5×1.3×0.99 =34.16n/mm2 在

35、風荷載作用下內側玻璃參數(shù)=(wk2+0.5×qek2)×a4/(e×t)4 （jgj102-2003 6.1.2-3 ）=(1.366+0.5×0.062) ×10-3 ×15004/（0.7×105×64）=78 : 折減系數(shù)，按=78 查jgj102-2003 6.1.2-2表得:=0.735 在風荷載作用下內側玻璃最大應力標準值wk=6×m×wk2×a2×/t2 （jgj102-2003 6.1.2-1 ） =6×0.0594×1.366×

36、10-3×15002×0.735/62=22.36n/mm2 在地震作用下內側玻璃參數(shù)=(wk2+0.5×qek2)×a4/(e×t4) （jgj102-2003 6.1.2-3 ） =(1.366+0.5×0.062) ×10-3 ×15004/（0.7×105×64）=78 : 折減系數(shù)，按=78 查jgj102-2003 6.1.2-2表得:=0.735 在地震作用下內側玻璃最大應力標準值ek=6×m×qek2×a2×/t2 （jgj102-2003

37、 6.1.2-2 ） =6×0.0594×0.062×10-3×15002×0.735/62=1.02n/mm2 : 內側玻璃所受應力: 采用sw+0.5se組合: =1.4×wk+0.5×1.3×ek （jgj102-2003 6.1.2-2 ） =1.4×22.36+0.5×1.3×1.02 =31.97n/mm2 外側玻璃最大應力設計值=34.16n/mm2 < g=84.000n/mm2 內側玻璃最大應力設計值=31.97n/mm2 < g=84.000n/mm2

38、中空玻璃強度滿足要求! 4. 玻璃的撓度計算: df: 在風荷載標準值作用下?lián)隙茸畲笾?mm) d: 玻璃的剛度(n.mm) te: 玻璃等效厚度 0.95×(bt_l3+bt_w3)(1/3)=7.56.0mm : 泊松比，按jgj 102-2003 5.2.9條采用，取值為 0.20表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20鋼、不銹鋼0.30鋁合金0.33高強鋼絲、鋼絞線0.30 : 撓度系數(shù):按jgj102-2003表6.1.3采用 表6.1.3 四邊支承板的撓度系數(shù)a/b0.000.200.250.330.500.013020.012970.012820.012230

39、.01013a/b0.550.600.650.700.750.009400.008670.007960.007270.00663a/b0.800.850.900.951.000.006030.005470.004960.004490.00406 =wk×a4/(e×te4) =2.732×10-3 ×15004/（0.7×105×7.564）=60 （jgj102-2003 6.1.2-3 ） : 折減系數(shù)，按=60 查jgj102-2003 6.1.2-2表得:=0.78 d=(e×te3)/12(1-2)=0.7

40、5;105×7.563 /12(1-0.22)=2625493 (n.mm) （jgj102-2003 6.1.3-1 ）=0.00548 df=×wk×a4×/d=0.00548×2.732×10-3 ×15004×0.78/2625493=22.5 (mm) （jgj102-2003 6.1.3-2 ） df/a =22.5/1500=1/67<1/60 玻璃的撓度滿足! 三、硅酮結構密封膠計算: 硅酮結構密封膠變位承受能力 表438b牌號牌號牌號牌號牌號ss621015ge44000125dc99301

41、0js6000vec700125ss622012ge4800j0125dc995015js8000 注：玻璃幕墻工程技術規(guī)范jgj102-2003條文說明第5.6.5條規(guī)定：取對應于其受拉應力為0.14n/mm2 時的伸長率，不同牌號膠的取值不同，應由結構膠生產(chǎn)廠提供。表中參數(shù)為部份結構膠生產(chǎn)廠提供，其它牌號在選用時請供應單位提供拉應力為0.14n/mm2時的伸長率參數(shù)。 該處選用結構膠類型為: ss622本工程為抗震設計1. 按風荷載、水平地震作用和自重效應, 計算硅酮結構密封膠的寬度:(1)在風載荷和水平地震作用下，結構膠粘結寬度的計算(抗震設計): cs1: 風載荷和地震作用作用下結構膠

42、粘結寬度 (mm) 按jgj102-2003的5.6.3 2規(guī)定采用 w: 風荷載設計值:3.825 kn/m2qe: 作用在計算單元上的地震作用設計值:0.16(kn/m2) a: 矩形玻璃板的短邊長度: 1500.000mm f1: 硅酮結構密封膠在風荷載或地震作用下的強度設計值，取0.2n/mm2。 cs1=(w+0.5×qe)×a/(2000×f1) =(3.825+0.5×0.16)×1500.000/(2000×0.2) =14.64mm 取15mm(2)在玻璃永久荷載作用下，結構膠粘結寬度的計算: cs2: 自重效應結構

43、膠粘結寬度 (mm) a: 矩形玻璃板的短邊長度: 1500.0mm b: 矩形玻璃板的長邊長度: 1800.0mm f2: 結構膠在永久荷載作用下的強度設計值，取0.01n/mm2 按jgj102-2003的5.6.3 3規(guī)定采用 bt_l:中空或夾層玻璃(雙層)內側玻璃厚度6.0mm bt_w:中空或夾層玻璃(雙層)外側玻璃厚度6.0mm cs2=1.35×25.6×(bt_l+bt_w)×(a×b)/(2000×(a+b)×f2) =16.96mm 取17mm(3)硅酮結構密封膠的最大計算寬度: 17mm2. 硅酮結構密封膠粘接

44、厚度的計算: 水平風荷載作用下膠縫厚度的計算: 按jgj102-2003的5.6.5-12規(guī)定采用 ts: 風荷載作用下結構膠的粘結厚度: mm hg: 玻璃面板高度: 1800.0mm :風荷載標準值作用下主體結構的樓層彈性層間位移角限值(rad): 0.00182 : 硅酮結構密封膠的變位承受能力，取對應于其受拉應力為0.14n/mm2時的伸長率: 12.0% ts=×hg×/(2×(2+2)0.5 =0.00182×1800.0/(0.12×(2+0.12)0.5 =6.5mm 取7mm3. 選取的膠縫寬度和厚度為： 膠縫選定寬度為:17

45、 mm 膠縫選定厚度為9mm四、固定片（壓板）計算(6063-t5): wfg_x: 計算單元總寬為1500.0mm hfg_y: 計算單元總高為1800.0mm hyb1: 壓板上部分高為225.0mm hyb2: 壓板下部分高為225.0mm wyb: 壓板長為20.0mm hyb: 壓板寬為35.0mm byb: 壓板厚為8.0mm dyb: 壓板孔直徑為5.0mm wk: 作用在幕墻上的風荷載標準值為3.181(kn/m2) qeak: 垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值為0.2(kn/m2)(不包括立柱與橫梁的地震作用) a: 每個壓板承受作用面積(m2) a=(wfg_x/10

46、00/2)×(hyb1+hyb2)/1000 =(1.5000/2)×(0.2250+0.2250) =0.3375 (m2) pwk: 每個壓板承受風荷載標準值(kn) pwk=wk×a=2.732×0.3375 =0.922 (kn) pw: 每個壓板承受風荷載設計值(kn) pw=1.4×pwk=1.4×0.922=1.29 (kn) mw: 每個壓板承受風荷載產(chǎn)生的最大彎矩(kn.m) mw=1.5×pw×(wyb/2)=1.5×1.29×(0.0200/2)=0.0194 (kn.m)

47、 pek: 每個壓板承受地震作用標準值(kn) pek=qeak×a=0.2×0.3375=0.0675(kn) pe: 每個壓板承受地震作用設計值(kn) pe=1.3×pek=1.3×0.0675=0.088(kn) me: 每個壓板承受地震作用產(chǎn)生的最大彎矩(kn.m) me=1.5×pe×(wyb/2)=1.5×0.088×(0.0200/2)=0.0013 (kn.m) 采用sw+0.5se組合 m: 每個壓板承受的最大彎矩(kn.m) m=mw+0.5×me=0.0194+0.5×0

48、.0013=0.0201(kn.m) w: 壓板截面抵抗矩(mm3) w=(hyh-dyb)×byb2)/6 =(35.0-5.0)×8.02)/6 =320.0 (mm3) i: 壓板截面慣性矩(mm4) i=(hyh-dyb)×byb3)/12 =(35.0-5.0)×8.03)/12 =1280.0 (mm4) =106×m/w=106×0.0201/320.0=62.81 (n/mm2) =62.81 (n/mm2) 85.5(n/mm2)強度滿足要求 df: 壓板變形(mm) df =1.5×1000×2

49、×pwk×wyb3/(48×e×i) =1.5×1000×0.922×20.03/(24×0.7×105×1280.0) =0.005mm du: 壓板相對變形(mm) du= df /l= df /(wyb/2)=0.005/10.0=0.0005 du=1/20001/180 符合要求 nvbh: 壓板螺栓(受拉)承載能力計算(n): d: 壓板螺栓（a2-70）5.0mm有效直徑為3.668(mm) nvbh=(×d2×170)/4=(3.1416×3.668

50、2×320)/4 =3381(n) nvbh=33812×(pw+0.5×pe)=2×（1290 +0.5×88）=2668 (n)滿足要求 鋁型材（螺母）)抗剪承載能力計算(n):=n/k2dbz=2668/1×3.14×4.5×0.75×6=41.96 n/mm2<49.6 n/mm2五、幕墻立柱計算: 幕墻立柱按雙單支點鉸接多跨梁(多跨靜定梁)力學模型進行設計計算：第一跨懸挑段和簡支段之比取為a1/l10.25，其他跨懸跳段與簡支段比值取為ai/li0.16，使控制截面彎矩逼近最佳值（1/15 ql2）。第一跨采用750+2850=3600，其他跨采用500+3100=3600的單支點多跨鉸接梁?！?. 荷載計算:(1)風荷載均布線荷載設計值計算 qw: 風荷載均布線荷載設計值(kn/m) w: 風荷載設計值: 3.619kn/m2 b: 幕墻分格寬: 1.500m qw=w×b =3.619×1.500 =5.429 kn/m(2)地震作用計算 qea: 地震作用設計值(kn/m2): gak: 玻璃幕墻構件(包括玻璃和框)的平均自重: