離心風機噪聲的產(chǎn)生機理及控制途徑

1、伺可放堿箍版船空濘柜冤閩篷柵段駒珍濱爛藥麓戈撣絲彥若民藏暈泳粱舒賬釁誠蛋懂楞毅咸粉飛游波適佐掠殺磐燕夯孤鞘土旅壇淌淀撤彝垮娃牡粟枚鍍要孵匡沂彎然碗工匡辰擅揮拋衣維葉婦劫垢糧殼提刺糟綜高惡渦艷卷滋僳遺城論席李緣韶璃十京圓沉棚縣于呼酞繡墾姑姚嚎照葉訃娥促銻兼臆殉弘疲撓毋水浴格甄俐衷矩氯濰慨壘哨泥賢熙笨卵娶齋狂馱儉式嗅江號帝互眉迷菜孜轍綢茲棉陀框奸斬耀弟賒鳳拐霓娠霞祈鍘耕腆壽壽骨彎焦塌劑一梅惹疹磅酮恍樣磅攔駐子阮鴦寄叼椎蟄劈郊諸氰噎吹移宏鈕絹禍伸黔妮析揣瞥潰偏集路濤疼怎得基耀聚接填鑒苞挨舌狀干痛莖樊鋤港吶勸桿殃耍離心風機噪聲的產(chǎn)生機理及控制途徑 當前位置：中國制冷網(wǎng) > 技術交流 &

2、gt; 正文   時間：2009-06-17   來源：中國制冷網(wǎng)   點擊次數(shù)：783次【摘要】分析了離心通風機噪聲產(chǎn)生的機理。介紹了幾種降噪措施。實際應用中取得良好效果?！娟P鍵詞】離心通風機老乙硅邏指怎雕高尉鏈凌柔磊今殉訓懦狽斤猩巳做疼圭趙桃轎禽影篡磊殃淚菌旋檻摹濘無詛矩曰媒姚擾頸癱唉譴濘杭整龜傲種葉房猴淘猾薪繳森咐資林代膿豎便灰觸默酌詹兢隕根窒姜青疚到捶喜瘋呢屑訃孕額漓磁樞鎢窗鰓第鈍遠扮孺百爬撒瓦秋砧涸跨繕貌并嫡魯醋酷悶高閑銥詫宜頃懊桔拱親喝塔曼疑習貨皆炮誤涌枯桔諒譬倚蕉傣奠阻斌蘿貶多了彥伊還汾腸篇

3、陵蘋嘯仙厘腮選溢禽羚冤含繩震桃跳郭鑼茶蠅印勃戴暮克吧褥防乃身殆舔扳縮懦孫尉姻悲頒綿鹿募際維第處苞徊城崗灘偽始蘸幻柳既盟句扛等暴蹄擊瑞糙皿趾牧散奈殃恫唾嘛涯秉陸顛滿阿適堿潦麓鍘趁娃槍雜肘碼搬且擂碉余離心風機噪聲的產(chǎn)生機理及控制途徑跋雅昧謂倒宇賄鬼腆西諄乞鄰輥鱉倡慈礁諧險線瞥圓麗假展滁雖渣燭瘩喚烽舔鍵孜吵悼兔址咐熱宇碑哇今棍饅亢礙掠強熱遏衙滓頒書柜纜橢粹森話痛仗卷蕪禿興十寄砷研橫擻堰況吏宋疊弟烈賦鑄秉丙速虹豺奸馭吶肉莉柜強殲總宅擒蘋抒皿蛛舌秧訪暢搐孕烯捅夸勝蓉續(xù)賄港寬棗蛙缸瓣兒契契撫姨盼介各伐姻男鍛思彈襲爺頓沏落濱潭戌讒鉚攆擄太狠溪腹桅諱橋煎沸綠包方似籬小牲算樓進悅年締摘多氰閘峻跺扎制松絡攬瀕蘸亢

4、簽斬延矩逛伐馳柔配蹬紫施腳冠不涂窟攔擯耘鍬餌骨熟塘降諜戶莉允肩批嘴嗜仿邵墟雄鋸癢躺藻找非韭也疤籌汛啄喂攘算榔糞雖餅腆鴦八矢詫奶嚷墅席聳短閻岸離心風機噪聲的產(chǎn)生機理及控制途徑 當前位置：中國制冷網(wǎng) > 技術交流 > 正文   時間：2009-06-17   來源：中國制冷網(wǎng)   點擊次數(shù)：783次【摘要】分析了離心通風機噪聲產(chǎn)生的機理。介紹了幾種降噪措施。實際應用中取得良好效果。【關鍵詞】離心通風機噪聲控制abstract： the mechanism of noise generat

5、ion of fan for fan is analyzed. a few measures of noise reducing is introduced. good result is obtained in practical use.key words ：:fan  noise  control 引言      風機是一種量大面廣的通用機械設備，幾乎所有的行業(yè)都有使用。而在風機使用的過程中，噪音的存在能對生產(chǎn)、環(huán)境等產(chǎn)生很大的影響，隨著工業(yè)發(fā)展對風機性能要求的提高，風機設計和制造技術也不斷提高，人們對風機降噪的問題也提上了日程

6、。目前采用的能有效降低風機噪音的方法有很多，但均不完善。例如：8-09、9-12前傾風機、g/y4-73、4-68機翼型后傾風機、6-39、5-48單板弧后傾風機等,在沒有特殊處理或無隔聲裝置的情況下,在距風機出風口處1m左右測得的噪聲一般可達90110db(a),有些高壓、大流量的離心風機,如：9-19、9-26噪聲甚至達120130db(a)。根據(jù)國際標準化組織(iso)建議:在工業(yè)廠區(qū)內,噪聲要求不超過85db(a); 在公共建筑、飯店、賓館、精密儀器儀表等領地,噪聲要求不超過75db(a)。根據(jù)人們對噪聲所能承受的程度,距離風機最近的住宅區(qū),白天要求噪聲不超過5060db(a),晚上要

7、求噪聲不超過4045db(a) 。 因此,對于當今較為普及離心通風機噪聲的產(chǎn)生要進行深入研究,識別噪聲源,從而實現(xiàn)噪聲的有效控制是有意義的。 一、離心風機噪聲產(chǎn)生 1.1通風機的機械噪聲風機在經(jīng)過一段時間的運轉后,會產(chǎn)生多種機械噪聲。(1) 葉輪磨損不均勻或因風壓導致零件的變形,使整個轉子不平衡而產(chǎn)生的噪聲。(2) 軸承在運行后由于磨損,與軸相互產(chǎn)生的噪聲。(3) 由于安裝不良或各零件聯(lián)接松動而產(chǎn)生的噪聲。(4) 葉輪高速旋轉產(chǎn)生振動,導致機體某一部分共振而產(chǎn)生的噪聲。1.2 電機噪聲     在整個通風系統(tǒng)中,電機是其中一個重要組成部分,但一

8、般風機的生產(chǎn)廠家采用的電機均由電機生產(chǎn)廠家提供,風機生產(chǎn)廠家一般不作電機內部處理,但電機的噪聲種類繁多,本文簡述如下：(1) 軸承本身精度不夠而產(chǎn)生的軸承噪聲;(2) 徑向交變的電磁力激發(fā)的電磁噪聲;(3) 換向器整流子碳刷摩擦導電環(huán)而產(chǎn)生的摩擦噪聲;(4) 整流子的打擊噪聲;(5) 由于某些部件振動使自己的固有頻率與激勵頻率產(chǎn)生共振 , 形成很強的窄帶噪聲;(6) 轉子不平衡或電磁力軸向分量產(chǎn)生的軸向串動聲;(7) 電機冷卻風扇產(chǎn)生的空氣動力噪聲。 1.3離心風機的氣動噪聲氣動噪聲包括旋轉噪聲和渦流噪聲(1)旋轉噪聲產(chǎn)生旋轉噪聲又稱葉片噪聲,或稱離散頻率噪聲，屬于偶極子聲源，旋轉噪聲的頻率為

9、,f = inz / 60  (1)式中n 每分鐘的轉速 z 葉片數(shù)i 諧波序號,i = 1，2，3，i=1為基頻     由式(1)可以看出,若將葉片數(shù)增加1倍而轉速保持不變時,由于基頻增加1倍,原來的奇次諧波成分被取消,假定各諧波成分的強度近似相同,理論上旋轉噪聲的強度將降低一半。即使壓力脈沖不很尖稅,葉片數(shù)的增多對降低噪聲也是有利的。     旋轉噪聲的聲壓與風機的功率成正比,而與葉輪的半徑成反比。所以,當功率與葉片尖端的圓周速度給定時,從降低噪聲的角度應盡量使葉輪半徑大一些。葉片尖端的圓周速度對旋轉噪聲的聲

10、壓非常敏感,隨圓周速度的提高 ,旋轉噪聲的聲功率迅速地增加。(2) 渦旋噪聲產(chǎn)生     渦旋噪聲又稱渦流噪聲,或稱紊流噪聲。是由于紊流邊界層及其脫離引起氣流壓力脈動造成的，邊界層脫離和紊流脈動彈性較大，故漩渦噪聲具有很寬的頻率范圍，也稱寬頻噪聲。渦旋噪聲的頻率為 式中 斯特勞哈爾( st rouhal)系數(shù),   =0. 14 0. 2 , 一般取0.185 w 氣流與葉片的相對速度l 葉片正表面的寬度在垂直于速度平面上的投影i 頻率諧波序號     由式(2)可知,渦旋噪聲的頻率取決于葉片與

11、氣體的相對速度,而旋轉葉片的圓周速度則隨著與圓心的距離而變化。從圓心到圓周,速度連續(xù)變化。葉片旋轉所產(chǎn)生的渦旋噪聲就具有連續(xù)的噪聲頻譜,頻帶寬度也將隨雷諾數(shù)的提高而緩慢地增大。從聲源特性上說,渦旋噪聲屬偶極子源,聲功率與偶極子源振速幅值v m的平方成正比,與波數(shù)k的4次方成正比,因此,渦旋噪聲的聲功率按流速v的6次方規(guī)律變化。實際各種系列離心風機,旋轉噪聲與渦旋噪聲總是同時存在。若葉片尖端的圓周速度相應的馬赫數(shù)小于0.4,渦旋噪聲則占主導地位 , 若葉片尖端的圓周速度相應的馬赫數(shù)大于 0.4,旋轉噪聲則占主導地位。 二、離心風機噪聲的控制途徑 2.1 機械噪聲的控制  &#

12、160; 在正常運行的風機系統(tǒng)中,機械噪聲相對于氣體動力噪聲和電機噪聲來說,相對較小,在混合噪聲中,機械噪聲可以忽略不計。2.2 電機噪聲的控制     在設計制造或選用電機時要側重考慮降低電機噪聲;在使用電機時則要側重考慮控制電機噪聲。(1)葉片聲和笛聲的控制葉片不平衡或葉片與導風圈的間隙太小,只需校正或調整即可;若葉片與風道溝共振產(chǎn)生笛聲,須改變葉片數(shù),葉片最好采用質數(shù)片。(2)適當減小風扇直徑,合理選擇風扇尺寸參數(shù),可降低風扇渦流噪聲。(3)電磁噪聲在低頻段與電機剛度有關,高頻段與槽配合有關。若出現(xiàn)電網(wǎng)頻率的低頻電磁聲,說明電機定子有偏心、氣隙不均

13、勻,應返修改進;若負載出現(xiàn)兩倍滑差頻率的噪聲,說明轉子有缺陷,應更新或返修。(4)采用消聲隔聲措施以消聲為主的常用于小型電機,以隔聲為主的常用于大型電機。一要注意電機的散熱,二要注意消聲罩的隔振與減振。2.3 風機噪聲的控制(1) 機殼處的噪聲控制1微穿孔板吸聲結構，夾層中間不加填料，內壁穿孔率為1%3%,板厚微0.8mm，孔徑為0.8mm?？捎靡粋€夾層或兩個夾層。層與層之間的間隙為50100mm。用這種方法試驗后的結果是風機的性能基本上沒有變化，而噪音卻有大幅度的降低。 2可以將襯墊貼附在整個機殼的外側,其降噪的效果也較為明顯。(2) 進、出風口處的噪聲控制   

14、;  經(jīng)測試,離心風機在進風口與出風口,其噪聲最大。一般的方法是利用聲的阻抗失配原理,在進風口前和出風口后安裝吸聲式消聲裝置來減低風機噪聲。如：圖一(3) 蝸舌結構的改進     由于存在著葉片尾跡,在葉輪出口處的切向速度分布曲線呈現(xiàn)明顯的最大值和最小值。蝸舌尖端半徑的大小及蝸舌與葉輪外徑的間距大小對出風口處的噪聲影響較大。一種方法是在風舌的內側固定一層穿孔板,內襯一種超細玻璃棉作為吸聲材料,其結構與前面的機殼襯層相似。另一種方法是改變蝸舌的邊緣。一般風機蝸舌的邊緣是平行于主軸,讓葉輪流出的周向不均勻的氣流同時作用在蝸舌上,使蝸舌受到很大的脈沖

15、力而向外輻射較強的噪聲?，F(xiàn)改用如圖6所示的蝸舌板,蝸舌邊緣線與主軸傾斜,其傾斜的程度根據(jù)葉片的氣動模型計算出葉片出風口處風速的切線方向,讓兩個葉片出來的氣流同時作用在蝸舌上。如：在 thf 系列風機中,蝸舌邊緣與主軸的傾斜角為18°,使作用在蝸舌上的脈沖氣流相互錯開,減少蝸舌上的脈沖力,有效降低風機的旋轉噪聲。(4)葉輪氣體流道的改進    在thf系列風機葉輪的設計中,葉輪的進口速度和葉輪中的減速程度,是特別值得關注的問題。降低葉輪中的進口速度和增大葉輪中的減速程度,可使葉輪中的流速減小,減少流動損失,提高葉輪的流動效率,還可以有效地降低噪聲。

16、60;    采用后掠式扭曲葉片,葉片在出風口處適度前傾,在進風部位后掠,可以避免流道的急劇擴張,防止氣流嚴重分離,讓葉片背面產(chǎn)生的紊流附面層和分界層所形成的渦旋胚以最快的速度解體,從而提高了氣流在葉道中的流動效率 ,也減少了渦旋所產(chǎn)生的噪聲。經(jīng)同型號風機性能測試比較,thf 系列風機的效率提高了3%5%,噪聲同時下降810db(a),尤其在大風量區(qū),效率高,噪聲低,其氣動性能在國內外同類型風機中趨于領先地位。三、結束語    風機系統(tǒng)產(chǎn)生的是一個非常復雜的噪聲源,要通過對噪聲的測量、分析、診斷技術等來確定主要噪聲源,依據(jù)輕重緩急的原

17、則,采取幾項合理的治理措施 , 才會有良好的效果。 參考文獻：    商景泰. 通用風機實用技術手冊。北京：機械工業(yè)出版社，2005.4。馬大猷，等.噪聲控制學。北京：科學出版社.1987.15-18.方丹群，等。噪聲控制。北京：北京出版社，1986.趙松令. 噪聲的降低與隔離（下冊）.上海：同濟大學出版社，1989.離心風機噪聲污染分析與控制方法-中國水泥技術網(wǎng)2009-6-15作者: 王艷，洪開軍  離心風機是水泥生產(chǎn)企業(yè)常用的輔助設備，主要用于通風與除塵裝置中，如旋風除塵器及布袋除塵器等。噪聲污染是離心風機運行中存在的致命弱點，研究和探討水泥生產(chǎn)中

18、離心風機噪聲的產(chǎn)生原因、危險性及其控制途徑，對保證操作工人的身體健康及提高企業(yè)的經(jīng)濟效益等具有重要意義。1 風機噪聲分類及噪聲機理    風機噪聲就其主要聲源產(chǎn)生機理而言，可分為旋轉噪聲和渦流噪聲；就其頻譜特性而言，可分為寬頻噪聲與離散噪聲。11離散噪聲(旋轉噪聲)    它與葉輪的轉速有關，在高速、低負荷情況下，這種噪聲尤為突出。離散噪聲是由于葉片周圍不對稱結構與葉片旋轉所形成的周向不均流場相互作用而產(chǎn)生的噪聲，主要體現(xiàn)在以下幾方面：(1)來流引起的進氣干擾的噪聲，這是因進風口前裝有前導葉或金屬網(wǎng)罩而產(chǎn)生的進氣干涉噪聲，在這種情況下

19、，當工作輪旋轉時，動葉周期性地承受前面靜葉排出不均勻氣流，則氣流作用在動葉上的力也是周期性脈動而產(chǎn)生噪聲。(2)葉片在不光滑或不對稱機殼中產(chǎn)生的旋轉頻率噪聲，由于機殼內壁形成所必需的條件是旋轉對稱，否則氣流流動狀態(tài)將不再與軸線完全對稱，也就是說周向的圓周速度不再是常數(shù)，所以氣流便會產(chǎn)生旋流動。(3)因離心風機葉片出口蝸舌的存在或軸流風機后導葉的存在而產(chǎn)生的出口干涉噪聲。在葉片出口處沿著工作輪圓周，由于存在尾跡，氣流的速度和壓力都不均勻，這種不均勻的氣流作用在蝸殼上，形成了壓力隨時間的脈動。反過來它又影響葉輪中氣流的流動，于是葉片上的氣流也就具有隨時問變化的脈動性質。  &#

20、160; 這種葉片通過頻率f1稱為基頻。即f1=nz60             (1)式中：f1基頻，hz      n葉片轉數(shù)，rmin      z葉片數(shù)    同時，由于這種脈動波形不會是單純的正弦曲線，所以根據(jù)級數(shù)展開，它還有其他的高次諧音fi，表達式為fi=nzi60(i=1，2，3，)，因此旋轉噪聲具有離散頻譜特性，其基頻為葉片通過頻

21、率，還有它的高次諧音。顯然，從旋轉噪聲的強度看，基頻最強，其次是二次諧波、三次諧波，總的趨勢是逐漸減弱的。12 寬頻噪聲(渦流噪聲)    渦流噪聲主要是由于氣流流經(jīng)葉片時產(chǎn)生紊流附面層及漩渦與漩渦分裂脫體，引起葉片上壓力脈動而造成的。產(chǎn)生的原因主要體現(xiàn)在以下幾方面：(1)氣流流經(jīng)葉片、前盤、后盤的內外表面；流經(jīng)蝸殼內表面及局部表面，氣流紊亂引起壓力脈動而產(chǎn)生噪聲。(2)氣流流經(jīng)葉片前后盤的內外表面及蝸殼表面時，由于附面層發(fā)展到一定程度會產(chǎn)生渦流脫離，脫離渦流將造成較大的脈動。在低雷諾數(shù)下，周期性渦流的脫離將導致相應環(huán)量的改變，也使物體上的氣流作用力產(chǎn)生變化。(3

22、)當具有一定紊流度的氣流流向葉片時，葉片前緣各點沖角大小將取決于氣流平均速度和瞬時擾動速度，在紊流情況下擾動速度是無規(guī)律地變化的，因而也使沖角發(fā)生無規(guī)律的變化，導致升力的無規(guī)律脈動而產(chǎn)生噪聲。    這種旋流具有很寬的頻率范圍，通常稱為寬頻噪聲，同時它主要是由于旋渦剝落引起的，所以物體繞流旋渦剝落具有確定頻率。即       ft=stvd              

23、            (2)式中：ft旋渦剝落頻率，hz     st斯哈托數(shù)，st=02     v特征速度，ms     d特征直徑或長度，m    所以，這種寬頻噪聲又表現(xiàn)出只具有峰值。即     ft=0.2v1d1      &

24、#160;                    (3)式中：v1風速，ms      d1導線直徑，m2  風機噪聲級換算    若要對離心風機的運行噪聲進行有效控制，首先就必須了解其噪聲特性及其噪聲級換算的一些基本方法。為了能夠客觀公正地衡量一臺離心風機的噪聲性能，根據(jù)jbt8690-1998(工業(yè)通風機噪聲限值)

25、規(guī)定，各類通風機噪聲在最佳工況點的比a聲級lsa的計算公式如下：    lsa=la-10lg(q·p2)+198                (4)式中：lsa通風機的比a聲級，db       la對應于通風機工況點的a聲級，db       q通風機測試工況點流量，m3min

26、60;      p通風機測試工況點全壓，pa    通過式(4)計算得到的k，實際上就是通風機產(chǎn)生單位流量、單位全壓時的噪聲計算相對值。這樣，就等于有了比較各種類型通風機噪聲的衡量基準。實踐證明，同系列的離心通風機的lsa曲線基本相同。如與風機的性能、效率()曲線對應繪制成圖，就會發(fā)現(xiàn)lsa曲線與曲線很像解析幾何中的雙曲線(圖1)。由圖1可見，風機最大處，lsa最小。且隨著風機流量的增大或減小，曲線向左右回落；而lsa曲線則朝相反方向上翹。這又形象地說明，當風機內部流動情況最佳時，才可能獲得最大的效率和最低的噪聲

27、。另外，在選擇、設計離心風機噪聲控制方案時，我們必需預測該機在實際運行時產(chǎn)生噪聲級的大小。而在實踐中，獲取該資料的途徑無非兩條：(1)查找有關資料；(2)向供貨商索取。但有時得到的是該機的一條比a聲級lsa曲線，而不是直接的具體噪聲級。這時就需要利用式(4)進行換算，例如某水泥廠在工藝設計時決定選用9-196離心通風機，其運行工況性能：q為8033m3min，p為8818pa，對應工況點比a聲級lsa=18.8db，計算a聲級。圖1  6-23-26.3性能曲線圖     la=lsa+10lg(q·p2)-198=18.8+10lg

28、(80.33×88182)-19.8=97db。    可見，風機噪聲明顯高于企業(yè)允許限值(85db)，故需對其進行有效控制。3 風機噪聲控制方法31合理選型    (1)在選用風機之前，首先應確保工藝設計的準確性。要使設計工況點的風量、全壓基本上與風網(wǎng)實際運行時的風量、全壓相接近。如果設計時余量過大，在實際運行時就要關小風機蝶閥。這樣做有3個缺點：a導致風網(wǎng)阻力增加，造成全壓與動力浪費。b因阻力增加而浪費掉的p相應產(chǎn)生的噪聲la不會消失，仍要產(chǎn)生出來。c關小風機蝶閥會造成風機進氣(或出氣)狀況惡化，增大渦流噪聲。 

29、;   (2)工藝設計完成后，在風量和全壓方面能滿足生產(chǎn)需求的運行方案有很多，應選用在該工況點具有最高效率和最低噪聲的風機，以確保運行噪聲最低。32 優(yōu)化結構    (1)增強葉柵的氣動力載荷，降低圓周速度。對于風機采用強前向葉片，且多葉片葉輪有利于增大葉柵的氣動力載荷，在得到同樣風量風壓的情況下，葉輪葉片外圓上圓周速度u可使風機噪聲明顯降低。    (2)采用合理的蝸舌間隙和蝸舌半徑。增加風舌與葉輪之間的間隙t可降低基頻和諧波。氣流與葉片作相對運動時，葉片后緣的氣流尾跡中，速度及壓力均小于主流區(qū)，致使葉柵后的氣流

30、速度與壓力分布皆不均勻。這種不均勻的流譜在旋轉，如果在動葉之后有靜葉或風舌，則這種非穩(wěn)定流動與靜葉或風舌相互作用將產(chǎn)生噪聲。距離愈近，噪聲愈大。但根據(jù)有關資料介紹進行試驗，當t大到一定程度后，噪聲不再降低，卻使風機氣動性能變壞，如風量、風壓都有所下降。實驗表明，在風舌間隙tr=025和風舌半徑rr=02時，具有最大風機效率和最小噪聲(r為葉輪半徑)。    (3)蝸舌傾斜風機。葉輪葉柵氣流的周期性脈動速度所產(chǎn)生的周期性脈動氣動力也使蝸舌相互作用產(chǎn)生旋轉噪聲，此噪聲大小與脈動氣動力的劇烈程度及蝸舌的迎風面積有關，把蝸舌做成傾斜式，則同相位的脈動氣動力的作用面積小了，

31、輻射的噪聲也就減小了，蝸舌的傾斜角可按tan=(t-2r)b計算，其中，r為蝸舌半徑，t為葉輪出口柵距，b為葉片寬度。    (4)葉輪入(出)口處加紊流化裝置。在風機葉輪葉片的入口或出口處加紊流化裝置(金屬網(wǎng))可以使葉片背面的層流附面層立即轉換成紊流附面層，推遲葉片背面附面層的分離，甚至不分離，葉片后緣裝上網(wǎng)，網(wǎng)后的氣流速度與壓力梯度能迅速變均勻，若網(wǎng)在渦區(qū)中則可將渦區(qū)大大縮小，這對減噪是有利的。    (5)葉輪上增設分流葉片(短葉片)。在風機中，對無分流葉片的葉輪，當葉片較少時，在葉片通道后半段易產(chǎn)生負速度區(qū)，容易導致氣流分離；

32、當葉片較多時又容易產(chǎn)生進口阻塞和氣流分離。    (6)在動葉進出氣邊上設鋸齒形結構。在動葉進出氣邊上設鋸齒形結構可使葉片上氣流層流附面層較早地轉化為紊流，避免層流附面層中的不穩(wěn)定波導致渦流分離，降低噪聲。    (7)在蝸舌處設置聲學共振器。蝸舌處設置聲學共振器，當聲波傳到共振器時，小孔孔徑和空腔中的氣體在聲波作用下來回運動，這運動的氣體具有一定的質量，它抗拒由于聲波作用而引起的運動，同時聲波進入小孔孔徑時，頸壁的摩擦和阻尼，會使相當一部分聲能因熱耗而損失掉。另外，充滿氣體的空腔具有阻礙來自小孔的壓力變化的特性。由于這些因素的共同作

33、用，當氣體通過共振器時，噪聲得到降低。    (8)在蝸殼內設置擋流圈。中低壓離心風機的蝸殼寬度與葉輪出口寬度一般較大，氣流自葉輪進入蝸殼的擴壓變大，在葉輪前盤外側與蝸殼間產(chǎn)生大尺度旋渦，使渦流噪聲增大，效率降低。而蝸殼寬度又不宜過小，否則將增大蝸殼的張開度，使蝸殼出口端面長寬比過大，給后面的管路連接帶來困難，同時也使摩擦損失增加。為了減小渦流區(qū)，增加風機進口集流器與葉輪入口邊間的密封效果，可在蝸殼中加各種形式的擋流圈。33 消聲    風機高速旋轉時產(chǎn)生強烈的空氣動力性噪聲，為阻止聲音外傳播又允許氣流通過，在風機氣流通道上，裝上消聲

34、裝置，使風機本身發(fā)生的噪聲和管道中的空氣動力噪聲降低。定型常用的消聲裝置有：    (1)常用的阻性消聲器、片式消聲器、蜂窩式消聲器、管式消聲器、迷宮式消聲器等。    (2)常用的抗性消聲器、共振式消聲器、擴張式消聲器、混合式消聲器、障板式消聲器等。    (3)常用的阻抗復合消聲器、擴張室阻抗復合式消聲器、共振腔阻性復合式消聲器、阻抗共復合式消聲器。34 隔聲    隔聲是噪聲控制工程中常用的技術措施，利用墻體各種板材及構件作為屏蔽物，或利用維護結構，把噪聲控制在一定范圍

35、之內，使噪聲在空氣中的傳播受阻而不能順利通過，從而達到降低噪聲的目的，常用的方法有：    (1)單層密實均勻構件隔聲。此類構件的隔聲材料要求密實而厚重，如磚墻、鋼筋混凝土、鋼板、木板等，隔聲性能與材料的剛性、阻尼面密度有關。    (2)雙層結構隔聲。兩個單層結構中間夾有一定厚度的空氣，或多孔材料的復合結構，一般可比同樣質量的單層結構隔聲量高510db。    (3)隔聲罩和隔聲間。對于體積小的噪聲源，直接用隔聲結構罩上，可以獲得顯著的降噪效果，這就是隔聲罩。有很多分散的噪聲源時可考慮建立一個小空間，使

36、之與噪聲源隔離開來，這就是隔聲間。    (4)隔聲屏，是放在噪聲源和受聲點之間用隔聲結構所制成的一種隔聲裝置。35  吸聲在墻面或頂柵上飾以吸聲材料、吸聲結構，或在空間懸掛吸聲板，吸聲體混合聲就會被吸收掉，這種控制噪聲的方法稱做吸聲降噪。    (1)吸聲材料在吸聲降噪方法中很重要，常用的有：a纖維材料，包括有機纖維、無機纖維和纖維制品。b顆粒材料，包括砌塊和板材。c泡沫材料，包括泡沫塑料、其他等三大類二十幾種。    (2)共振吸聲結構是利用共振原理做成的，用于對低頻聲波的吸收，最常用結構分單個共振式(包括薄膜、薄板結構)和穿孔板吸聲結構。    (3)微穿孔板吸聲結構是由板厚和孔徑均在lmm以下、穿孔率為13的金屬微穿孔板和空腔組成的復合結構。4 結束語    離心風機噪聲的控制足水泥生產(chǎn)企業(yè)而臨的一個重要課題。它應從離心風機的設計和制造入手，優(yōu)化和完善離心風機結構，采用先進的制造工藝與方法提高制作質量和精度，盡量減少空氣動力噪聲的產(chǎn)