破碎生產(chǎn)線使用新型圓錐破的的優(yōu)勢和特點

1、圓錐破課題研究 南京工業(yè)工程學院 李明月 參考資料：圓錐破專題破碎生產(chǎn)線使用新型圓錐破的的優(yōu)勢和特點目前圓錐破是應用最廣泛的破碎機之一，不例外地某選礦廠礦石破碎采用三段一閉路工藝流程，碎礦設備分別是粗碎旋回破碎機，中碎為標準圓錐破碎機，細碎為短頭圓錐破碎機。 到2007年該選廠的礦石處理能力已遠遠超過原設計能力，隨著礦石處理量的增加以及對礦石粒度要求的提高，對破碎機的運行提出更高的要求，破碎機潤滑事故及故障逐漸增多，成本消耗增加，究其主要原因是原有潤滑系統(tǒng)問題造成的。因此對破碎機潤滑系統(tǒng)問題進行研究是必要的。物料輸送到2號皮帶機，再經(jīng)預篩分形成閉路循環(huán)。粒徑小于100、80mm或60mm破碎料

2、經(jīng)預篩分底部漏斗、4號皮帶機輸送至4號皮帶機機頭褲衩式溜槽，小于80、60mm破碎料經(jīng)溜槽、7號皮帶機輸送進入半成品料堆，100mm破碎料經(jīng)溜槽、8號皮帶機輸送進入排水料料堆。半成品料倉總容積約5000mm，其中活容積約2700mm，可滿足生產(chǎn)高峰期3d的用料量，料倉下面設3。5mm(寬)X3.1m(高)廊道，配置6臺手動弧門，半成品骨料由手動弧門供給9號膠帶機一10號膠帶機運往篩分車間，或經(jīng)24號皮帶機輸送至26號皮帶機與小石、砂摻配生產(chǎn)墊層料、反濾料。2.1篩分車間生產(chǎn)系統(tǒng)在80mm蚰半成品料堆下設置廊道，廊道下布置2臺手動弧門、9號皮帶機，破碎后的半成品料經(jīng)手動弧門、9、10號皮帶機輸送

3、到篩分車間進行篩分分級處理。篩分共設2組4臺2YKR1437、YKR1545圓振動篩，半成品料經(jīng)篩分后產(chǎn)生4種粒徑料：大石(8040mm)、中石(4020mm)、小石(205mm)和砂(&lt；5mm)，其中大石通過11號和16號皮帶機運輸堆存于成品料堆，或通過11號可逆皮帶機，經(jīng)13號皮帶機輸送進入2號調節(jié)料倉；中石通過17、18號皮帶機運輸堆存于成品料堆，或通過17號可逆皮帶機，經(jīng)13號皮帶機輸送進入2號調節(jié)料倉；小石通過19、20號和21號皮帶機輸送到成品料堆，并在20號皮帶機機頭安裝15mmx15mm活動篩網(wǎng)，將少部分155mm的小石篩到21號皮帶機運送到155mm料堆，其余大

4、部分料直接溜到小石料堆，多余小石通過19號可逆皮帶機，經(jīng)12、13號皮帶機輸送進入2號調節(jié)料倉；粒徑小于5mm的破碎料通過溜槽進入22號和23號皮帶機運輸堆存于成品料堆。2.2細碎制砂車間生產(chǎn)系統(tǒng)為了調節(jié)骨料級配和滿足制砂要求，采用細碎制砂工藝。利用成品篩分后產(chǎn)生的多余的大石、中石和部分小石進行細碎、制砂，補充小石、砂含量。細碎、制砂原料通過2號調節(jié)料堆廊道下的手動弧形門，經(jīng)14號皮帶機輸送到VSI2000立式?jīng)_擊破碎機破碎，破碎的料經(jīng)15號皮帶機輸送到10號皮帶機并經(jīng)篩分車間進行篩分處理，形成細碎制砂加工閉路循環(huán)。2.3填筑料摻配生產(chǎn)系統(tǒng)在24號皮帶機安裝1臺電子膠帶秤進行半成品料的秤量，2

5、5號皮帶機安裝2臺電子膠帶秤，分別進行小石、砂的秤量，對摻配含量進行控制。半成品料經(jīng)廊道下的弧形門、24號皮帶機運送到26號皮帶機，同時小石、砂經(jīng)廊道下的弧形門、25號皮帶機運送到26號皮帶機與半成品料進行混合，混合料由26、27號皮帶機輸送到28號棧橋式移動皮帶機，再由28號皮帶機輸送堆存于填筑料成品堆場，混合料在皮帶機輸送過程中完成均勻摻配。2.4成品裝運在660.50m高程設置混凝土骨料成品堆場和填筑料成品堆場，混凝土成品骨料采用裝載機直接裝料到混凝土系統(tǒng)配料斗，填筑成品料采用裝載機裝車。3砂石加工系統(tǒng)存在的問題與改進措施3.1混凝土砂石骨料生產(chǎn)寶泉人工砂石系統(tǒng)從2004年10月份開始安

6、裝，12月份安裝調試結束，調試后進行了試驗性生產(chǎn)。生產(chǎn)的骨料級配及強度均能滿足需求，因系統(tǒng)在加工工藝方面采用細碎與篩分構成閉路特點，骨料生產(chǎn)級配可隨意調整，根據(jù)各級骨料需用量的多少進行生產(chǎn)，亦可根據(jù)各級成品料堆料情況安排生產(chǎn)，如各級骨料均已滿倉時，可將80mm以下多余骨料作原料安排進行細碎、制砂，以滿足各種規(guī)格骨料需要和堆場儲備需要。但生產(chǎn)的小石(520mm)遜徑含量偏高，經(jīng)分析，將振動篩原5mmX5mm孔徑更換為6mmX6mm孔徑方法處理，增加小石過篩率，減少遜徑料含量。另人工制砂細度模數(shù)偏大，石粉含量超標，針片狀顆粒含量多，為滿足砂石骨料質量要求，經(jīng)研究對砂石系統(tǒng)進行技術改進，啟用原設計備

7、用方案，增設棒磨機及洗砂機，計劃改造設備如表2。根據(jù)投標期間資料，系統(tǒng)加工原料為龜山灰?guī)r料。2005年系統(tǒng)準備生產(chǎn)時，因龜山料源與招標地質資料相比有較大變化，巖性復雜，夾雜大量角礫巖及粉狀料，設計明確龜山開采料不作為砂石系統(tǒng)混凝土骨料生產(chǎn)原料。故在完成22號皮帶輸送機改造、安裝好洗砂機后，停止了混凝土骨料的生產(chǎn)，增設棒磨機改造計劃取消。3.2反濾料(4C料)生產(chǎn)因經(jīng)粗破、中破后的半成品料不符合反濾料(D=60mm)的包絡線要求，小石(520mm)含量偏小，設計時采用粗中碎的半成品料與系統(tǒng)生產(chǎn)的小石成品料(520mm)按比例摻配生產(chǎn)，摻配時半成品料、小石分別通過24、25號皮帶機向26號皮帶機送

8、料，在26號皮帶輸送機上完成摻配，然后輸送進入填筑料成品堆場。系統(tǒng)設計時4c反濾料參數(shù)如表3施工階段，設計調整4c反濾料參數(shù)，5mm以下含量為0，為保證4c料質量，調整其生產(chǎn)工藝。將半成品骨料經(jīng)過9、10號皮帶機送入篩分樓，篩分樓上層篩網(wǎng)卸除，保留底部5mm篩網(wǎng)，將小于5mm骨料篩除，560mm料經(jīng)l9、20號皮帶機送入原混凝土骨料成品小石料堆。經(jīng)檢驗，產(chǎn)品能滿足調整后的反濾4c料指標。但也因調整后的生產(chǎn)工藝，大批量的4c填筑料生產(chǎn)增加篩分樓負擔，導致5mm篩網(wǎng)及19、20號皮帶機磨損嚴重，經(jīng)常更換篩網(wǎng)和膠帶，并限制了4c料的生產(chǎn)強度。3.3墊層料(2A料)生產(chǎn)墊層料(D=80mm)的生產(chǎn)在系

9、統(tǒng)設計時采用粗中碎半成品料與昆凝土骨料成品料堆的小石、砂按比例摻配生產(chǎn)，摻配時半成品料、小石、砂分別通過24、25號皮帶機向26號皮帶機送料，在26號皮帶輸送機上完成摻配，然后輸送進入填筑料成品堆場。系統(tǒng)設計時2A墊層料參數(shù)如表4。施工階段，干密度調整為2.22tm3，小于5mm含量調整為25-39。因系統(tǒng)取消混凝土骨料生產(chǎn)，墊層料的生產(chǎn)缺少小石及砂摻配料，根據(jù)半成品料細顆粒含量少，需進一步進行破碎，增加細顆粒含量。經(jīng)反復試驗，先采用半成品料與部分沖擊破細碎料進行摻配，細顆粒含量偏少；后采用全部半成品料輸送入沖擊破進行細碎，細顆粒含量又出現(xiàn)超標現(xiàn)象；最后采用半成品在過篩分樓時將5mm以下骨料進

10、行篩除，篩除細骨料作為沖擊破生產(chǎn)墊層料的原料，對沖擊破出機口15號皮帶機頭進行改造，采用溜槽直接連接26號皮帶機，沖擊破生產(chǎn)料經(jīng)26、27、28號皮帶機輸送至填筑料成品料場。經(jīng)檢驗，調整工藝后生產(chǎn)的墊層料各種參數(shù)均能滿足設計指標要求。但與4c反濾料一樣，篩分樓負荷增加對篩網(wǎng)及皮帶輸送機帶來同樣的影響。另外，針對墊層料落入成品料場容易產(chǎn)生分離的現(xiàn)象，采用堆料堆高不超過4m、在落料皮帶機頭掛緩沖器的方法處理，并及時裝車轉運，在裝車時采用裝載機適當摻拌使其均勻。3.4環(huán)保控制為滿足環(huán)境保護、廢水處理要求，在鄂破、反擊破、沖擊破增設噴水裝置，噴水霧，控制灰塵排放，但反擊破、沖擊破對含水率相對較為敏感，

11、當含水率為510時，原料中的細顆粒不容易破碎，并且容易造成粘附破碎腔護板，使產(chǎn)砂率降低，對設備造成破壞；當含水率小于2時，揚塵污染嚴重，含水率應控制在2-5為宜。在預篩分、篩分樓增加振動篩水沖洗工序和廢水排放管道，控制篩分揚塵。采用輪斗式洗砂機進行洗砂，將顆粒度大于0.15mm砂粒沉入槽底由斗輪輸送到皮帶排出；粒徑小于0.15mm的砂粒，隨水流溢流排出，再將廢水排放至污水處理系統(tǒng)。3.5生產(chǎn)原料控制在系統(tǒng)生產(chǎn)前期，運往砂石系統(tǒng)的原料為挑揀的大塊石，系統(tǒng)受料平臺配備液壓破碎錘對塊石進行破碎，確保粒徑小于500mm，能進入給料機和鄂破。由于生產(chǎn)原料粒徑大，級配不連續(xù)，無小顆粒，既要占壓1臺破碎錘，

12、又對系統(tǒng)破碎設備磨損嚴重，而且嚴重降低系統(tǒng)生產(chǎn)能力，并在一定程度上影響填筑料的級配曲線。經(jīng)研究，對龜山開采石料，采取通過調整爆破參數(shù)(采用過渡料爆破參數(shù)，D=300mm)的方法，有效控制系統(tǒng)生產(chǎn)原料的粒徑、級配。4結語砂石系統(tǒng)經(jīng)多項改造后，系統(tǒng)生產(chǎn)能力有較大提高，且環(huán)境污染也得到較大控制。系統(tǒng)原生產(chǎn)強度為2.4萬m3月，改造后最高月產(chǎn)量達4.2萬m&sup3；月。填筑料供應滿足了工程進度需要。本系統(tǒng)出現(xiàn)的各方面問題及改進措施，為類似工程建造砂石系統(tǒng)提供了借鑒經(jīng)驗。(1)本工程為堆石面板壩，系統(tǒng)主要承擔填筑料的生產(chǎn)任務，在設計系統(tǒng)時應盡早取得施工期填筑料的包絡曲線、參數(shù)，為系統(tǒng)設計提供依

13、據(jù)。(2)生產(chǎn)原料為沉積灰?guī)r，巖性、力學性能各向異性，易產(chǎn)生針片狀顆粒，針對類的生產(chǎn)原料，在生產(chǎn)工藝及設備選型上進行改進，經(jīng)粗碎后骨料全部進入反擊破進行二次破碎，再進行預篩分；因立式?jīng)_擊破細碎后砂子的細度模數(shù)偏大，如采用立式?jīng)_擊破進行細碎制砂，需另配備棒磨機調節(jié)砂子細度模數(shù)。(3)考慮料場送料與喂料為單獨的兩個環(huán)節(jié)，及料場送料的不均勻性，受料平臺以能容納68h生產(chǎn)原料的備料場地為宜。(4)充分考慮系統(tǒng)生產(chǎn)強度與填筑料施工強度、混凝土骨料需求強度的關系，為避免強度疊加超過系統(tǒng)生產(chǎn)能力，破碎設備選型時可考慮填筑料備料時問，利用填筑施工低峰期進行生產(chǎn)備料，避免填筑施工與混凝土施工強度疊加高峰系統(tǒng)不能

14、滿足需求。(5)高度認識砂石系統(tǒng)科學管理的重要性，砂石系統(tǒng)設備設計原理基本是靠預損件與巖石撞擊或擠壓進行生產(chǎn)的，設備的維修、保養(yǎng)尤為重要，按使用說明需做到按時保養(yǎng)、及時維修更換預損件，對系統(tǒng)進行科學管理，確保系統(tǒng)有效生產(chǎn)時間。振動篩網(wǎng)安裝方式小改進導讀：在制鹽生產(chǎn)工藝中，成品鹽必須經(jīng)過一級或若干級篩濾后，才能進入包裝入庫工序，加裝篩網(wǎng)的目的主要是濾去成品鹽中鍋巴、大疙瘩鹽，更精確的多級過濾是為了獲得客戶要求粒度的在制鹽生產(chǎn)工藝中，成品鹽必須經(jīng)過一級或若干級篩濾后，才能進入包裝入庫工序，加裝篩網(wǎng)的目的主要是濾去成品鹽中鍋巴、大疙瘩鹽，更精確的多級過濾是為了獲得客戶要求粒度的專用鹽，如大顆粒鹽等，

15、這些均涉及到不同規(guī)格篩網(wǎng)的運用。都需要用到振動篩。鍋巴、大疙瘩鹽的產(chǎn)生主要是在沸騰床內形成的，如內熱蒸汽加熱管上粘法形成，有時候沸騰床洗床后烘干時間過短，烘干不徹底，極易形成細小疙瘩鹽，這些小疙瘩是造成堵塞振動篩網(wǎng)、漫鹽的主要原因。某鹽化有限公司使用的是直線式振動篩，篩網(wǎng)為1.41mm316L不銹鋼材質，絲經(jīng)0.4mm，篩網(wǎng)固定在一活動框架內，框架再安裝在振動篩體上，文章介紹的也就是篩網(wǎng)如何安裝在框架上，框架又如何固定在振動篩體上的方式方法，有一定的創(chuàng)新和技巧。1篩網(wǎng)在框架上的安裝篩網(wǎng)安裝的框架為田字形，長1860mm、寬560mm，上下兩個一致，中間夾住篩網(wǎng)，螺栓固定四周框架。篩網(wǎng)原安裝方式

16、為一張1.41mm和一張2.00mm篩網(wǎng)合裝在一起，1.41mm在上2.00mm在下安裝在篩網(wǎng)框架上，使用效果也不錯，但存在著使用壽命短、篩網(wǎng)易壓塌，扯斷經(jīng)緯不銹鋼絲，產(chǎn)生破損現(xiàn)象。一般使用7d20d即開始出現(xiàn)破損而報廢。為改變這一現(xiàn)狀，2008年3月，通過上網(wǎng)查找資料，聯(lián)系篩網(wǎng)生產(chǎn)廠家，專門為公司定制10m幅寬為560mm的2cm孔徑粗徑不銹鋼網(wǎng)，絲徑2.5mm。定制該大孔粗絲徑不銹鋼網(wǎng)的目的是想讓它代替底層的2.00him不銹鋼篩網(wǎng)，增加框架的擔勁，避免鹽壓塌上層的1.41mm過濾篩網(wǎng)，設想科的角鐵松動，將框架外與篩體壓按的1.41mm篩網(wǎng)邊折破，拆下更換時，發(fā)現(xiàn)由于2.5cm網(wǎng)和1.41

17、mm網(wǎng)與框架直接接觸，硬性連接，邊緣振斷不少鋼性較強的2.5cm網(wǎng)絲。后來干脆在框架和篩網(wǎng)之間上下全部加墊廢舊簿輸送帶(如圖1)，改善了振斷粗絲的現(xiàn)象。再次更換時，沒有振斷情況發(fā)生了。2篩網(wǎng)框架和振動篩體的聯(lián)接解決了篩網(wǎng)框架問題，接著就是篩網(wǎng)框架與篩體聯(lián)接方式的改進了。由于采用的是角鐵墊手推車內胎壓住篩網(wǎng)框架的簡單方式，很難保證壓接的可靠性，往往是篩面好好的，框架邊緣篩網(wǎng)折損。如何解決壓接方式，想了很多辦法。分析了各種方案的利弊，主要從壓按的可靠性、拆卸的難易程度方面考慮，做到即可靠又便于快速拆卸安裝。最終從幾種方案中篩選出利用兩塊斜鐵交合對錯的方式來壓固篩網(wǎng)框架(如圖1)該種方式制作容易、安

18、裝拆卸簡便，它是一塊斜鐵焊接在篩網(wǎng)框架上，另一塊斜塊焊接一直徑25mm的絲桿上，絲桿穿過振動篩側壁并在加強板加厚圓柱孔的定位、定向作用下，保證連接絲桿的斜鐵在絲桿旋緊時的水平張力作用時，只作水平移動。這樣與焊接在框架上的斜鐵作交錯運行，產(chǎn)生向下的壓力，將框架壓固在振動篩體上。這樣硬性連接可保證篩網(wǎng)框架穩(wěn)固壓接在振動篩體上而不用擔心會出現(xiàn)其他問題。絲桿上雙螺母固定加彈簧墊收緊，單側兩套，共四套斜塊壓緊裝置。3使用效果通過篩網(wǎng)在框架上的固定方式以及框架在振動篩體上的壓接方式改進，徹底改變了原振動篩網(wǎng)經(jīng)常壞的現(xiàn)狀。篩網(wǎng)在框架上的固定方式可使篩網(wǎng)使用壽命達到1個月一2個月，兩種改進方式組合到一起后，自

19、2008年9月6日大修后投入運行以來，截止到發(fā)稿時為止，除2008年12月28日維修人員巡視檢查發(fā)現(xiàn)有個外螺母松動外，篩面和四套壓接裝置完好無損，預計使用壽命：篩網(wǎng)1.41mm4個月一6個月，2.5mm不銹鋼網(wǎng)la一2a，壓接裝置可反復長期使用。總結：經(jīng)過對振動篩的改造，雖然是小改小革，卻解決了關系到企業(yè)產(chǎn)品質量的大問題，作為一個企業(yè)，要多鼓勵職工創(chuàng)新，提合理化建議，集思廣益、群策群力，把各項管理工作做好、做扎實、做到位，企業(yè)才會興旺發(fā)達，產(chǎn)品才有質量保障，市場才能穩(wěn)固。本文為上海開克橋路原創(chuàng)，轉載請注明來源：破碎機潤滑系統(tǒng)的改進方法導讀：目前圓錐破碎機是應用最廣泛的破碎機之一，不例外地某選礦

20、廠礦石破碎采用三段一閉路工藝流程，碎礦設備分別是粗碎旋回破碎機，中碎為標準圓錐破碎機，細碎為短頭圓錐破碎機。1存在問題(1)生產(chǎn)工藝組織不暢，三段破碎難以連續(xù)運行。由于破碎機排礦口調整對潤滑油溫度影響很大，當排礦口調小時，油溫度變化急速升高，破碎機不能正常工作。因此，破碎機排礦口難以調整到所要求的標準，從而造成破碎后的礦石粒度大，達不到合格要求。形成礦石在中間反復循環(huán)現(xiàn)象，導致細碎段礦倉淤堵，造成不能連續(xù)生產(chǎn)的被動局面。(2)破碎機自身各部件磨損加劇，運行穩(wěn)定性差。在破碎機的實際運行中，直襯套、偏心軸套、球面軸承、橫軸套等軸承部件因潤滑不好常出現(xiàn)因局部過熱而燒蝕、開裂甚至報廢等現(xiàn)象，破碎機難以

21、長期穩(wěn)定運轉。(3)備件、材料消耗增加，能耗增加、生產(chǎn)成本較高。由于潤滑油常產(chǎn)生高溫，因此潤滑油很快變質，耗量增加；且潤滑油泵耗量較大，破碎機各部件的加速磨損，造成設備檢修維護成本增加；礦石粒度在各破碎段難以達到要求，造成閉路循環(huán)量的增加，篩分設備及運輸設備磨損增加，能量無謂地消耗在礦石的循環(huán)運輸中。(4)新材料在破碎機上的使用受到限制。改性尼龍材料取代銅合金作為軸承材料在其它地區(qū)破碎機上有著成功的使用實踐，具有極大的經(jīng)濟價值，但在百花嶺選廠破碎機上使用卻是失敗的。主要原因就是尼龍材料的高溫穩(wěn)定性差，對潤滑能力要求較高。(5)潤滑站檢修難度大。潤滑站各部件之間空間小，造成油泵檢修、管件更換等檢

22、修工作難度較大。又因油泵壽命較短，使得檢修次數(shù)增加。2根據(jù)存在的問題進行原因分析：以上問題的出現(xiàn)，集中體現(xiàn)出原潤滑系統(tǒng)存在較大的缺陷，細究其原因如下。(1)原有供油泵能力明顯不足。原有供油泵采用cBB125低壓油泵，其最大壓力為1。3MPa。破碎機油壓要求在0.08MPa2.2MPa，而該油泵供油壓力長期處于供油要求范圍的下限；且油溫上升到40左右時，油壓往往低于0.08MPa，引發(fā)破碎機油壓保護裝置啟動，破碎機因低壓保護而停止運行。而且，該油泵使用壽命較短，使用時間在15天左右，此后因油泵內泄，造成油泵因供油量不足而被迫更換新的油泵。(2)潤滑站空間布置過于集中，存在諸多問題。油泵采用立式安

23、裝，油泵浸于潤滑油中，其運轉過程中產(chǎn)生的熱量直接被潤滑油吸收，不利于潤滑油冷卻，同時油泵自身散熱也較差。油泵吸油口位置較高，一旦油箱面降低，吸油口易產(chǎn)生吸空現(xiàn)象，油泵出現(xiàn)氣蝕的機率增大。油泵直接安裝在油箱頂蓋上，檢修人員必須站到油箱上對油泵進行檢修，安全性差；潤滑站的油泵部件、過濾器、冷卻器、管件集中安裝在油箱頂蓋，檢修空間小。同時，造成管路彎頭增多，沿程損失加大，進一步削弱了潤滑站的供油能力。其次，油泵頂蓋開孔較多，油箱密封較差，潤滑油中易進入粉塵和清洗水；油箱自身構造存在缺陷，下部無檢修人孔，而又不能通過上部對箱底進行清理，僅憑油箱放油孔難以將油箱內沉積雜質徹底清理干凈，最終影響潤滑油油質

24、。3單機潤滑站改造的工業(yè)試驗先后分別對1臺PYD2200短頭圓錐破碎機和1臺PYB2200標準圓錐破碎機進行了單機潤滑站的改造試驗。(1)能源裝置的選用。采用高壓泵替代低壓泵，對能源裝置進行重新選型。通過試驗最終確定選用CBloo。10MPa油泵替代cBB125。1MPa油泵，CBl00齒輪泵采用了高精度齒輪、鋁合金殼體、浮動軸套設備等結構，具有總體質量輕，能長期保持容積效率，使用可靠的特點；采用臥式泵結構取代原有的立式安裝結構。將能源裝置單獨安裝于地面上，與油箱分離，進油口通過軟管與油箱連接，克服了立式安裝的缺點，方便了設備的檢修。(2)優(yōu)化輔助裝置。改善油箱結構，增加了清洗入孔，加強了油箱

25、的密封；增加了Lc橢圓齒輪流量計；完善油溫，油壓等技術數(shù)據(jù)的顯示裝置，實現(xiàn)油壓的多點監(jiān)測；將原線隙式GLQ一80過濾器改為雙筒網(wǎng)式SLQ一40過濾器，增大了過濾面積和最高工作壓力；用GLc38列管式冷卻器取代原有冷卻器，將冷卻面積由7m2增加到8m2，增加油溫冷卻效果；合理布置管路，減少彎頭數(shù)量，從而減少沿路損失和泄漏點。(3)運行效果。試驗潤滑站在生產(chǎn)實踐中表現(xiàn)出良好的工作性能，破碎機電流、供油量較原潤滑系統(tǒng)穩(wěn)定，油溫和油壓能長期保持在規(guī)定的技術范圍內。并且當油溫在較大范圍內變化時，油壓依然保持在較好的水平，油流量持續(xù)穩(wěn)定。由此可見對此潤滑系統(tǒng)的單機改造試驗是成功的，達到了增強潤滑能力，保持

26、破碎機高效運轉。4破碎機潤滑系統(tǒng)的全面改造和使用效果：單機潤滑改造工業(yè)試驗，取得了理想的結果。在進行局部調整后對其它破碎機進行全面推廣，實現(xiàn)潤滑系統(tǒng)全面改造。(1) 直接經(jīng)濟效益。降低備件、材料消耗，年成本降低30多萬元，油泵使用壽命達到十個月以上。(2)生產(chǎn)工藝組織得到改善。破碎機排礦口可以調整到較小值，實現(xiàn)了破碎機的長期穩(wěn)定高效運轉，年處理礦石量大幅增加，礦石粒度合格率明顯提高。(3)為后續(xù)技術改造奠定基礎。由于潤滑系統(tǒng)改造的成功，為新材料在破碎機上的應用提供了前提條件。(2) 從2009年至2011年期間，改性尼龍材料取代銅合金作為軸承材料在破碎機上的應用通過試驗并迅速推廣。到目前為止，

27、直襯套、錐襯套已全部改為尼龍襯套，取得了可觀的經(jīng)濟效益。破碎機廠家也應該從用戶的角度出發(fā)，根據(jù)破碎機設備在使用過程中出現(xiàn)的問題進行整改，這樣才能研制生產(chǎn)出符合用戶需求的破碎機，我們是專業(yè)的破碎機廠家，我們堅持用戶第一的原則，堅持研發(fā)，所以到目前，我們的產(chǎn)品有自己的專利，我們的產(chǎn)品能夠順利通過歐盟的CE認證，更多關于破碎機的信息請訪問上海開克官網(wǎng)！石灰石破碎車間是水泥廠水泥生產(chǎn)線的第一道工導讀：石灰石破碎車間是水泥廠水泥生產(chǎn)線的第一道工藝生產(chǎn)工序，破碎系統(tǒng)的運行是否正常直影響了水泥廠的生產(chǎn)。為此，石灰石破碎車間的設計優(yōu)劣對于整條生產(chǎn)線至關重要。1石灰石破碎石灰石破碎車間是水泥廠水泥生產(chǎn)線的第一道

28、工藝生產(chǎn)工序，破碎系統(tǒng)的運行是否正常直影響了水泥廠的生產(chǎn)。為此，石灰石破碎車間的設計優(yōu)劣對于整條生產(chǎn)線至關重要。1石灰石破碎車間的工藝設計理論(1)石灰石破碎系統(tǒng)流程石灰石破碎系統(tǒng)的流程應根據(jù)石灰石的物理性質、不同的進料粒度、原料磨要求的入磨粒度和生產(chǎn)能力，以及所選用的破碎設備來確定破碎系統(tǒng)工藝流程。破碎系統(tǒng)流程一般分為單段破碎和多段破碎。目前，國內大部分水泥廠采用單段破碎的工藝流程。單段大型化破碎機被廣泛應用且有很好的效果。因此，石灰石破碎系統(tǒng)在原料符合單段破碎的條件下首先選用單段破碎流程。單段破碎進料粒度大，系統(tǒng)投資少，工藝流程簡單，見圖1。(2)石灰石破碎機的型式國內水泥廠所用石灰石大多

29、數(shù)屬于中等硬度，新型干法水泥生產(chǎn)線一般采用單段錘式破碎機。錘式破碎機是利用機殼內高速旋轉的錘頭由上而下打擊物料，實現(xiàn)以動能沖擊粉碎物料的目的。它具有生產(chǎn)能力大、破碎比高、產(chǎn)品粒度均齊、功率消耗低、結構簡單、維修方便等特點。對于高硬度石灰石，可選用低速運轉的顎式、旋回式破碎機。(3)石灰石破碎機的能力確定石灰石破碎機的能力要根據(jù)水泥廠的生產(chǎn)規(guī)模、年運轉天數(shù)、工作班制等因素來確定。破碎機能力計算公式根據(jù)破碎機能力計算公式的計算產(chǎn)量和破碎機設備的額定產(chǎn)量綜合考慮確定破碎機的臺時產(chǎn)量。(4)石灰石破碎車間的位置石灰石破碎車間一般布置在礦山或在生產(chǎn)廠區(qū)內。破碎車間的位置要充分考慮石灰石礦山和生產(chǎn)廠區(qū)的距

30、離遠近、重型車輛的運輸條件、料流是否順暢、適合破碎機高差布置的地形等因素來確定是否設置在礦山還是布置在廠區(qū)。石灰石單段破碎車間的進、出料高差大，一般在612米左右，為了利用地形，高進低出布置緊湊，節(jié)省土建工程量，使用檢修也方便，車間位置一般布置在斜坡上，這是目前石灰石破碎車間的主要布置型式臺階式布置，見圖2，另一種是地坑式布置，見圖3，這種布置型式一般在無法滿足破碎機高差要求的生產(chǎn)廠區(qū)內使用，破碎系統(tǒng)的主要設備設計在地坑內，土建工程量大，使用檢修也不方便。2石灰石破碎車間的工藝設計注意事項以目前大多數(shù)水泥廠使用的單段錘式破碎機為例介紹破碎車間設計的幾點注意事項。在破碎車間設計中，應充分考慮系統(tǒng)

31、生產(chǎn)能力的匹配問題。如果破碎機的上、下道工序設備的能力匹配不合適，則破碎機的能力發(fā)揮不出來。破碎機的產(chǎn)量一般為平均產(chǎn)量，由于石灰石來料粒度和可破性有一定的不均勻性，使其產(chǎn)量有一定的波動，因此與其配套的板式給料機和出料膠帶機都應保持一定的儲備能力。根據(jù)國內外水泥廠的經(jīng)驗，板式給料機和出料膠帶機應考慮1.31.5的富余能力。(1)喂料斗喂料斗有效容積按破碎機能力的1520分鐘的儲量或35車料來選取。料斗的幾何形狀應注意長、寬、深尺寸比例合適，能保持比較厚的料層。料斗的寬度不宜太寬，一般67m即可。料斗的側壁傾角取決于物料的性質，一般大于55&deg；，對于夾有土或水分較大的石灰石，料斗的角

32、度應大于60&deg；。下部出料口的寬度應為2倍的最大粒度加上200mm。喂料斗的斗壁應鋪設內襯，內襯可選用2025mm厚的鋼板或鋼軌?，F(xiàn)場使用情況來看，用鋼板做襯板比用鋼軌保護的更好。(2)重型板式給料機破碎機的產(chǎn)量與來料粒度、物料的可破性等因素有關，實際產(chǎn)量有一定的波動，因此，板式給料機的能力按破碎機產(chǎn)量的1.31.5倍選取，為降低板式給料機的長度和破碎機所在的平面高度，板式給料機的安置角度可選用2023&deg；。板式給料機的寬度一般按兩倍的最大粒度加上200mm，還應考慮好與破碎機進料口的寬度連接的問題。板式給料機應正面方向喂料，盡量不要側面喂料，保持喂料斗內始終有部分

33、存料，避免大塊物料直接砸在鏈板上，造成設備損壞。當石灰石里含有夾土或細料時，部分細料會散落在板式給料機下面的平面上。需在板式給料機下面設置刮板機收集從板喂機落下的細料，卸入出料膠帶機上。另一種方法是將出料膠帶機延長至板式給料機下部，這部分細料就落入出料膠帶機上。(3)破碎機下的出料膠帶機破碎機的產(chǎn)量與來料粒度、物料的可破性等因素有關，實際產(chǎn)量有一定的波動，因此，出料膠帶機的能力按破碎機產(chǎn)量的1.31.5倍選取。帶寬按膠帶機富余能力計算選取再提高一檔，防止來料過多散落到地上。出料膠帶機應低速運行，帶速0.81m/s，出料膠帶機不需要很長，能滿足上述要求也能滿足收塵風管的吸風罩的布置要求即可。(4

34、)膠帶輸送機上設置通過式皮帶秤在石灰石破碎系統(tǒng)的出料膠帶機上設置通過式皮帶秤，對于隨時掌握破碎機的實際產(chǎn)量以及破碎系統(tǒng)的性能考核起到很好的作用。同時通過對破碎機實際產(chǎn)量的測量，來調控破碎系統(tǒng)的運行，使其發(fā)揮最佳效能。(5)石灰石破碎系統(tǒng)的收塵收塵風量應根據(jù)石灰石的性質(粒度、水分、夾土)、破碎機的型式、系統(tǒng)流程等因素綜合考慮確定。(6)石灰石破碎車間的檢修石灰石破碎機的布置方式有兩種，一種露天布置，另一種布置在廠房內?，F(xiàn)在考慮到環(huán)境噪音等因素，大多數(shù)水泥廠把破碎機布置在廠房內。廠房內的破碎機應設置檢修起重設備。因破碎機的檢修設備使用率很低，為降低投資，應選用結構簡單、重量輕、體積小、組裝維修方

35、便的檢修設備。當起吊部件重量小于20噸時，采用手動雙梁起重機。當起吊部件重量大于20噸，小于32噸時，采用即方便又投資省的電動葫蘆雙梁起重機。當起吊部件重量大于32噸，采用雙溝橋式起重機。檢修設備選型時特別注意設備本身要求的最大檢修重量及檢修高度要求。綜上所述，設計石灰石破碎系統(tǒng)時注意考慮上述幾點，這樣對破碎機車間的設計以及對將來的水泥生產(chǎn)系統(tǒng)的運行會起到一定作用。圓錐破(超重型)主軸斷裂原因分析導讀：引起圓錐破碎機主軸斷裂的因素很多，如超負荷運行，頻繁過載，主軸結構、材質、制造質量以及潤滑系統(tǒng)油溫保護設定值是否合理等，都是影響斷軸的因素，但是某礦SXHD一7超重型圓引起圓錐破碎機主軸斷裂的因

36、素很多，如超負荷運行，頻繁過載，主軸結構、材質、制造質量以及潤滑系統(tǒng)油溫保護設定值是否合理等，都是影響斷軸的因素，但是某礦SXHD一7超重型圓錐破碎機斷軸的根本原因則是設計錯誤。一、斷軸情況：該礦現(xiàn)用的12臺SXHD-7超重型圓錐破碎機于2001年和2005年分兩批投入運行，至2010年5月共斷主軸34根。斷軸有以下共性特征。1經(jīng)高溫燒研后斷裂。2斷軸不是發(fā)生在應力集中的軀體與主軸的結合部，而是在結合部以下200mm處，主軸與錐村套上口接觸部位。二、斷軸原因分析從斷裂的主軸外觀及熔化碎裂的錐襯套可知，主軸斷裂是經(jīng)過了長時間的高溫燒研所致，而造成高溫燒研的原因是原設計存在錯誤。圖1是該種圓錐破碎

37、機懸掛點設計尺寸圖，將偏心套錐孔軸線與機架中心線的理論交點設計成與球面軸承的球心相重合，由于偏心套與機架村套之間有3.2mm的配合閹隙以及偏心套的離心作用，實際運轉中偏心套錐孔軸線位置向厚邊方向平移1.6mm，與機槊中心線的交點P處在球面軸承球心0點以下43.87mm，見圖2。如圖3所示，平移1.6mm后的偏心套錐孔軸線與機架中心線的夾角仍為2、5、20而主軸軸線與機架中心線的夾角變小為2、2、26，造成主軸軸線與偏心套錐孔軸線成2、54的夾角。在這種狀況下運轉的破碎機，主軸與錐村套上口靠偏心套薄邊一側接觸，下口靠偏心套厚邊一側接觸，如圖3中M、N處所示。這種不正常的接觸造成主軸和錐襯套在M和

38、N處產(chǎn)生高溫燒研，最終導致主軸斷裂、錐襯套碎裂。自投產(chǎn)以來斷裂的34根主軸中有33根是在M處斷裂，另一根是在距主軸下端300mm處斷裂。三、解決圓錐破碎機斷軸的措施1作新的偏心套備件時，將錐孔軸線位置向薄邊平移1.6mm。2偏心套不變，將錐襯套改為偏心的，使其內外錐面的軸線保持1.6mm的距離(注意方向)，也可起到校正原有圖紙錯誤的目的。圓錐破碎機偏心件磨損及防止措施導讀：某礦山企業(yè)中細碎工序的3臺圓錐破碎機，其錐襯套6個月左右就嚴重磨損，嚴重影響生產(chǎn)。開克工程師為此對3臺圓錐破碎機解體檢修，分析偏心件磨摜情況。采取相關措施后，至今2年某礦山企業(yè)中細碎工序的3臺圓錐破碎機，其錐襯套6個月左右就

39、嚴重磨損，嚴重影響生產(chǎn)。開克工程師為此對3臺圓錐破碎機解體檢修，分析偏心件磨摜情況。采取相關措施后，至今2年多未發(fā)現(xiàn)偏心部件磨損?？蛻魧﹂_克的服務是相當?shù)臐M意！1磨損情況：主軸錐襯套上口磨損明顯，下口有一窄條磨損，中間全未接觸；錐襯套口靠偏心軸套薄邊一面磨損嚴重，下U靠偏心軸套厚邊一而磨損嚴重；球面軸承油槽以內的寬度大約100mm一個圓環(huán)帶均勻磨損；偏心軸套厚邊上部磨損明顯，最下部有一窄條磨損；止推盤靠外圈磨損較重；大傘齒輪大頭磨損重，在齒高方向從大頭向小頭逐漸沿齒頂收縮，近似呈三角形印痕。2磨損分析：破碎機空載時主軸壓在偏心軸套的薄邊上，有載時壓在偏心軸套的厚邊上，偏心軸套不論空載還是有載時

40、，總足用厚邊壓在直襯套上。這樣，主軸和錐襯套的磨損從上到下應該是比較均勻的，至少是錐襯套上口靠偏心軸套厚邊一面磨損應該較重，偏心軸套厚邊也應磨損重一些。但從磨損的實際情況來看，卻正好相反。偏心軸套是向平衡重一方傾斜，如圖1所示。因為只有這樣能使錐襯套和偏心軸套分別在A、b、c和D部位接觸，與實際磨損情況相符。球面軸承的磨損，說明球面軸承的支承力不會超出球面中心角之半，兩者接觸屬于正常情況。止推盤沿外圈磨損較重的情況，也屬于正常情況，因為止推盤外圈線速度大，故它的磨損也較里幽快。此外，對于大傘齒輪大頭磨損較重的情況，是齒輪特殊的運動狀態(tài)所決定，也可視為一種正?，F(xiàn)象。因此，造成偏心部件磨損的主要原

41、因是偏心軸套偏斜，而偏心軸套偏斜足由于墊片、止推盤、錐襯套和偏心軸套的檢修與安裝不當造成。在這種情況下，圓錐破碎機破碎力的作用無法使偏心軸套正常復位，致使偏心軸套偏斜，產(chǎn)生偏心部件的磨損，嚴重時可以使局部受載而產(chǎn)生裂紋。3預防措施(1)按說明書嚴格調整偏心件的間隙。實際檢修時，可以將錐襯套底部隙加大，但一定要確保其上口間隙。(2)柃修時，要保證上、中、下各止推盤的表面粗糙度干n厚度的均勻，止推盤的安裝如圖2行所示。(3)調整傘齒輪問隙時，要保證加在止推盤下部的墊片厚度均勻，安裝時不能使墊片邊部產(chǎn)生褶皺。(4)安裝止推盤時，要讓圓銷順利插入銷孔，避免造成偏心軸套歪斜。本文為上海開克橋路原創(chuàng)，轉載

42、請注明來源：標準型圓錐破碎機動錐圓錐頭可靠性分析導讀：在眾多類型的破碎機中(如顎式破碎機、錘式破碎機、反擊式破碎機)，圓錐破碎機以其破碎率高、產(chǎn)量高、能耗少，產(chǎn)品粒度均勻，適于硬礦石等優(yōu)點受到青睞，它可將石料從350mm破碎在眾多類型的破碎機中(如顎式破碎機、錘式破碎機、反擊式破碎機)，圓錐破碎機以其破碎率高、產(chǎn)量高、能耗少，產(chǎn)品粒度均勻，適于硬礦石等優(yōu)點受到青睞，它可將石料從350mm破碎到10mm以下不同級別的顆粒。圓錐破碎機的使用性能(如效能、振動、噪音等)與動錐圓錐頭(以下簡稱圓錐頭)的可靠性有很大關系。下面以其標準型為例進行可靠性分析。1圓錐部位結構與功能標準型圓錐破碎機的圓錐部結構

43、見圖1。動錐襯板裝配時將圓錐頭打緊，使其與螺紋結構聯(lián)接時有一定的預緊力，防止主軸螺紋磨損過快。止動齒輪與圓錐頭螺紋嚙合后，預緊力達不到技術要求；在錐體與襯板之間澆鋅填充。以減少對錐體的磨損，增加對襯板的緩沖作用?？哲嚬ぷ鲿r，按順時針方向旋轉(自上往下看)；負載時，以逆時針方向旋轉。2圓錐頭可靠性分析可靠性隨著設計、材料和制造方法的確定而確定，用概率論和數(shù)理統(tǒng)計的方法得到定量指標，可靠廣度(見參考文獻2)。因此，可靠性實際是通過工作時是否失效來反映的。2.1圓錐頭失效及主要表現(xiàn)(1)圓錐頭松動止動槽與主軸螺紋磨損，主軸上止動槽的磨損呈現(xiàn)由上而下再到兩側的磨損規(guī)律，其中在圓錐頭旋緊的方向磨損嚴重；

44、止動槽和止動齒輪的磨損；圓錐頭自身磨損，形位誤差明顯增大。(2)圓錐頭擺動動錐頭與分配盤相對主軸左右擺動，使止動齒輪凸臺與主軸上的凹槽配合磨損加劇，擴大圓錐頭的擺動范圍，進而引起襯板松動，導致襯板與圓錐錐體產(chǎn)生相對運動，加劇錐體磨損，減弱襯板與錐體之間緩沖作用，使填料泄漏，甚至襯板破裂。(3)振動和噪音加大圓錐頭、主軸螺紋結構、止動齒輪、襯板及其尺寸誤差，形位誤差及配合誤差偏離了相應公差，從而導致沖擊加強，噪音加劇。2.2圓錐頭失效分析(1)檢測試驗圖(見圖2)(2)失效原因分析圖2表明，不論圓錐頭松動、擺動還是振動，噪音都與磨損有關。從動力學與運動學觀點來看，其根本原因是摩擦力矩T小于轉矩M

45、，這種不平衡導致零件間相對運動。(3)定量計算分析&phi；2.2m圓錐破碎機正常運轉時，動錐的轉數(shù)為10-15r/min，礦盤的轉動慣量I1=47.59kgm&sup2；，圓錐頭轉動慣量I2=144.32kgm&sup2；，轉矩M=144.32Nm.分析以圓錐頭為研究對象，它主要受到螺紋副間的摩擦力矩T1和圓錐頭與支撐面的摩擦力矩T2.計算代入相關數(shù)據(jù)計算得角速度w=2&pi；nt=2&pi；X1560=1.57rads由參考文獻1得T1=Fd2tg(&lambda；+&Psi；)2(1)式中F螺紋預緊力；D2圓錐頭螺紋中徑；&

46、lambda；螺紋升角；&Psi；當量摩擦角。T2=Fu(D&sup3；一d&sup3；)(D&sup2；一d&sup2；)(2)式中D圓錐頭環(huán)形支承面外徑；u圓錐頭與支承面問摩擦系數(shù)；d圓錐頭環(huán)形支承面內徑。由式(1)和式(2)得T=Tl+T2=Ftg(&lambda；+&Psi；)+23&mu；(D&sup3；一d&sup3；)(D&sup2；一d&sup2；)查手冊代入相關數(shù)據(jù)得T&asymp；0。24Fd式中d螺紋公稱直徑。因為圓錐頭空載時不松動，所以M&le；T，亦即M&le；0。24Fd，計算得F&ge；4。1667Md(本例=2404.4N)也就是說，只要預緊力F&ge；2404.4N，動錐空轉時圓錐頭就不會向外旋松，而實際工作時負載。加上礦石與分礦盤作用時間很短暫，所以工作時的M大幅增加很容易造成T&lt；M即引起相對運動。3應對方法與措施機械零件有多種失效形式，主要是由于強度、剛度、耐磨性、穩(wěn)定性、可靠性等方面的問題，失效并不意味著破壞。就圓錐頭而言，能使預緊力F增加方法很多，比如提高零件自身的強度、剛度、耐磨性等，但這種方法經(jīng)濟效益不容樂觀。這里介紹一種方法，既能簡化結