翠云片區(qū)B區(qū)縱四路道路工程高邊坡計算書

1、翠云片區(qū)b區(qū)縱四路道路工程高邊坡計算書【全一冊】工號：二、設計采用設計規(guī)范及標準2三、設計參數(shù)2四、高邊坡斷面計算4五、總結(jié)33一、高邊坡分布本項目設計存在多段挖方邊坡，按照重慶市城鄉(xiāng)建設委員會渝建發(fā)2010） 166號文件，需對以下情況的高邊坡項目進行專項方案設計：（一）高切坡：巖質(zhì)邊坡高度15米，巖土混合邊坡高度n12米且土層厚 度34米，土質(zhì)邊坡高度n8米。（二）深基坑：巖質(zhì)基坑高度n12米，巖土混合基坑高度n8米且土層厚度 n4米，土質(zhì)基坑高度n5米。（三）高填方：填方邊坡高度n8米。根據(jù)上述文件精神，經(jīng)現(xiàn)場踏勘，結(jié)合實測和地勘資料本段統(tǒng)計整理共有16 段高填方和高挖方邊坡，具體段落見

2、下表。高邊坡段落分布表高邊坡 序號所在邊坡樁號范圍邊坡類型邊坡規(guī)模防護形式1號高邊坡縱四路k1+480-k1+840 左側(cè)邊坡土質(zhì)填方邊 坡,長360m邊坡立面面積 10200m2 最大坡高32m坡率法2號 高邊坡縱五路k1+320-k1+920 右側(cè)邊坡土質(zhì)填方邊坡，長600m邊坡立向面枳18500m2最大坡局44m坡率法3號 高邊坡縱五路k1+870-k2+290 左側(cè)邊坡土質(zhì)挖方邊 坡，長420m邊坡立曲曲積 16800m2 最大坡高36. 2m坡率法4號 高邊坡縱五路k2+000-k2+180 右側(cè)邊坡土質(zhì)挖方邊 坡，長180m邊坡立面面積1475m2 最大坡高8m坡率法5號 高邊坡縱

3、五路k2+360-k2+430 左側(cè)邊坡巖質(zhì)挖方邊 坡，長70m邊坡立面面積950m2 最大坡高19. 2m坡率法6號 高邊坡縱五路k2+260-k2+360 左側(cè)邊坡土質(zhì)填方邊 坡,長100m邊坡立面面積1550m2 最大坡高29m坡率法7號 高邊坡縱五路k2+440-k2+620土質(zhì)填方邊 坡，長180m邊坡立面面積1060m2 最大坡高8m坡率法左側(cè)邊坡8號 高邊坡縱五路k2+450-k2+930 左側(cè)邊坡土質(zhì)填方邊 坡，長480m邊坡立面面積8600m2 最大坡高22m坡率法9號 高邊坡縱五路k2+740-k2+860 左側(cè)邊坡土質(zhì)填方邊 坡,長120m邊坡立面面積2150m2 最大坡

4、iwj 24. 5m坡率法10號 高邊坡b 匝道 k0+115-k0+155 左側(cè)邊坡巖質(zhì)挖方邊 坡,長40m邊坡立面面枳950/ 最大坡高23m坡率法11號高邊坡b 匝道 k0+000-k0+060 左側(cè)邊坡巖質(zhì)挖方邊 坡，長60m邊坡立面面積1150m2 最大坡高23m坡率法12號 高邊坡縱五路k3+120-k3+240 右側(cè)邊坡土質(zhì)填方邊 坡,長120m邊坡立面面積1970m2 最大坡高21. 5m坡率法13號 高邊坡縱五路k3+280-k3+690 左側(cè)邊坡土質(zhì)填方邊 坡，長410口邊坡立面面積9550m2最大坡高28. 5m坡率法14號 高邊坡縱五路k3+540-k3+690 右側(cè)邊

5、坡土質(zhì)填方邊 坡，長150m邊坡立面面積3890m2 最大坡高20. 5m坡率法15號 高邊坡縱五路k3+820-k3+980 左側(cè)邊坡土質(zhì)填方邊 坡，長140m邊坡立面面積3650m2 最大坡iwj 25. 5m坡率法16號 高邊坡縱五路k3+800-k3+980 右側(cè)邊坡土質(zhì)填方邊 坡，長180m邊坡立面面積4900m2 最大坡高32. 5m坡率法二、設計采用設計規(guī)范及標準(1) 建筑邊坡工程技術規(guī)范(gb50330-2013)；(2) 建筑地基基礎設計規(guī)范(gb50007-2011)；(3) 建筑抗震設計規(guī)范 (gb50011-2010) (2016年版)；(4) 混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(g

6、b50010-2010) (2015年版);(5) 中華人民共和國工程建設標準強制性條文；(6) 國家及部(委)發(fā)布的其它有關法律、法規(guī)、規(guī)程、規(guī)范。三、設計參數(shù)地勘報告中的巖土設計參數(shù)建議值如下表。巖土名稱素填土粉質(zhì)粘土砂巖砂質(zhì)泥巖結(jié)構(gòu)面層面巖土 界面強風化中風化強風化中風化重度(kn/m3)20. 019.925. 125. 6/內(nèi)聚力c (kpa)5(飽和)17.3(飽和)2160567502517.3內(nèi)摩擦角6(。)25(飽和)10. 7(飽和)4232181210. 7巖體等效內(nèi)摩擦角(° )/6055/巖體破裂角(° )6661抗拉強度 (kpa)/432102

7、/彈性波速vp (m / s)/36003100/完整性系數(shù)k/0. 620. 62/天然抗壓強度 (mp a )/26.910. 1/飽和抗壓強度 (mp a )/18.96.2/巖質(zhì)地基承載力基本容許 值/3502000300800/巖體水平抗力系數(shù) (mn/m3)40080土體水平抗力系數(shù)比例 系數(shù)(mn/m4)815巖土體與錨固體粘結(jié)強度 (kpa)4040650360/擋墻基底摩擦系數(shù)目0.300. 250. 400. 550. 350.40/允許放坡率1:1.751:1.501:0. 501:0. 75/u!高邊坡斷面計算4. 1 z4-3剖面驗算1、新老填土界面穩(wěn)定性驗算線路里程

8、k1+440 （z4-3剖面）現(xiàn)狀地形較陡，設計采用坡底進行堆載反壓來保證邊坡的 穩(wěn)定性，最后一級邊坡馬道拓寬至15m。本次按建筑邊坡工程技術規(guī)范gb50330-2013附 錄a中a.0.3公式按折線形滑動面以傳遞系數(shù)法對剖面z4-3剖面對回填路基整體穩(wěn)定性進行 驗算，計算工況取暴雨工況，本斷面主要滑動模式為沿新老填土界面的滑動，依據(jù)地勘報告參 數(shù)，飽和狀態(tài)下邊坡土體重度取21.00kn/m3；經(jīng)處理后的新老填土界面參數(shù)取等效內(nèi)摩擦角 22° o點王通m票若.-*折線滑動面?zhèn)鬟f系數(shù)法隱式解計算表冷小散a "54=3覲全下灣力其蕓t加砰vi歪sy臻:ftx抗海力k物長會下滔二

9、安全到k五盧定余旨方ggb0內(nèi)時六孳津冬ritipifsfstp(m3/m)(kn/m3)(kn/m)(kn/m)li cm)ai(°)ci(kpa)q（。）(kn/m)(kn/m)(kn/m)(kn/m)198.50212068.502019.9041.00022636.831370.18899.710.461.35898.452344.10217226.102021.4025.700220.8862638.013142.341990.430.671.351983.923378.80217954.8019.8024.200220.9922931.513260.863069360.5

10、61.353057.064345.50217255.5019.3021.100220.9822734.872611.963606.860.491.353589.245218.30214584.3013.901.700220.8441851.36136.001812.760.581.351793.276200.70214214.7013.901.700221.0001702.10125.03680.340.881.35657.497108.20212272.2016.300.100220.991918.033.970.171.351.350.00計算結(jié)果表明，本陡坡路基斷面的穩(wěn)定性為1.354,

11、滿足規(guī)范要求。2、整體圓弧滑動驗算對填土的整體圓弧滑動穩(wěn)定性進行驗算，驗算結(jié)果如下:計算簡圖控制參數(shù):采用規(guī)范：通用方法計算目標：安全系數(shù)計算滑裂面形狀：圓弧滑動法不考慮地震坡面信息坡面線段數(shù)8坡面線號水平投影（5）豎直投影（m）超載數(shù)118. 0009. 0000215. 0000. 0000316. 0008. 000042. 0000. 0000514. 0008. 000062. 0000. 0000712. 0008. 0000850. 0000. 0001超載 1 距離 1. 000 (m) 寬40. 000 (m) 荷載(20. 0020. ookpa) 270. 00(度)土層

12、信息上部土層數(shù)1層號層厚重度飽和重度粘結(jié)強度孔隙水壓(m)(kn/m3)(kn/m3)(kpa)力系數(shù)150. 00020. 0000. 00040. 000層號粘聚力內(nèi)摩擦角水下粘聚水下內(nèi)摩(kpa)（度）力(kpa)擦角（度）15.00025. 0000. 0000. 000層號十字板？強度增十字板羲？強度增長系1(kpa)長系數(shù)下值(kpa)數(shù)水下值下部土層數(shù)2層號層厚重度飽和重度粘結(jié)強度孔隙水壓(m)(kn/m3)(kn/m3)(kpa)力系數(shù)i10. 00020. 00020. 00040. 000250. 00025. 00020. 000360. 000層號粘聚力內(nèi)摩擦角水下粘聚

13、水下內(nèi)摩(kpa)（度）力(kpa)擦角（度）15. 00025. 00010. 00025. 0002567. 00032. 00010. 00025. 000層號十字板？強度增十字板羲？強度增長系1(kpa)長系數(shù)下值(kpa)數(shù)水下值12mmmmmm不考慮水的作用計算條件圓弧穩(wěn)定分析方法：瑞典條分法土條重切向分力與滑動方向反向時：當下滑力對待穩(wěn)定計算目標：給定圓心計算安全系數(shù)條分法的土條寬度：l.ooo(m)圓心x坐標：75. 000 (m)圓心y坐標：40. 000 (m)搜索時的半徑步長：0.500(m)搜索范圍最小半徑為：1.000(m)搜索范圍最大半徑為：25. 000(m)計算

14、結(jié)果:計算結(jié)果圖最不利滑動面:滑動圓心=(75. 000, 40. 000) (m)滑動半徑=10. 855 (m)滑動安全系數(shù)=1.481起始x下滑力終止x抗滑力?.超載li豎向ci條實重浮力地震力滲透力附加力x附加力y地震力地震力(m)(m)(度)(m) (kpa)(度)(kn)(kn)(kn)(kn)(kn)(kn) (kn) (kn)(kn)(kn)73.396 74.330 -6.017 0.939 5.000 25.006.730.000.000.000.000.00 -0.717.820.000.0074. 33075.264 -l 0720. 9345. 00025. 0019

15、. 450. 000. 000.000. 000. 0013. 740. 000. 0075. 26476. 1983. 8660. 9365. 00025. 0030. 650. 000. 000. 000.000. 0018. 940. 000. 0076. 19877. 1328. 8320. 9455.00025. 0040.340. 000. 000. 000. 000. 0023.310. 000. 0077. 13278. 066 13. 8670. 9625.00025. 0048. 460. 000. 000. 000.000. 0026. 750. 000. 0078. 0

16、6679. 000 19. 0150. 9885.00025. 0054. 930. 000. 000. 000. 000. 0029. 160. 000. 0079. 00079.859 24. 1080. 9425-00025- 0049. 820. 000. 000. 000.000. 0025.910. 000. 0079. 85980. 719 29. 1920. 9855.00025.0042. 390. 000. 000. 000.0014. 3728. 030. 000. 0080.71981.578 34. 5451.0445.00025. 0033. 180. 000. 0

17、00. 000.0017. 1924. 560. 000. 0081.57882. 437 40. 2731. 1275.00025. 0021.840. 000. 000. 000.0017. 1919. 520. 000. 0082. 43783. 296 46. 5451.2505. 00025. 007. 790. 000. 000. 000. 0017. 19-0. 362.076. 1911.6117.9020. 3527.6828. 5625.2318. 1314. 260. 000. 00總的下滑力156. 658 (kn)總的抗滑力232. 013 (kn)土體部分下滑力15

18、6. 658 (kn)土體部分抗滑力232. 013 (kn)筋帶在滑弧切向產(chǎn)生的抗滑力=0. 000(kn)筋帶在滑弧法向產(chǎn)生的抗滑力=0.000 (kn)計算結(jié)果表明，該填房邊坡的整體圓弧滑動穩(wěn)定性為1.481,滿足規(guī)范要求。4.2 z4-14剖面驗算1、新老填土界面穩(wěn)定性驗算線路里程kl+880 （z4-14剖面）現(xiàn)狀地形較陡，設計采用拓寬馬道的方式保證邊坡的穩(wěn)定性，兩級馬道分別拓寬10mo依據(jù)地勘報告參數(shù)，飽和狀態(tài)下邊坡土體重度取21.00kn/m3； 經(jīng)處理后的新老填土界面參數(shù)取等效內(nèi)摩擦角22° o點主喧走系的:-聲折線滑動面?zhèn)鬟f系數(shù)法隱式解計算表安朝21.527h3芟戶

19、）彩爭下著萬波宣豎英矣點砂好viskyi52孔昏力下著刀峪下港力慝走莖s?支e冬下港力ggb忙至m角大尊？角writipifsfstp(m3/m)(kn/mj)(kn/m)(kn/m)li、m)ai(°)ci(kpaj(p(°)(kn/m)(kn/m)(kn/m)(kn/m)173.00211533.002018.5028.50022551.42741.03379.880.741.35332.572201.60214233.6017.6028.500221.0001503.202020.101415.460.631.351239.193169.50213559.5013.1

20、016.400220.9221379.621004.991406.920.601.351116.974178.30213744.3013.1016.400221.0001451.251057.171513.600.591.351099.145118.80212494.8011.400.100220.8861007.964.35684.540.75135220.35698.20212062.2012.100.100221.000833.183.60142.451.2113s0.00725.8021541.808.800.100221.000218.900.950.021.531.350.00計算

21、結(jié)果表明，本陡坡路基斷面的穩(wěn)定性為1.527,滿足規(guī)范要求。2、整體圓弧滑動驗算計算簡圖控制參數(shù):采用規(guī)范：通用方法計算目標：安全系數(shù)計算滑裂面形狀:圓弧滑動法不考慮地震坡面信息坡面線段數(shù)11坡面線號水平投影(m)豎直投影(m)超載數(shù)114. 2007. 1000210. 0000. 0000314. 0008. 0000410. 0000. 0000512. 0008. 0000644. 0000. 0000716. 0008. 000082. 0000. 0001超載 1 距離 1. 000 (m)寬40. 000 (m) 荷載(20. 0020. ookpa) 270. 00(度)916

22、. 0008. 0000102. 0000. 0000117. 0003. 5000土層信息上部土層數(shù)1層號層厚重度飽和重度粘結(jié)強度孔隙水壓(m)(kn/m3)(kn/m3)(kpa)力系數(shù)150. 00020. 0000. 00040. 000層號粘聚力內(nèi)摩擦角水下粘聚水下內(nèi)摩(kpa)（度）力(kpa)擦角（度）15.00025. 0000. 0000. 000層號十字板？強度增十字板羲？強度增長系1(kpa)長系數(shù)下值(kpa)數(shù)水下值下部土層數(shù)1層號層厚重度飽和重度粘結(jié)強度孔隙水壓(m)(kn/m3)(kn/m3)(kpa)力系數(shù)150. 00025. 00020. 000360. 0

23、00層號粘聚力內(nèi)摩擦角水下粘聚水下內(nèi)摩(kpa)（度）力(kpa)擦角（度）1567. 00032. 00010. 00025. 000層號十字板？強度增十字板羲？強度增長系(kpa)長系數(shù)下值(kpa)數(shù)水下值1不考慮水的作用計算條件圓弧穩(wěn)定分析方法：瑞典條分法土條重切向分力與滑動方向反向時：當下滑力對待穩(wěn)定計算目標：給定圓心計算安全系數(shù)條分法的土條寬度：l.ooo(m)圓心x坐標：55. 000 (m)圓心y坐標：30. 000 (m)搜索時的半徑步長：0.500 (m)搜索范圍最小半徑為：1.000(m)搜索范圍最大半徑為：25. 000(m)計算結(jié)果：計算結(jié)果圖最不利滑動而：滑動圓心=

24、(55. 000, 30. 000) (m)滑動半徑=1l 500 (m)滑動安全系數(shù) =1.561起始x終止x?ilcib 條實重浮力地震力滲透力附加力x附加力y下滑力抗滑力超載豎向地震力地震力(m)(m)(度)(m) (kpa)(度)(kn) (kn) (kn)(kn) (kn) (kn) (kn) (kn)(kn) (kn)53. 456 54. 420-5. 304 0. 968 5. 000 25. 007. 050. 000. 000. 000. 000. 00 -0. 6554. 42055. 383-0. 4920. 9645. 00025. 0020. 370. 000. 0

25、00. 000. 000. 00-0. 1814. 320. 000. 0055. 38356. 3464.3160. 9665.00025. 0032. 120. 000. 000. 000. 000. 002. 4219.770. 000. 0056. 34657.3109. 1550. 9765.00025. 0042. 300. 000. 000. 000.000. 006. 7324. 350. 000. 0057.31058. 27314. 0620. 9935. 00025. 0050. 850. 000. 000. 000.000. 0012.3627. 970. 000. 0

26、058. 27359. 23719. 0771.0205.00025. 0057. 700. 000. 000. 000.000. 0018.8630. 520. 000. 0059. 23760. 200 24. 2501.0575.00025. 0062. 680. 000. 000. 000.000. 0025.7431.930. 000. 0060. 20061.200 29. 7541. 1525.00025. 0061.430. 000. 000. 000.000. 0030.4930. 630. 000. 0061.20062. 200 35. 6931.2325. 00025.

27、 0048. 530. 000. 000. 000.000. 0028.3124. 540. 000. 0062. 20063. 200 42. 1231.3495. 00025. 0032. 300. 000. 000. 000. 000. 0021.6617. 920. 000. 0063. 20064. 200 49. 3071.5355.00025. 0011.630. 000. 000. 000.000. 008.82總的下滑力154. 557 (kn)總的抗滑力241. 273 (kn)土體部分下滑力154. 557 (kn)土體部分抗滑力241. 273 (kn)11.210.0

28、00.00筋帶在滑弧切向產(chǎn)生的抗滑力=0. 000(kn)筋帶在滑弧法向產(chǎn)生的抗滑力=0.000 (kn)4.3 z4-48剖面驗算線路里程k3+2oo (z4-48剖面)巖土界面較陡，設計采用拓寬馬道的方式保證邊坡的穩(wěn)定性，兩級馬道分別拓寬10m。依據(jù)地勘報告參數(shù)，飽和狀態(tài)下邊坡土體重度取21.00kn/m3；經(jīng)處理后的巖土界面參數(shù)內(nèi)聚力c取3kpa,內(nèi)摩擦角。取18° o點擊計算折線滑動面?zhèn)鬟f系數(shù)法隱式解計算表農(nóng)林.只63冶理（夏護）剩余下滑力計jte憤冬統(tǒng)號ssyi如面段面專遂亥數(shù)抗溜力下滑力剩會下滑力趨定索數(shù)m蒙數(shù)支護痢余es力ggb長度內(nèi)聚力內(nèi)摩擦角ritipifsfstp

29、(m3/m)(kn/m3)(kn/m)(kn/m)li (m)ai(<>)ci (kpa)<p(°)(kn/m)(kn/m)(kn/m)(kn/m)128.0021588.002012.5023.503ie-218.67242.4492.980.9013580.46281.40211709.402012.6018.103180.975571.91537.28237.000.911.35191.933174.80213670.802016.4018.103181.0001189.071146.64570.900.861.35457.78486.20211810.208

30、.2018.103181.000583.66562.39734.340.521.35587.825142.90213000.9014.6010.803180.9641001.5856231585.390.791.35385.486121.80212557.8014.6010.803181.000860.16479.28476.740.811.35227.61753.70211127.709.900.103180.941396.111.97180.010.881.350.00833.7021707.7011.700.103181.000265.051.240.091.461.350.00計算結(jié)果

31、表明，本陡坡路基斷面的穩(wěn)定性為1.463,滿足規(guī)范要求。4.4 z4-54剖面驗算線路里程k3+440 （z4-54剖面）巖土界面較陡，設計采用拓寬馬道的方式保證邊坡的穩(wěn) 定性，兩級馬道分別拓寬iom和20mo依據(jù)地勘報告參數(shù)，飽和狀態(tài)下邊坡土體重度取 21.00kn/m3；經(jīng)處理后的巖土界面參數(shù)內(nèi)聚力c取3kpa,內(nèi)摩擦角6取18°。點王喧芝系散:-箕折線滑動面?zhèn)鬟f系數(shù)法隱式解計算表莞走的2=1.337尊箓點詹 efwl£5抗看力下港力略下林恩走至散支g余下落力ggb會t角內(nèi)敦月凳號色writipifsfstp(m3/m)(kn/m3)(kn/m)(kn/m)li (m)

32、ai(°)ci(kpa)時）(kn/m)(kn/m)(kn/m)(kn/m)130.6021642.6012.5025.40318226.11275.63112.580.821.35108.14278.90211656.9011.2025.403181.000519.92710.70448350.631.35433.723109.30212295.3013.3025.403181.000713.60984.53918.290.501.35889.674103.30212169.3011.1025.403181.000670.01930.491365.620.361.351323.85

33、5117.20212461.2010.6025.403181.000754.191055.701877.450.311.351820.886127.30212673.3013.300.103180.804908.514.67858.890.601.35790.647100.40212108.4011.200.102181.000707.463.68352.400.821.35270.27867.60211419.6010.400.103181.000492.462.480.001.391.350.00計算結(jié)果表明，本陡坡路基斷面的穩(wěn)定性為1.387,滿足規(guī)范要求。4.5 z4-64剖面驗算線路

34、里程k3+840 （z4-64剖面）巖土界面較陡，設計采用開挖臺階及拓寬馬道的方式保 證邊坡的穩(wěn)定性，邊坡最后一級邊坡馬道的寬度為15m。依據(jù)地勘報告參數(shù)，飽和狀態(tài)下邊坡 土體重度取21.00kn/m3；經(jīng)處理后的巖土界而參數(shù)內(nèi)聚力c取3kpa,內(nèi)摩擦角6取18°。點王喧芝系散:-箕折線滑動面?zhèn)鬟f系數(shù)法隱式解計算表莞走的2=1.337尊箓點詹 efwl£5抗看力下港力略下林恩走至散支g余下落力ggb會t角內(nèi)敦月凳號色writipifsfstp(m3/m)(kn/m3)(kn/m)(kn/m)li (m)ai(°)ci(kpa)時）(kn/m)(kn/m)(kn/m

35、)(kn/m)130.6021642.6012.5025.40318226.11275.63112.580.821.35108.14278.90211656.9011.2025.403181.000519.92710.70448350.631.35433.723109.30212295.3013.3025.403181.000713.60984.53918.290.501.35889.674103.30212169.3011.1025.403181.000670.01930.491365.620.361.351323.855117.20212461.2010.6025.403181.00075

36、4.191055.701877.450.311.351820.886127.30212673.3013.300.103180.804908.514.67858.890.601.35790.647100.40212108.4011.200.102181.000707.463.68352.400.821.35270.27867.60211419.6010.400.103181.000492.462.480.001.391.350.00計算結(jié)果表明，本陡坡路基斷面的穩(wěn)定性為1.387,滿足規(guī)范要求。五、擋墻計算5. 1折背式擋墻計算本工程折背式擋墻最高為5m,按照5m高的折背式擋墻進行計算。重要度系

37、數(shù)1.1,主動土壓力增大系數(shù)取1.1.簡圖l已知條件1.基本信息邊坡類型巖質(zhì)邊坡邊坡等級一級二階直坡墻身高(m)5. 000采用擴展墻趾臺階v墻頂寬(m)1.300卜臺階尺寸bl(m)0. 400面坡傾斜坡度(l：m)0. 000卜臺階尺寸hl (m)0. 600上墻周(ni)2.000卜臺階尺寸b2 (m)0. 000上墻背坡傾斜坡度(l：m)0. 200卜臺階尺寸h2(m)0. 000衡重臺寬(m)0. 000匚臺階與墻面坡度相同v下墻背坡傾斜坡度(l：m)-0. 100采用鋼筋役擴展基礎乂墻底傾斜坡度(m:l)0. 100采用防滑凸樺乂采用擴展墻踵臺階乂墻身材料種類片石混凝土墻體容重(k

38、n/m3)25. 000磔強度等級c20受剪驗算是否考慮軸力乂背側(cè)坡線數(shù)1面?zhèn)绕戮€數(shù)墻趾埋深(k1)0. 000荷載組合數(shù)1荷載組合數(shù)1背側(cè)坡線序號水平投影長(ni)豎向投影長(in)坡線長(m)坡線仰角(度)荷載數(shù)110. 0000. 00010. 0000. 0001坡線荷載序號荷載類型距離(m)寬度(m)荷載值(kpa, kn/m)1-1滿布均載20. 000面?zhèn)绕戮€水平投影k豎向投影長坡線長坡線仰角序號(m)(m)(m)(度)12巖層重度(kn/m3)25. 000巖層粘聚力(kpa)0. 000巖層內(nèi)摩擦角(度)45. 000巖層與墻背摩擦角(度)25. 000地基巖土重度(kn/m

39、3)25. 200地基巖土粘聚力(kpa)567.000地基巖土內(nèi)摩擦角(度)32.000修正后承載力特征值(kpa)800.000地基巖土對基底摩擦系數(shù)0. 500地基巖土間摩擦系數(shù)0. 600基底寬度取斜面長度3.荷載信息場地環(huán)境一般地區(qū)巖石壓力計算方法主動主動巖土壓力增大系數(shù)1. 100序號組合名稱組合系數(shù)1組合1(1)組合1序號荷載名稱荷載類型是否參與分項系數(shù)1擋墻結(jié)構(gòu)自重永久荷載v0. 9002巖土重力永久荷載v1.4003墻背側(cè)巖土側(cè)壓力永久荷載v1.4004墻背側(cè)地表荷載引起巖土側(cè)壓力可變荷載v1.400計算內(nèi)容(1) 墻身力系計算(2) 滑動穩(wěn)定性驗算(3) 傾覆穩(wěn)定性驗算(4

40、) 地基承載力及偏心距驗算(5) 上墻截面強度驗算(6) 墻底截而強度驗算(7) 臺頂截面強度驗算計算結(jié)果一、【組合1】(一) 作用在擋土墻上的力系計算1巖土壓力計算(1) 合力按無外傾結(jié)構(gòu)面邊坡規(guī)范公式(6. 2. 3)計算上墻主動巖石壓力：ea=28. 055(kn) ex=15. 562(kn) ey=23. 343(kn)作用點距衡重臺高度 zy=0. 667(m)采用延長墻背法按邊坡規(guī)范公式(6. 2. 3)計算下墻巖石壓力：全墻巖石壓力：ea=61. 091 (kn) ex=57. 661 (kn) ey=20. 181 (kn)作用點高度 zy=1.726(m)截取得到下墻巖石壓

41、力：ea=51.977 (kn) ex=49. 060 (kn) ey=17. 170(kn)作用點高度 zy=1.355(m)(2) 分布巖土壓力分布見左側(cè)結(jié)果圖。2墻身重力計算墻身截面積=8. 050 (m2)重量=201.260 (kn)重心至墻趾的水平距離二1. 140 (m)3衡重臺上填料重(包括超載)=0. 000(kn)重心坐標(0. 000, 0. 000)(相對于墻面坡上角點)(二) 滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0. 500采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性，計算過程如下：基底傾斜角度=5.711 (度)總豎向力=241. 773(kn),在基底面的法向分量=240. 573(kn

42、),切向分量=24. 057(kn) 總水平力=64. 622 (kn),在基底面的法向分量=6. 430 (kn),切向分量=64. 301 (kn) 滑移力=40. 244 (kn)抗滑力=123. 502 (kn)滑移驗算滿足：ke = 3. 069 > 1.300地基土摩擦系數(shù)=0. 600地基土土楔重=4. 002 (kn)地基土層水平向：滑移力=64. 622 (kn)抗滑力=147. 465 (kn)地基土層水平向：滑移驗算滿足：kc2 = 2.282 > 1.300(三) 傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾：墻身重力的力臂二1. 140(m)衡重臺上土重的力臂二0. 400(

43、m)上墻ey的力臂=1.967(m)上墻ex的力臂=3. 667 (m)下墻ey的力臂=1.918(m)下墻ex的力臂=1. 176(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=114. 773(kn-m)抗傾覆力矩=308. 281 (kn-m)傾覆驗算滿足：ko = 2. 686 > 1.600(四) 地基承載力及偏心距驗算 基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距相對于墻趾點：總豎向力(標準值)=247. 004 (kn)總彎矩(標準值)=193. 508(kn-m)力臂zn = 0. 783 (m) 基礎底面寬度 b = 1.791 (m

44、)偏心距e = 0. 112(m)(左偏)作用于基底的合力偏心距驗算滿足：e = 0. 112 w 0.250x1.791 = 0. 448(m)基底壓力(標準值)：墻趾=189. 703 (kpa)墻踵=86. 115 (kpa)地基平均承載力驗算滿足：pk-137. 909 w =800. 000 (kpa)基礎邊緣地基承載力驗算滿足：p響=189. 703 w 1.2fa=l. 2x800. 000 = 960. 000 (kpa)(五) 上墻截面強度驗算上墻作用力：重力ws = 75. 000 (kn)墻背處ex = 15. 562 (kn)墻背處ey = 0. 000 (kn)相對于上墻墻趾的力臂：ws： zw = 0.754 (m)ex： zy = 0.667 (m)ey： zx = 1. 567 (m)相對于上墻趾點：總豎向力(設計值)=67. 500 (kn)總彎矩(設計值)=36. 400(kn-m)力臂zn = 0. 539 (m) 截面寬度b = 1.700 (m)偏心距el = 0. 311(m)(左偏)截面上偏心距驗算滿足:e = 0.311 w 0. 225x1.700 = 0. 382 (m)水平截面承載力驗算重要性系數(shù)yo = 1. 100驗算截面上的