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文檔簡介

1、福建工程學(xué)院 畢業(yè)論文2012年畢業(yè)設(shè)計論文題 目: 電動汽車多功能轉(zhuǎn)向系統(tǒng)(懸架設(shè)計) 學(xué) 生: 專 業(yè): 車輛工程 班 級: 學(xué) 號: 指導(dǎo)老師: 第- 29 -頁目錄摘要- 4 -Abstract- 5 -前言- 6 -設(shè)計背景:- 6 -課題來源及要求:- 6 -主要內(nèi)容:- 7 -產(chǎn)品展示:- 7 -第一章 懸架分析選型- 8 -1.1懸架結(jié)構(gòu)方案選擇- 8 -1.1.1 設(shè)計對象車型參數(shù)- 8 -1.1.2 獨(dú)立懸架與非獨(dú)立懸架結(jié)構(gòu)形式的選擇- 8 -1.1.3 懸架具體結(jié)構(gòu)形式的選擇- 9 -1.1.4 彈性原件選擇- 9 -1.1.5 減振元件選擇- 9 -1.2傳力構(gòu)件及導(dǎo)向

2、機(jī)構(gòu)- 9 -1.3橫向穩(wěn)定器- 10 -1.4 下擺臂類型選擇- 10 -第二章 懸架主要參數(shù)確定- 11 -2.1懸架撓度計算- 11 -2.1.1懸架靜撓度的計算- 11 -2.1.2 懸架動撓度計算- 12 -2.1.3 懸架剛度計算- 13 -第三章 彈性元件設(shè)計- 14 -3.1 螺旋彈簧的剛度- 14 -3.2 計算螺旋彈簧的直徑- 14 -3.3 螺旋彈簧校核- 15 -3.3.1 螺旋彈簧剛度校核- 15 -3.3.2 彈簧表面剪切應(yīng)力校核- 15 -第四章 減振器設(shè)計- 16 -4.1 減振器結(jié)構(gòu)類型的選擇- 16 -4.2 減振器參數(shù)的設(shè)計- 17 -4.2.1 相對阻尼

3、系數(shù)- 17 -4.2.2 減振器阻尼系數(shù)的確定- 17 -4.2.3 減振器最大卸荷力的確定- 18 -4.2.4 減振器工作缸直徑D的確定- 18 -4.3 橫向穩(wěn)定桿的設(shè)計- 20 -4.3.1 橫向穩(wěn)定桿的作用- 20 -4.3.2 橫向穩(wěn)定桿參數(shù)的選擇- 20 -第五章 麥弗遜式獨(dú)立懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計- 20 -5.1導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的布置參數(shù)- 20 -5.1.1麥弗遜式獨(dú)立懸架的側(cè)傾中心- 20 -5.2 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)受力分析- 22 -5.3 下橫臂軸線布置方式的選擇- 23 -5.4 下橫擺臂主要參數(shù)- 24 -第六章 論文總結(jié)- 26 -致謝- 27 -參考文獻(xiàn)- 28 -摘要根據(jù)對汽車

4、懸架的研究以及資料的查閱,著重闡述了應(yīng)用于多功能轉(zhuǎn)向電動汽車麥佛遜式獨(dú)立懸架的設(shè)計與計算,在保證電動車能原地旋轉(zhuǎn)以及側(cè)向行駛對懸架的布置進(jìn)行全新設(shè)計,包括汽車懸架類型選擇,不同類型懸架的優(yōu)缺點(diǎn),和各種類型懸架應(yīng)用狀況等。根據(jù)原有數(shù)據(jù)計算麥佛遜式懸架的靜撓度和動撓度,懸架剛度等。包括彈性元件的設(shè)計計算與校核,以及減振器的選型計算。通過對麥佛遜式懸架的設(shè)計,選取出相關(guān)的零件,并在說明書中畫出相關(guān)零件的零件圖。通過說明書畫出麥佛遜式懸架的零件圖和裝配圖關(guān)鍵詞:麥佛遜,汽車懸架懸架,設(shè)計計算AbstractAccording to the automobile suspension research

5、and information access, emphatically elaborated the new suspension design and calculation of automobile suspended frame type choice of different types, and the advantages and disadvantages of the suspension, and various types of suspension application condition and so on. According to the original d

6、ata calculation Michael Gibson type suspension of Buddha static deflection and dynamic deflection, the suspension stiffness, etc. Including elastic components design calculation and checking, and the calculation of the selection of the shock absorber. Through the Buddha of wheat was type suspension

7、design, selection of the related parts, and in the prospectus draw the related parts drawing. Through a wheat that painting and calligraphy Buddha suspension parts of Hudson diagram and the assembly drawing Keywords: Michael Hudson Buddha, automobile suspension suspension, design calculation 前言設(shè)計背景:

8、懸架是現(xiàn)代汽車上的重要總成之一,它最主要的功能是傳遞作用在車輪和車架(或車身)之間的一切力和力矩,并緩和汽車駛過不平路面時所產(chǎn)生的沖擊,衰減由此引起的承載系統(tǒng)的振動,以保證汽車的行駛平順性。因此必須在車輪與車架或車身之間提供彈性聯(lián)接,依靠彈性元件來傳遞車輪或車橋與車架或車身之間的垂向載荷,并依靠其變形來吸收能量,達(dá)到緩沖的目的。采用彈性聯(lián)接后,汽車可以看作是由懸掛質(zhì)量(即簧載質(zhì)量)、非懸掛質(zhì)量(即非簧載質(zhì)量)和彈簧 (彈性元件)組成的振動系統(tǒng),承受來自不平路面、空氣動力及傳動系、發(fā)動機(jī)的激勵。為了迅速衰減不必要的振動,懸架中還必須包括阻尼元件,即減振器。此外,懸架中確保車輪與車架或車身之間所有

9、力和力矩可靠傳遞并決定車輪相對于車架或車身的位移特性的連接裝置統(tǒng)稱為導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)決定了車輪跳動時的運(yùn)動軌跡和車輪定位參數(shù)的變化,以及汽車前后側(cè)傾中心及縱傾中心的位置,從而在很大程度上提高了整車的操縱穩(wěn)定性和抗縱傾能力。本設(shè)計主要根據(jù)所選車型的原始數(shù)據(jù)進(jìn)行計算,設(shè)計出一麥佛遜式懸架,可保證設(shè)計對象車型車輛進(jìn)行原地轉(zhuǎn)向及側(cè)向行駛時懸架不發(fā)生運(yùn)動干涉,同時使具有懸架的特性,并對汽車的操縱穩(wěn)定性、轉(zhuǎn)向輕便性、行駛舒適性、輪胎壽命等進(jìn)行相關(guān)驗(yàn)算設(shè)計。課題來源及要求:本課題來源于實(shí)際生活中,設(shè)計出一款能滿足汽車原地轉(zhuǎn)向以及側(cè)向行駛的前后懸架。在設(shè)計的過程中要求進(jìn)行相關(guān)的校核與導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的仿真等。另外需

10、要做出一份零件圖及裝配工程圖。課題實(shí)現(xiàn)方法:本設(shè)計的對象車型為BYDET電動汽車本設(shè)計主要用對比法,調(diào)查法,文獻(xiàn)資料法等進(jìn)行設(shè)計實(shí)現(xiàn)。根據(jù)目前市面上存在的懸架類型進(jìn)行選型改進(jìn),結(jié)合對象車型的具體參數(shù)進(jìn)行設(shè)計校核,從而實(shí)現(xiàn)課題的設(shè)計目標(biāo),利用原理分析及實(shí)驗(yàn)法,分析汽車原地轉(zhuǎn)向和側(cè)向行駛的原理以及條件,結(jié)合相關(guān)計算,設(shè)計出懸架的下擺臂的具體尺寸參數(shù)。利用CATIA進(jìn)行相關(guān)的干涉分析與有限元分析等。主要內(nèi)容:1)懸架分析選擇(獨(dú)立懸架與非獨(dú)立懸架結(jié)構(gòu)形式的選擇,懸架具體結(jié)構(gòu)形式的選擇,彈性元件,減振元件,橫向穩(wěn)定器);2)懸架主要參數(shù)的確定(懸架的空間幾何參數(shù),懸架的彈性特性和工作行程,懸架的工作行

11、程)3)螺旋彈簧的設(shè)計(螺旋彈簧的剛度,直徑等,相關(guān)強(qiáng)度校核)4)減振器參數(shù)的設(shè)計(相對阻尼系數(shù),減振器阻尼系數(shù)的確定,減振器最大卸荷力的確定,減振器工作缸直徑D的確定)5)橫向穩(wěn)定桿的設(shè)計6)關(guān)鍵零部件有限元分析。產(chǎn)品展示:前懸架總成后懸架總成總成第一章 懸架分析選型1.1懸架結(jié)構(gòu)方案選擇1.1.1 設(shè)計對象車型參數(shù)懸架設(shè)計可以大致分為結(jié)構(gòu)型式及主要參數(shù)選擇和詳細(xì)設(shè)計兩個階段,有時還要反復(fù)交叉進(jìn)行。由于懸架的參數(shù)影響到許多整車特性,并且涉及其他總成的布置,因而一般要與總布置共同配合確定。本車設(shè)計車型為比亞迪ET電動汽車,相關(guān)原始參數(shù)如下:本設(shè)計對象車型為 比亞迪 ET純電動汽車總裝備質(zhì)量14

12、70kg,輪胎:205/60R17;輪輞:驅(qū)動形式為4輪輪轂電機(jī)電動機(jī)驅(qū)動,永磁同步電動機(jī)額定功率4×25KW,最大轉(zhuǎn)速5500r/min,最大轉(zhuǎn)距400N.m/2500r/min,通過IGBT逆變器和DPS電子控制器進(jìn)行控制。4輪輪轂驅(qū)動模式構(gòu)成4×4全輪驅(qū)動。1.1.2 獨(dú)立懸架與非獨(dú)立懸架結(jié)構(gòu)形式的選擇為適應(yīng)不同車型和不同類型車橋的需要,懸架有不同的結(jié)構(gòu)型式,主要有獨(dú)立懸架與非獨(dú)立懸架。獨(dú)立懸架允許前輪有大的跳動空間,有利于轉(zhuǎn)向,便于選擇軟的彈簧元件使平順性得到改善,同時獨(dú)立懸架非簧載質(zhì)量小,可提高汽車車輪的附著性,且轎車對乘坐舒適性要求較高,故選擇獨(dú)立懸架。1.1.

13、3 懸架具體結(jié)構(gòu)形式的選擇麥弗遜式獨(dú)立懸架是獨(dú)立懸架中的一種,是一種減振器作滑動支柱并與下控制臂鉸接組成的一種懸架形式,與其它懸架系統(tǒng)相比,結(jié)構(gòu)簡單、性能好、布置緊湊,占用空間少。本次設(shè)計的車型為比亞迪ET,采用麥佛遜式懸架。1.1.4 彈性元件選擇彈性元件是懸架的最主要部件,因?yàn)閼壹茏罡镜淖饔檬菧p緩地面不平度對車身造成的沖擊,即將短暫的大加速度沖擊化解為相對緩慢的小加速度沖擊。彈性元件主要有鋼板彈簧、螺旋彈簧、扭桿彈簧、空氣彈簧等常用類型。除了板彈簧自身有減振作用外,配備其它種類彈性元件的懸架必須配備減振元件,使已經(jīng)發(fā)生振動的汽車盡快靜止。鋼板彈簧是汽車最早使用的彈性元件,由于存在諸多設(shè)計

14、不足之處,現(xiàn)逐步被其它種類彈性元件所取代,本次設(shè)計選擇螺旋彈簧。1.1.5 減振元件選擇減振元件主要起減振作用。為加速車架和車身振動的衰減,以改善汽車的行駛平順性,在大多數(shù)汽車的懸架系統(tǒng)內(nèi)都裝有減振器。減振器和彈性元件是并聯(lián)安裝的。汽車懸架系統(tǒng)中廣泛采用液力減振器。液力減振器的作用原理是當(dāng)車架與車橋作往復(fù)相對運(yùn)動時,而減振器中的活塞在缸筒內(nèi)也作往復(fù)運(yùn)動,則減振器殼體內(nèi)的油液便反復(fù)地從一個內(nèi)腔通過一些窄小的孔隙流入另一內(nèi)腔。此時,孔壁與油液間的摩擦及液體分子內(nèi)摩擦便形成對振動的阻尼力,使車身和車架的振動能量轉(zhuǎn)化為熱能,而被油液和減振器殼體所吸收,然后散到大氣中。本次設(shè)計采用選擇雙筒式液力減振器。

15、1.2傳力構(gòu)件及導(dǎo)向機(jī)構(gòu)車輪相對于車架和車身跳動時,車輪(特別是轉(zhuǎn)向輪)的運(yùn)動軌跡應(yīng)符合一定的要求,否則對汽車某些行駛性能(特別是操縱穩(wěn)定性)有不利的影響。因此,懸架中某些傳力構(gòu)件同時還承擔(dān)著使車輪按一定軌跡相對于車架和車身跳動的任務(wù),因而這些傳力構(gòu)件還起導(dǎo)向作用,故稱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。對前輪導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的要求:(1)懸架上載荷變化時,保證輪距變化不超過+4.0mm,輪距變化大會引起輪胎早期磨損;(2)懸架上載荷變化時,前輪定位參數(shù)要有合理的變化特性,車輪不應(yīng)產(chǎn)生縱向加速度;(3)汽車轉(zhuǎn)彎行駛時,應(yīng)使車身側(cè)傾角小。在0.4g側(cè)向加速度作用下,車身側(cè)傾角6-7度。并使車輪與車身的傾斜同向,以增強(qiáng)不足轉(zhuǎn)向效應(yīng)

16、。(4)制動時,應(yīng)使車身有抗前俯作用;加速時,有抗后仰作用。(5)具有足夠的疲勞強(qiáng)度和壽命,可靠地傳遞除垂直力以外的各種力和力矩。1.3橫向穩(wěn)定器在多數(shù)的轎車和客車上,為防止車身在轉(zhuǎn)向行駛等情況下發(fā)生過大的橫向傾斜,在懸架中還設(shè)有輔助彈性元件橫向穩(wěn)定器。橫向穩(wěn)定器實(shí)際是一根近似U型的桿件,兩個端頭與車輪剛性連接,用來防止車身產(chǎn)生過大側(cè)傾。其原理是當(dāng)一側(cè)車輪相對車身位移比另外一側(cè)位移大時,穩(wěn)定桿承受扭矩,由其自身剛性限制這種傾斜,特別是前輪,可有效防止因一側(cè)車輪遇障礙物時,限制該側(cè)車輪跳動幅度。1.4 下擺臂類型選擇麥弗遜懸掛通常由兩個基本部分組成:支柱式減振器和A(或L型)字型托臂,整個車體的

17、重量和汽車在運(yùn)動時車輪承受的所有沖擊就靠這兩個部件承擔(dān)。下擺臂主要受的三個力:1.剎車時的縱向力;2.轉(zhuǎn)彎時的側(cè)向力;3.顛簸時的垂直力。結(jié)合本次設(shè)計的目的,考慮到汽車需要原地旋轉(zhuǎn),為了防止轉(zhuǎn)向車輪與下擺臂發(fā)生干涉,故選取L型托臂。第二章 懸架主要參數(shù)確定2.1懸架撓度計算對于大多數(shù)汽車而言,其懸掛質(zhì)量分配系數(shù)=0.81.2,因而可以近似地認(rèn)為=1,即前后橋上方車身部分的集中質(zhì)量的垂直振動是相互獨(dú)立的,并用偏頻,表示各自的自由振動頻率,偏頻越小,則汽車的平順性越好。一般對于鋼制彈簧的轎車,約為11.3Hz(6080次/min),約為1.171.5Hz(7090次/min),非常接近人體步行時的

18、自然頻率。 2.1.1懸架靜撓度的計算 懸架靜撓度是指汽車滿載靜止時懸架上的載荷與此時懸架剛度之比,即。汽車懸架的振動系統(tǒng)的固有頻率,是影響汽車平順性的主要參數(shù)之一。而汽車部分車身固有率(偏頻)可用下式表示: (2-1)式中 C s汽車前懸架剛度,N/mm; m s汽車前懸架簧上質(zhì)量,kg;n汽車前懸架偏頻,Hz而汽車懸架的靜撓度可用下式表示: (2-2)由這兩式可得出: (2-3)設(shè)計時取前懸架的偏頻根據(jù)公式(2-3)可以計算出前懸架的靜撓度為:=25/n2=173.6mm在選取前后懸架的靜撓度值和時,應(yīng)當(dāng)使其接近,并希望后懸架的靜撓度比前懸架的靜撓度小些,這樣有利于防止車身產(chǎn)生較大的縱向角

19、振動,推薦為:故后懸架靜撓度?。?.1.2 懸架動撓度計算 懸架的動撓度是指從滿載經(jīng)平衡位置開始懸架壓縮到結(jié)構(gòu)允許的最大變形(通常指緩沖塊壓縮到其自由高度的1/2 或2/3)時,車輪中心相對車架(或車身)的垂直位移。要求懸架應(yīng)有足度,以防止在壞路面上行駛時經(jīng)常碰到緩沖塊。對乘用車,取7090mm;對客車,取5080mm;對貨車,取6090mm。本次設(shè)計取懸架動撓度為80mm。為了得到良好的平順性,因當(dāng)采用較軟的懸架以降低偏頻,但軟的懸架在一定載荷下其變形量也大,對于一般轎車而言,懸架總工作行程(靜擾度與動擾度之和)應(yīng)當(dāng)不小于160mm。對于前懸架:因?yàn)椋?故設(shè)計合理對于后懸架:因?yàn)椋?故設(shè)計合

20、理2.1.3 懸架剛度計算已知:已知整車裝備質(zhì)量:m =1470kg,參考本次設(shè)計車型,取簧上質(zhì)量為1400kg;取簧下質(zhì)量為70kg,則由表2-1軸荷分配圖知:滿載前軸單輪軸荷取55%:(滿載時車上5名成員,60kg/名)。表2-1軸荷分配表前懸架剛度: 后懸架剛度:第三章 彈性元件設(shè)計3.1 螺旋彈簧的剛度由于存在懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的關(guān)系,懸架剛度C與彈簧剛度是不相等的,其區(qū)別在于懸架剛度C是指車輪處單位撓度所需的力;而彈簧剛度僅指彈簧本身單位撓度所需的力。但兩者可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式(懸架剛度=彈簧剛度/杠桿比的平方)進(jìn)行轉(zhuǎn)換,杠桿比的取值范圍為(01),本設(shè)計中取為1,使彈簧剛度的校核值為最大值。故

21、:3.2 計算螺旋彈簧的直徑根據(jù)公式(3-1)可以計算: (3-1)式中 i彈簧有效工作圈數(shù),先取8 G彈簧材料的剪切彈性模量,取 Mpa 彈簧中徑,取110mm可得 初確定螺旋彈簧直徑為,彈簧外徑D=123mm,彈簧有效工作圈數(shù)n=83.3 螺旋彈簧校核3.3.1 螺旋彈簧剛度校核 彈簧剛度的計算公式為: (3-2)代入數(shù)據(jù)計算可得彈簧剛度為:所以彈簧選擇符合剛度要求。3.3.2 彈簧表面剪切應(yīng)力校核彈簧在壓縮時其工作方式與扭桿類似,都是靠材料的剪切變形吸收能量,彈簧鋼絲表面的剪應(yīng)力為: (3-3)式中 C彈簧指數(shù)(旋繞比), 曲度系數(shù),為考慮簧圈曲率對強(qiáng)度影響的系數(shù), P彈簧軸向載荷已知=

22、110mm,d=13mm,可以算出彈簧指數(shù)C和曲度系數(shù):P=則彈簧表面剪切應(yīng)力為:=0.63=0.63×1000Mpa,因?yàn)?lt;,所以彈簧滿足要求。綜上可以最終選定彈簧的參數(shù)為:彈簧鋼絲直徑d=13mm,彈簧外徑D=123mm,彈簧有效工作圈數(shù)n=8。第四章 減振器設(shè)計4.1 減振器結(jié)構(gòu)類型的選擇減振器作為阻尼元件是懸架的重要組成元件之一,其作用是迅速衰減汽車振動,改善汽車行駛平順性,增強(qiáng)車輪與路面附著性能,減少汽車因慣性力引起的車身傾角變化,提高汽車操縱性和穩(wěn)定性。另外減振器能夠降低車身部分動載荷,延長汽車使用壽命。減振器大體上可以分為兩大類,即摩擦式減振器和液力減振器。目前汽

23、車上使用的減振器主要是筒式液力減振器,筒式減振器最常用的三種結(jié)構(gòu)型式包括:雙筒式、單筒充氣式和雙筒充氣式,本次設(shè)計為雙筒充氣式減振器。雙筒充氣式減振器的優(yōu)點(diǎn)有:在小振幅時閥的響應(yīng)也比較敏感;改善了壞路上的阻尼特性;提高了行駛平順性;氣壓損失時,仍可發(fā)揮減振功能;與單筒充氣式減振器相比,占用軸向尺寸小,由于沒有浮動活塞,摩擦也較小。圖4-3 雙筒充氣式減振器用于麥克弗遜懸架時的結(jié)構(gòu)圖1六方;2蓋板;3導(dǎo)向座;4貯油缸筒;5補(bǔ)償腔;6活塞桿;7彈簧托架;8限位塊;9壓縮閥;10密封環(huán);11閥片;12活塞緊固螺母;13活塞桿小端;14底閥4.2 減振器參數(shù)的設(shè)計4.2.1 相對阻尼系數(shù)相對阻尼系數(shù)的

24、物理意義是:減振器的阻尼作用在與不同剛度C和不同簧上質(zhì)量的懸架系統(tǒng)匹配時,會產(chǎn)生不同的阻尼效果。值大,振動能迅速衰減,同時又能將較大的路面沖擊力傳到車身;值小則反之,通常情況下,將壓縮行程時的相對阻尼系數(shù)取小些,伸張行程時的相對阻尼系數(shù)取得大些,兩者之間保持=(0.25-0.50)的關(guān)系。 設(shè)計時,先選取與的平均值。相對無摩擦的彈性元件懸架,取=0.25-0.35;對有內(nèi)摩擦的彈性元件懸架,值取的小些,為避免懸架碰撞車架,取=0.5 取=0.3,則有:,計算得:=0.4,=0.24.2.2 減振器阻尼系數(shù)的確定減振器阻尼系數(shù)。因懸架系統(tǒng)固有頻率,所以理論上。實(shí)際上,應(yīng)根據(jù)減振器的布置特點(diǎn)確定減

25、振器的阻尼系數(shù)。根據(jù)下圖的安裝形式,則阻尼系數(shù)為:圖 4-4 減振器布置簡圖根據(jù)公式,可得出:滿載時計算前懸剛度代入數(shù)據(jù)得:=6.3Hz,取,按滿載計算有:簧上質(zhì)量kg,代入數(shù)據(jù)得減振器的阻尼系數(shù)為:4.2.3 減振器最大卸荷力的確定 為減小傳到車身上的沖擊力,當(dāng)減振器活塞振動速度達(dá)到一定值時,減振器打開卸荷閥。此時的活塞速度稱為卸荷速度,按上圖安裝形式時有:式中,為卸荷速度,一般為0.150.3m/s,A為車身振幅,?。粸閼壹苷駝庸逃蓄l率。代入數(shù)據(jù)計算得卸荷速度為:符合在0.150.3m/s之間范圍要求。根據(jù)伸張行程最大卸荷力公式:式中,c是沖擊載荷系數(shù),取c=1.5;代入數(shù)據(jù)可得最大卸荷力

26、為:4.2.4 減振器工作缸直徑D的確定 根據(jù)伸張行程的最大卸荷力計算工作缸直徑D為: (4-1)其中,工作缸最大壓力,在3Mpa4Mpa,取=3Mpa; 連桿直徑與工作缸直徑比值,=0.40.5,取=0.4。代入公式(4-1)計算得工作缸直徑D為: 減振器的工作缸直徑D有20mm,30mm,40mm,45mm,50mm,65mm,等幾種。選取時按照標(biāo)準(zhǔn)選用,按下表選擇。表 4-1工作缸直徑D基長L貯油直徑吊環(huán)直徑吊環(huán)直徑寬度B活塞行程S30110 (120)44 (47)2924230、240、250、260、270、28040140 (150)54 3932120、130、140、150、

27、270、28050170 (180)70 (75)4740120、130、140、150、160、170、180652102106250120、130、140、150、160、170、180、190所以選擇工作缸直徑D=30mm的減振器,對照上表選擇相關(guān)參數(shù):考慮到需要減少導(dǎo)向套上的橫向力以及整個懸架的布置空間要求,選取活塞行程S=240mm,基長L=110mm,則:(最小行程)(最大行程)取貯油缸直徑=44mm,壁厚取2mm。4.3 橫向穩(wěn)定桿的設(shè)計4.3.1 橫向穩(wěn)定桿的作用 橫向穩(wěn)定桿是一根擁有一定剛度的扭桿彈簧,它和左右懸掛的下托臂或減震器滑柱相連。當(dāng)左右懸掛都處于顛簸路面時,兩邊的懸

28、掛同時上下運(yùn)動,穩(wěn)定桿不發(fā)生扭轉(zhuǎn),當(dāng)車輛在轉(zhuǎn)彎時,由于外側(cè)懸掛承受的力量較大,車身發(fā)生一定得側(cè)傾。此時外側(cè)懸掛收縮,內(nèi)側(cè)懸掛舒張,那么橫向穩(wěn)定桿就會發(fā)生扭轉(zhuǎn),產(chǎn)生一定的彈力,阻止車輛側(cè)傾。從而提高車輛行駛穩(wěn)定性。4.3.2 橫向穩(wěn)定桿參數(shù)的選擇 橫向穩(wěn)定桿的主要參數(shù)由懸架的空間布置尺寸來定,具體尺寸如下:桿的直徑d=20mm,桿長L=1200mm,圓角半徑R=26mm。圖 4-5 橫向穩(wěn)定桿第五章 麥弗遜式獨(dú)立懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計5.1導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的布置參數(shù)5.1.1麥弗遜式獨(dú)立懸架的側(cè)傾中心 麥弗遜式獨(dú)立懸架的側(cè)傾中心由如圖5-1所示方式得出。從懸架與車身的固定連接點(diǎn)E作活塞桿運(yùn)動方向的垂直線并將下

29、橫臂線延長。兩條線的交點(diǎn)即為極點(diǎn)P。將P點(diǎn)與車輪接地點(diǎn)N的連線交在汽車軸線上,交點(diǎn)W即為側(cè)傾中心。圖5-1 麥弗遜式獨(dú)立懸架側(cè)傾中心的確定各數(shù)據(jù)為:, ,d=300mm, 麥弗遜式獨(dú)立懸架側(cè)傾中心的高度為 (5-1)式中 代入公式(5-1)得前懸架的側(cè)傾中心高度受到允許的輪距變化限制,并且?guī)缀醪豢赡艹^150mm。 此外,在前輪前驅(qū)的汽車上,由于前橋軸荷大,且為驅(qū)動橋,故因盡可能使前輪輪荷變 化小。因此,在獨(dú)立懸架中,側(cè)傾中心高度為: 前懸0120mm,后懸80150mm。此次設(shè)計的前懸側(cè)傾中心高度為66mm,因而設(shè)計符合要求。5.2 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)受力分析圖 5-2 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)受力圖分析麥佛遜式獨(dú)立

30、懸架受力簡圖(圖 5-2):作用在導(dǎo)向套上的橫向力得: 式中,F1 前輪上的靜載荷F1' 減去前軸簧下質(zhì)量的1/2。橫向力 越大,則作用在導(dǎo)向套上的摩擦力越大(為摩擦因數(shù)),這對汽車平順性有不良影響。為了減小摩擦力,在導(dǎo)向套和活塞表面應(yīng)用了減摩材料和特殊工藝。由上式可知,為了減小,要求尺寸c+b 越大越好,或者減小尺寸a。增大c+b使懸架占用空間增加,在布置上有困難;若采用增加減振器軸線傾斜度的方法,可達(dá)到減小a 的目的,但也存在布置困難的問題。為此,在保持減振器軸線不變的條件下,常將圖中的G 點(diǎn)外伸至車輪內(nèi)部,既可以達(dá)到縮短尺寸a 的目的,又可以獲得小、較小的甚至是負(fù)的主銷偏移距,提

31、高制動穩(wěn)定性能。移動G 點(diǎn)后的主銷軸線不再與減振器軸線重合。本次設(shè)計在滿足設(shè)計對象車型的布置空間前提下通過外伸G點(diǎn)至車輪內(nèi)部達(dá)到減少橫向力的效果。5.3 下橫臂軸線布置方式的選擇 麥弗遜式獨(dú)立懸架的下橫臂軸線與主銷后傾角的匹配,影響汽車的縱傾穩(wěn)定性。如圖5-3所示。其中O 點(diǎn)為汽車縱向平面內(nèi)懸架相對于車身跳動的運(yùn)動瞬心。當(dāng)下橫臂的抗俯角- 等于靜平衡位置的主銷后傾角 時,下橫臂軸線正好與主銷軸線垂直,運(yùn)動瞬心交于無窮遠(yuǎn)處,主銷軸線在懸架跳動時作平動。因此, 值保持不變。當(dāng)- 與 的匹配使運(yùn)動瞬心O 交于前輪后方時,在懸架壓縮行程, 角有增大的趨勢。當(dāng)- 與 的匹配使運(yùn)動瞬心O 交于前輪前方時,

32、在懸架壓縮行程, 角有減小的趨勢。為了減少汽車制動時的縱傾,一般希望在懸架壓縮行程主銷后傾角 有增加的趨勢。因此,在設(shè)計麥弗遜式獨(dú)立懸架時,應(yīng)該選擇參數(shù) 能使運(yùn)動瞬心O 交于前輪后方。圖5-3 角變化示意圖本次設(shè)計的麥佛遜式獨(dú)立懸架下橫臂軸線布置方式如下:圖 5-4 麥佛遜式獨(dú)立懸架下橫臂軸線布置圖5.4 下橫擺臂主要參數(shù)下圖為某乘用車采用的麥弗遜式前懸架的實(shí)測參數(shù)為輸入數(shù)據(jù)的計算結(jié)果。圖中的幾組曲線是下橫臂L 取不同值時的懸架運(yùn)動特性。由圖可以看出,下橫臂越長, By 曲線越平緩,即車輪跳動時輪距變化越小,有利于提高輪胎壽命。主銷內(nèi)傾角 、車輪外傾角和主銷后傾角 曲線的變化規(guī)律也都與y B 類似,說明擺臂越長,前輪定位角度的變化越小,將有利于提高汽車的操縱穩(wěn)定性。具體設(shè)計時,在滿足布置要求的前提下,應(yīng)盡量加長橫臂長度。圖5-5 麥弗遜式獨(dú)立懸架運(yùn)動特性本次設(shè)計的下橫臂長度參數(shù)如下圖所示:圖 5-6 下橫臂第六章 論文總結(jié)本次設(shè)計主要內(nèi)容有:(1)汽車的操縱穩(wěn)定性在汽車性能中的重要地位及研究歷史、現(xiàn)狀。(2)CATIA軟件的建模仿真。 (3)依據(jù)本文選用的樣車比亞迪ET,通過分析計算,

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