混凝土結構后錨固技術規(guī)程1

1、混凝土結構后錨固技術規(guī)程JGJ 14520041 總則 1.0.1 為使混凝土結構后錨固連接設計與施工做到技術先進、安全可靠、經濟合理，制定本規(guī)程。 1.0.2 本規(guī)程適用于被連接件以及普通混凝土為基材的后錨固連接的設計、施工及驗收；不適用以砌體或輕混凝土為基材的錨固。 1.0.3 后錨固連接設計應考慮被連接結構的類型（結構構件與非結構構件）、錨栓受力情況（受拉、受壓、受彎、受剪，及其組合）、荷載類型及錨固連接的安全等級（重要與一般）等因素的綜合影響。 1.0.4 后錨固連接的設計、施工及驗收，除滿足本規(guī)程的規(guī)定外，尚應符合國家現(xiàn)行有關強制性標準的規(guī)定。3 材 料 31混凝土基材 3.1.1

2、混凝土基材應堅實，且具有較大體量，能承擔對被連接件的錨固和全部附加荷載。 3.1.2 風化混凝土、嚴重裂損混凝土、不密實混凝土、結構抹灰層、裝飾層等，均不得作為錨固基材。 3.1.3 基材混凝土強度等級不應低于C20?；幕炷翉姸戎笜思皬椥阅Ａ咳≈祽鶕?jù)現(xiàn)場實測結果按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010確定。 3.2 錨 栓 3.2.1 混凝土結構所用錨栓的材質可為碳素鋼、不銹鋼或合金鋼，應根據(jù)環(huán)境條件的差異及耐久性要求的不同，選用相應的品種。錨栓的性能應符合現(xiàn)行行業(yè)標準混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓JGl60的相關規(guī)定。 3.2.2 碳素鋼和合金鋼錨栓的性能等級應按所用鋼材的抗拉強

3、度標準值fstk及屈強比fyk/fstk確定，相應的性能指標應按表3.2.2采用。 表3.2.2 碳素鋼及合金鋼錨栓的性能指標 性 能 等 級3.64.64.85.65.86.88.8抗拉強度標準值fstk（Mpa)300 400 500600800屈服強度標準值fyk或fs0.2k（Mpa)180240320300400480640伸長率5()2522142010812注：性能等級3.6表示： fstk=300Mpa, fyk/ fstk=0.6 3.2.3 不銹鋼錨栓的性能等級應按所用鋼材的抗拉強度標準值fstk及屈服強度標準值fyk確定，相應的性能指標應按表3.2.3采用。 表 3.2.

4、3 不銹鋼（奧氏體A1、A2、A4）錨栓的性能指標性能等級螺紋直徑（mm)抗拉強度標準值fstk（Mpa)屈服強度標準值fyk （Mpa)伸長值50395002100.6d70 207004500.4d80 208006000.3d注：錨栓伸長量按GB3098.686標準7.1.3條方法測定。 3.2.4 化學植筋的鋼筋及螺桿，應采用HRB400級和HRB335級帶肋鋼筋及Q235和Q345鋼螺桿。鋼筋的強度指標按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010規(guī)定采用。 3.2.5 錨栓彈性模量可取20105MPa。 33 錨固膠 3.3.1 化學植筋所用錨固膠的錨固性能應通過專門的試驗確定。對

5、獲準使用的錨固膠，除說明書規(guī)定可以摻入定量的摻和劑(填料)外，現(xiàn)場施工中不宜隨意增添摻料。 3.3.2 錨固膠按使用形態(tài)的不同分為管裝式、機械注入式和現(xiàn)場配制式，應根據(jù)使用對象的特征和現(xiàn)場條件合理選用。 4 設計基本規(guī)定4.1錨栓分類及適用范圍4.1.1 錨栓按工作原理及構造的不同可分為膨脹型錨栓、擴孔型錨栓、化學植筋及其他類型錨栓。各類錨栓的選用除考慮錨栓本身性能差異外，尚應考慮基材性狀、錨固連接的受力性質、被連接結構類型、有無抗震設防要求等因素的綜合影響。4.1.2 膨脹型錨栓、擴孔型錨栓、化學植筋可用作非結構構件的后錨固連接，也可用作受壓、中心受剪(c10hef)、壓剪組合之結構構件的后

6、錨固連接。各類錨栓的特許適用和限定范圍，應滿足本規(guī)程4 .1.3條4.1.4條有關規(guī)定。 注：非結構構件包括建筑非結構構件(如圍護外墻、隔墻、幕墻、吊頂、廣告牌、儲物柜架等)及建筑附屬機電設備的支架(如電梯，照明和應急電源，通信設備，管道系統(tǒng)，采暖和空調系統(tǒng)煙火監(jiān)測和消防系統(tǒng)，公用天線等)等。 4.1.3膨脹型錨栓和擴孔型錨栓不得用于受拉、邊緣受剪【c10hef)、拉剪復合受力的結構構件及生命線工程非結構構件的后錨固連接。 4.1.4 滿足錨固深度要求的化學植筋及螺桿，可應用于抗震設防烈度不大于8度之受拉、邊緣受剪、拉剪復合受力之結構構件及非結構構件的后錨固連接。 4.2 錨固設計原則 4.2

7、.1 本規(guī)程采用以試驗研究數(shù)據(jù)和工程經驗為依據(jù)，以分項系數(shù)為表達形式的極限狀態(tài)設計方法。 4.2.2 后錨固連接設計所采用的設計使用年限應與整個被連接結構的設計使用年限一致。 4.2.3 根據(jù)錨固連接破壞后果的嚴重程度，后錨固連接劃分為二個安全等級?；炷两Y構后錨固連接設計，應按表4.2.3的規(guī)定，采用相應的安全等級，但不應低于被連接結構的安全等級 表4.2.3錨固連接安全等級 安全等級 破壞后果 錨固類型 一級 二級 很嚴重 嚴重 重要的錨固 一般的錨固 4.2.5 后錨固連接設計，應根據(jù)被連接結構類型、錨固連接受力性質及錨栓類型的不同，對其破壞型態(tài)加以控制。對受拉、邊緣受剪、拉剪組合之結構

8、構件及生命線工程非結構構件的錨固連接，應控制為錨栓或植筋鋼材破壞，不應控制為混凝土基材破壞；對于膨脹型錨栓及擴孔型錨栓錨固連接，不應發(fā)生整體拔出破壞，不宜產生錨桿穿出破壞；對于滿足錨固深度要求的化學植筋及長螺桿，不應產生混凝土基材破壞及拔出破壞(包括沿膠筋界面破壞和膠混界面破壞 ）。 4.2.6 混凝土結構后錨固連接承載力分項系數(shù)R ，應根據(jù)錨固連接破壞類型及被連接結構類型的不同，按表4. 2 .6采用。當有充分試驗依據(jù)和可靠使用經驗，并經國家指定的機構技術認證許可后，其值可做適當調整。 表4.2.6 錨固承載力分項系數(shù)R 項次符號 被連接結構類型錨固破壞類型 結構構件 非結構構件1Rc,N混

9、凝土椎體受拉破壞 3.0 2.152Rc,V混凝土楔形體受剪破壞 2.5 1.83Rp錨栓穿出破壞 3.0 2.154Rsp混凝土劈裂破壞 3.0 2.155Rcp混凝土剪撬破壞 2.5 1.86Rs,N錨栓鋼材受拉破壞1.3fstk/fyk1.551.2fstk/fyk 1.47Rs,v錨栓鋼材受拉破壞1.3fstk/fyk 1.4(fstk800Mpa且fyk/fstk 0.81.2fstk/fyk 1.25(fstk800Mpa且fyk/fstk 0.8 4.2.7未經有資質的技術鑒定或設計許可，不得改變后錨固連接的用途和使用環(huán)境。 5 錨固連接內力分析 5.1 一般規(guī)定 5.1.1 錨

10、栓內力宜按下列基本假定進行計算： 1 被連接件與基材結合面受力變形后仍保持為平面，錨板出平面剛度較大，其彎曲變形忽略不計； 2 錨栓本身不傳遞壓力(化學植筋除外).錨固連接的壓力應通過被連接件的錨板直接傳給混凝土基材： 。 3 群錨錨栓內力按彈性理論計算。當錨固破壞為錨栓或植 筋鋼材破壞，且為低強(5.8級)鋼材時，可考慮塑性應力重分布，按彈塑性理論計算。 5.1.2. 當式(5.1.2)成立時，錨固區(qū)基材可判定為非開裂混凝土，否則宜判定為開裂混凝土，并按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010計算其裂縫寬度 L+R0 (5.1.2) 式中L外荷載(包括錨栓荷載)及預應力在基材結構錨固區(qū)混

11、凝土中所產生的應力標準值，拉為正，壓為負； R 由于混凝土收縮、溫度變化及支座位移等在錨固區(qū)混凝土中所產生的拉應力標準值，若不進行精確計算，可近似取R=3MPa。 5.2群錨受拉內力計算 5.2.1軸心拉力作用下(圖5.2.1)，各錨栓所承受的拉力沒計 值應按下式計算： Nsd=Nn (52.1) 式中Nsd錨栓所承受的拉力設計值； N總拉力設計值 n群錨錨栓個數(shù)5.3群錨受剪內力計算 5.3 群錨受剪內力計算 5.3.1 群錨在剪切荷載V或扭矩T作用下，錨栓所承受的剪 力，應根據(jù)被連接件錨板孔徑df，與錨栓直徑d的適配情況，錨栓與混凝土基材邊緣的距離c值大小等，分別按下列規(guī)定確定： 1 錨板

12、鉆孔與錨桿之間的空隙=df-d或鉆孔與套筒之間的空隙(穿透式安裝情況)=df-dnom小于或等于表5.3.1的允許值【 】，且邊距c10hef時，所有錨栓均勻分攤剪切荷載。 表5.3.1 被連接件孔徑、孔隙規(guī)定（mm）錨栓d或dnom6810121416182022242730錨板孔徑df7912141618202224263033最大間隙【 】112222222233 3 當部分錨栓的錨板孔沿剪切荷載方向為長槽孔時，可不考慮這些錨栓承受剪力（圖5.3.1-3）6 承載能力極限狀態(tài)計算 6.1 受拉承載力計算62受剪承載力計算 6.2.1錨固受剪承載力應按表621規(guī)定計算： 7 錨固抗震設計

13、7.0.1 有抗震設防要求的錨固連接所用之錨栓，應選用化學植筋和能防止膨脹片松弛的擴孔型錨栓或扭矩控制式膨脹型錨栓，不應選用錐體與套筒分離的位移控制式膨脹型錨栓。 7.0.2 抗震設計錨栓布置，除應遵守本規(guī)程第8章有關規(guī)定外，宜布置在構件的受壓區(qū)、非開裂區(qū)，不應布置在素混凝土區(qū)；對于高烈度區(qū)一級抗震之重要結構構件的錨固連接，宜布置在有縱橫鋼筋環(huán)繞的區(qū)域。 7.0.3 抗震錨固連接錨栓的最小有效錨固深度宜滿足表7.0.3的規(guī)定，當有充分試驗依據(jù)及可靠工程經驗并經國家指定機構認證許可時可不受其限制。8 構造措施9 錨固施工及驗收 9.1基本要求 9.1.1錨栓的類別和規(guī)格應符合設計要求，應有該產品

14、制造商提供的產品合格證書和使用說明書，且應根據(jù)相關產品標準的有關規(guī)定進行施工和驗收。 9.1.2錨栓安裝時，錨固區(qū)基材應符合下列要求： 1混凝土強度應滿足設計要求，否則應修訂錨固參數(shù)； 2表面應堅實、平整，不應有起砂、起殼、蜂窩、麻面、 油污等影響錨固承載力的現(xiàn)象； 3若設計無說明，在錨固深度的范圍內應基本干燥。 9.1.3錨栓安裝方法及工具應符合該產品安裝說明書的要求。 9.3.4 化學植筋的安裝應根據(jù)錨固膠施用形態(tài)(管裝式、機械注入式、現(xiàn)場配制式)和方向(向上、向下、水平)的不同采用相應的方法?；瘜W植筋的焊接，應考慮焊接高溫對膠的不良影響，采取有效的降溫措施，離開基面的鋼筋預留長度應不小于

15、20d，且不小于20mm。 9.3.5 化學植筋置入錨孔后，在固化完成之前，應按照廠家所提供的養(yǎng)生條件進行固化養(yǎng)生，固化期間禁止擾動。 9.3.6 后錨固連接施工質量應符合設計要求和產品說明書的規(guī)定，當設計無具體要求時，應符合表9.3.6對要求。 表9.3.6 錨固質量要求錨栓種類預緊力錨固深度（mm）膨脹位移（mm）扭矩控制式膨脹型錨栓150，+5扭矩控制式擴孔型錨栓150，+5位移控制式膨脹型錨栓150，+50，+2 9.4 錨固質量檢查與驗收 9.4.1 錨固質量檢查應包括下述內容： 1 文件資料檢查； 2 錨栓、錨固膠的類別、規(guī)格是否符合設計和標準要求； 3 錨栓的位置是否符合設計要求

16、； 4 基材混凝土強度是否符合設計要求； 5 錨孔質量檢查； 6 錨固質量； 7 群錨縱橫排列應符合規(guī)定，安裝后的錨栓外觀應整齊潔凈； 8 按附錄A對錨栓的實際抗拔力進行抽樣檢驗。 9.4.2文件資料檢查應包括：設計施工圖紙及相關文件、錨固膠的出廠質量保證書(或檢驗證明，其中應有主要組成及性能指標，生產日期，產品標準號等等)、錨桿的質量合格證書(含鋼號、尺寸規(guī)格等等)、施工工藝記錄及操作規(guī)程和施工自檢人員的檢查結果等文件。 9.4.3錨孔質量檢查應包括下述內容： 1錨孔的位置、直徑、孔深和垂直度，當采用預擴孔擴孔型錨栓時，尚應檢查擴孔部分的直徑和深度； 2錨孔的清孔情況； 3錨孔周圍混凝土是否

17、存在缺陷，是否已基本干燥，環(huán)境溫度是否符合要求； 4鉆孔是否傷及鋼筋。9.4.4 錨固質量的檢查應符合下列要求： 1 對于化學植筋應對照施工圖檢查植筋位置、尺寸、垂直(水平)度及膠漿外觀固化情況等；用鐵釘刻劃檢查膠漿固化程度，以手拔搖方式初步檢驗被連接件是否錨牢錨實等。 2 膨脹型錨栓和擴孔型錨栓應按設計或產品安裝說明書的要求檢查錨固深度、預緊力控制、膨脹位移控制等。9.4.5錨固工程驗收，應提供下列文件和記錄： 1設計變更； 2錨栓的質量合格證書、產品安裝(使用)說明書和進場后的復驗報告； 3錨固安裝工程施工記錄； 4錨固工程質量檢查記錄； 5錨栓抗拔力現(xiàn)場抽檢報告； 6分項工程質量評定記錄

18、； 7工程重大問題處理記錄； 8竣工圖及其他有關文件記錄。附錄A 錨固承載力現(xiàn)場檢驗方法 A.1基本規(guī)定 A.1.1混凝土結構后錨固工程質量應進行抗拔承載力的現(xiàn)場檢驗。 A.1.2錨栓抗拔承載力現(xiàn)場檢驗可分為非破壞性檢驗和破壞性檢驗。對于一般結構及非結構構件，可采用非破壞性檢驗； 對于重要結構構件及生命線工程非結構構件，應采用破壞性檢。 A.2試樣選取 A.2.1 錨固抗拔承載力現(xiàn)場非破壞性檢驗可采用隨機抽樣辦法取樣。 A.2.2 同規(guī)格，同型號，基本相同部位的錨栓組成一個檢驗批。抽取數(shù)量按每批錨栓總數(shù)的1。計算，且不少于3根。 A3檢驗設備 A.3.1現(xiàn)場檢驗用的儀器、設備，如拉拔儀、x-y記錄儀、電子荷載位移測量儀等，應定期檢定。 A.3.2加荷設備應能按規(guī)定的速度加荷，測力系統(tǒng)整機誤差不應超過全量程的2。 A.3.3加荷設備應能保證所施加的