水泵水力設(shè)計CHPPT課件

1、主要內(nèi)容主要內(nèi)容軸流泵概述液體在葉輪中的運(yùn)動分析機(jī)翼與葉柵的升力理論葉輪的設(shè)計計算導(dǎo)葉的設(shè)計計算吸水室的設(shè)計計算第1頁/共59頁一、特點 流量大、揚(yáng)程低、比轉(zhuǎn)速高 Q Q：0.3 0.3 70 (m3/s) 70 (m3/s) 當(dāng)Q8(m3/s)Q8(m3/s)時，屬大型軸流泵 H H：1.0 1.0 15(m)15(m) D: 0.2 D: 0.2 5(m)5(m) n ns s:500 :500 16001600 例：南水北調(diào)東線，從長江調(diào)水1000m3/s1000m3/s，3535座泵站，幾乎全部用軸流泵二、結(jié)構(gòu)型式 按葉片的安放角度是否可調(diào)，分為： 固定式葉片軸流泵：葉片固定在輪轂體上

2、（一體結(jié)構(gòu)），角度不可調(diào) 半調(diào)節(jié)葉片軸流泵：停機(jī)拆下葉輪后可調(diào)整葉片的角度 全調(diào)節(jié)葉片軸流泵：借助調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)，在泵運(yùn)行時可自動調(diào)節(jié)葉片角度第2頁/共59頁三、組成 基本部件： 1 1、葉輪 2 2、導(dǎo)葉 3 3、軸 4 4、進(jìn)水喇叭管 5 5、出水彎管 結(jié)構(gòu)劃分： 調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu) 轉(zhuǎn)輪室 輪轂體 擴(kuò)散管 第3頁/共59頁四、葉輪設(shè)計方法 1 1、升力法 以翼型的繞流特性并依據(jù)實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行修正的葉片設(shè)計法，是一半理論、半經(jīng)驗的方法 2 2、圓弧法 利用無限薄的圓弧翼型葉柵代替葉片柵，借助繞流圓弧翼型葉柵的積分方程式的解，來計算葉片。程序簡單、實用 3 3、奇點分布法 采用分布的奇點系列（渦、源、匯）代替

3、葉片第4頁/共59頁一、圓柱層無關(guān)性假定 在葉輪中液體質(zhì)點是在以泵軸線為中心的圓柱面上流動，且相鄰各圓柱面上液體質(zhì)點的運(yùn)動互不相關(guān)。即液體質(zhì)點運(yùn)動的Vr=0.Vr=0. 圓柱面即是流面。 二、直列葉柵 因為無關(guān)性假定，所以，流動可簡化為研究圓柱面上的流動，用drdr截取微小圓柱層，取出后沿母線切開，展為平面，葉片截面（翼型）組成平面直列葉柵。 考慮到翼型等距，所以，可視為平面無限直列葉柵。 這樣，軸流泵內(nèi)的流動，可簡化為研究對應(yīng)幾個圓柱流面的葉柵中的繞翼型的流動。第5頁/共59頁葉柵的主要性能參數(shù)： 1 1、列線柵中翼型對應(yīng)點的連線 2 2、柵軸與列線垂直的直線 3 3、柵距翼型間的距離t t

4、 4 4、稠密度翼弦l l與柵距t t之比 5 5、安放角翼弦與列線的夾角ee 6 6、沖角無窮遠(yuǎn)處來流方向與弦夾角 7 7、葉輪直徑D D，輪轂直徑dhdh第6頁/共59頁三、速度三角形1 1、進(jìn)口速度三角形6011nDu4/)(221hhmdDQv01uv2 2、出口速度三角形uuu12mmmvvv12ugHvTu/2)2/(222Rvu 或：（進(jìn)出口速度三角形可重疊畫在一起） 注意：一般第7頁/共59頁3 3、2212221222uumuumvvuvwwwww 在葉柵計算時，取葉柵前后相對速度W W1 1，W W2 2的平均值W W，作為無窮遠(yuǎn)處來流的速度。221uumumevvuvww

5、tg Vm Vm可用VmVm代替：kvvmm/ 其中：k k為排擠系數(shù)，可按下式計：FfFkeetklfltFsin32132,sin第8頁/共59頁四、徑向平衡理論 由于沿半徑方向上各個流面（基元級）上的流動不是相互獨立的，因此，要建立之間的聯(lián)系。 本章引入如下簡化（假定）： (1) (1) 介質(zhì)的流動是理想的穩(wěn)定流動，與外界沒有熱交換，并略去策略影響。 (2) (2) 圓柱層無關(guān)性假定，即 (3) (3) 流動是軸對稱的，即0rv 由達(dá)朗倍爾原理，作用在流體微元上的壓力與離心力相平衡，則可推得：0/ 該式即為徑向平衡方程（詳細(xì)過程見教科書P.231P.231，還可通過流體運(yùn)動微分方程式來推

6、導(dǎo)，自學(xué)推導(dǎo)過程）。 由于假定了Vr=0,Vr=0,故稱之為簡化的徑向平衡方程，據(jù)此條件的設(shè)計，叫簡化三元設(shè)計。將壓力p p用揚(yáng)程H H表示后，有：rvdrdpu2rvrrvrrHgmud)(dd)(d121dd222第9頁/共59頁五、流型與葉片扭曲規(guī)律 流動參數(shù)沿徑向的分布必須滿足徑向平衡方程，不能任意給定，但滿足這個條件的分布并不是唯一的。流動參數(shù)沿徑向的分布就稱之為流型。 不同流型所對應(yīng)的葉片形狀不同。常用的流型主要有：等環(huán)量級、等反作用度級、變環(huán)量級。constrvu 1 1、等環(huán)量級（自由旋渦級） 等環(huán)量級或稱自由旋渦級，是指環(huán)量（或 ）沿半徑方向不變。 當(dāng)假定各流面上的翼型產(chǎn)生相

7、同的揚(yáng)程，則由前式有：0d)(dd)(d1222rvrrvrmu0drdvmrvu 該結(jié)果也可由無旋運(yùn)動微分方程式中得到（見教科書P235P235，自學(xué)推導(dǎo)過程）。因此，又叫自由旋渦級。第10頁/共59頁 下面討論在等環(huán)量級中各流動參數(shù)沿半徑的變化。這里以平均半徑處（下標(biāo)為avav）的參數(shù)為基礎(chǔ)。1212,uuuuuuvvvwww 故wwu u隨著半徑的增加而減少，說明等環(huán)量級葉片在葉根處彎曲度在，而在輪緣處彎曲度小。 (1) W (1) Wu u沿半徑的變化 在某一半徑r r處，有： 而 , ,且理論揚(yáng)程沿半徑方向不變，則有：gvvrHuuT)(12avuavuavuavuuuuuwrrww

8、rwrvvrvrwr)()()()(const)(12第11頁/共59頁avmmavuavuvvvrrv)()()(1111 故切向速度隨著半徑的增加而減少，軸向速度沿徑向不變。 (2) Vu (2) Vu和VmVm沿半徑的變化 由 （沿半徑方向不變），有： 進(jìn)口處： 出口處：constrvuavmmavuavuvvvrrv)()()(2222第12頁/共59頁avavavuavmumavavavuavmumtgrrvrrvvvtgtgrrvrrvvvtg)()()()()()()()(222222111111 所以，當(dāng)半徑r r增加時，絕對流動角1 1和2 2均增加。 (3) (3) 流動角

9、沿半徑的變化avuavavavmumavuavavavmumvrrurrvvuvtgvrrurrvvuvtg)()()()()()()()(2222211111 所以，當(dāng)半徑r r增加時，絕對流動角1 1和2 2均減小。第13頁/共59頁 (4) (4) 等環(huán)量級的優(yōu)缺點 優(yōu)點： 沿半徑揚(yáng)程和軸向速度不變，計算簡單 具有無旋運(yùn)動的形式，可以認(rèn)為效率比較高 計算值與實際情況較接近 缺點： 輪轂處的安放角很大，葉片扭曲嚴(yán)重，繪型、鑄造困難 沿半徑相對速度增加較快，會使NPSHrNPSHr的值增加，降低抗汽蝕性能 改進(jìn)： 一般降低輪轂處的，這樣使葉片平坦，水力性能變好第14頁/共59頁2 2、等反作

10、用度級 反作用度的定義：uvuvuwuuu211 一般在0 0至1 1之間，當(dāng)=0.5=0.5時，進(jìn)出口速度三角形是對稱的。3 3、變環(huán)量級 考慮到等環(huán)量級的缺點，當(dāng)輪轂比較小時，為改善葉片過分扭曲的弱點，采用變環(huán)量來設(shè)計。 在該流型中，揚(yáng)程（負(fù)荷）沿半徑增加，一般可按下述規(guī)律給定：constrvu 可在+1+1-1-1間變化，一般=0=01 1。 若=+1=+1， ，即等環(huán)量級流型。 若=-1=-1， ，就是“剛體旋轉(zhuǎn)”（亦稱“強(qiáng)迫旋渦”）流型。 有時，采取其它的環(huán)量分布規(guī)律，如葉片中部的環(huán)量較大。第15頁/共59頁a) a) 進(jìn)口處的VmVm沿半徑分布 b) b) 出口處的VmVm沿半徑分

11、布 c) c) 速度環(huán)量沿半徑的分布4 4、實際采用的流型第16頁/共59頁一、單個翼型的升力理論1 1、翼型的幾何參數(shù) 翼型中線（骨線） 翼弦(l)(l) 厚度()() 撓度（f f） 翼展(b)(b) 前緣的方向角(x(x1 1) ) 后緣的方向角(x(x2 2) ) 翼型彎曲角(=x(=x1 1+x+x2 2) ) 翼型前緣至最大撓度處的距離（a)a) 翼型前緣至最大厚度處的距離（e)e)第17頁/共59頁2 2、單個翼型的流體動力特性 翼型在水中受到二個作用力： 與無窮遠(yuǎn)處來流方向垂直，升力，P Py y 與無窮遠(yuǎn)處來流方向平行，迎面阻力，P Px x 合力為R RblvcPyy221

12、1blvcPxx2211 與 翼 型 的幾 何 形 狀 、 沖 角、雷諾數(shù)有關(guān)，由見洞試驗得到。11,yxcc第18頁/共59頁)(),(11fcfcyx 希望C Cy1y1,C,Cx1x1。因此：為了鑒別翼型質(zhì)量，繪制C Cy1y1/C/Cx1x1，并標(biāo)出相應(yīng)沖角，在切點處， C Cy1y1/C/Cx1x1取maxmax值。 將切點附近區(qū)域稱為翼型的最高質(zhì)量區(qū)。設(shè)計時選用的沖角應(yīng)位于此區(qū)域，。 定義R R與P Py1y1的夾角為。將1/tg1/tg定義為翼型質(zhì)量。11111xyxyccPPtg第19頁/共59頁3 3、常用翼型的動力特性 (1) RAF(1) RAF翼型 其截面見表格 (x,

13、y(x,y為弦長的百分值) ) 動力特性如圖第20頁/共59頁(2) NACA(2) NACA翼型 NACANACA翼型幾 何參數(shù)如表第21頁/共59頁NACANACA翼型的動力特性第22頁/共59頁二、葉柵計算中的修正值 由于柵中翼型間的相互影響，導(dǎo)致葉柵中翼型特性與單個翼型并不完全相同，因此，作用于柵中翼型上的升力PyPy和迎面阻力PxPx可為：FwcPyy22FwcPxx22Cy,CxCy,Cx與翼型型號、相對柵距t/lt/l、ee有關(guān)?？山柚桨迦~柵的修正資料來修正Cy1Cy1，有：1yyccL 因為CxCx較小，且柵中翼型對此影響較小，故不對Cx1Cx1進(jìn)行修正，即：1xxcc 第2

14、3頁/共59頁三、葉柵的流體動力基本方程rlwcPandPRyyyd2,cos/2)sin(cos2)sin()(90cos2drlwcRRPyu因為PzPz對葉輪不產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩，所以，用PuPu來計算葉柵對液體所做的功。單位時間內(nèi)葉柵對液體的功為：zuPdNu第24頁/共59頁另一方面，單位時間內(nèi)流過葉柵的液體所獲得的能量可表示為：THdQdN) 1 (2tdrzvHrdrvHHdQuzPmTmTTu再由于：sin,)(wvandgvuHmuT將PuPu的表達(dá)式及上式代入（1 1）得：)2(tg/tg112wvtlcuy上式即為葉柵液體動力基本方程式，或升力法設(shè)計葉輪的基本方程式。它表示了葉柵特

15、性參數(shù)與液流運(yùn)動參數(shù)之間的關(guān)系。設(shè)計時，必須滿足該方程，才能保證所需要的能量轉(zhuǎn)換。有兩種用法：(1)(1)選擇l/tl/t，代入基本方程（假定=1=1）得CyCy，修正后得到Cy1Cy1，由所選擇的翼型特性得到，從而得e=+e=+(2)(2)給定，選擇翼型，確定Cy1Cy1，修正后有CyCy，代入基本方程式，得到l/tl/t第25頁/共59頁 為了方便計，我們可以用不同的方法對軸流式葉輪的水力損失分類。軸流式結(jié)構(gòu)中沒有離心泵那樣的密封裝置，因此一般不討論它的容積損失。 1 1、翼型損失 指翼型表面的邊界層所引起的摩擦損失和尾跡渦流損失，亦即翼型阻力PxPx所引起的損失。一、葉輪的損失 2 2、

16、二次流損失 在葉輪內(nèi)部由高壓區(qū)向低壓區(qū)的液體流動所造成的損失。 3 3、葉端損失 在軸流式葉輪的損失中占有較大比重，即通過葉端間隔的流動所引起的軸向旋渦，這也是一種二次流損失。 4 4、環(huán)面損失 在葉輪室與葉輪之間所形成的環(huán)形通道表面上由于摩擦和旋渦流動所引起的損失。第26頁/共59頁1、輪轂比查表確定；高nsns泵,dh/D,dh/D小. .6 . 04 . 0)(/shnfDd 原因： (1) (1) 從水力性能看，縮小輪轂比，可以增加過流面積，減小水力摩擦損失，并有利于抗汽蝕性能的改善。 但過分減小輪轂比，將會增加葉片扭曲，當(dāng)QQdQ1000500-600 700-900 1000葉片數(shù)

17、 5-6 4 35-6 4 3第28頁/共59頁4、葉柵稠密度l/t(1) l/t(1) l/t對性能（效率、汽蝕）的影響 減小l/tl/t：葉片總面積，摩擦，效率，兩面壓力差，抗汽蝕性能 增加l/tl/t：能量損失，效率，抗汽蝕性能 因此，要綜合考慮(2) (2) 輪緣處l/tl/t的確定 輪緣處的l/tl/t，可根據(jù) 揚(yáng)程系數(shù)KHKH來定22DnHKH 此外，還可根據(jù)重迭 系數(shù)來確定第29頁/共59頁(3) (3) 輪轂與輪緣處l/tl/t的關(guān)系 一般要求VuRVuR在出口處各流線上相同，但由于輪轂處（根部）葉片較短，因此，就提高輪轂處的l/tl/t，即： (l/t)(l/t)輪轂 = (

18、1.3= (1.31.4)(l/t)1.4)(l/t)輪緣 中間線性變化第30頁/共59頁三、葉輪的水力效率 在葉柵繞流時，葉柵對液體所做的功為: : 而液體克服迎面阻力所消耗的能量為: : 所以，葉柵的水力效率為: :zuPdNuzwPdNxx)sin(sin11uwzuPzwPdNdNdNuxxc 由此可見，合力R R與升力PyPy之間的夾角越小，則葉柵效率越高，通常將1/tg1/tg定義為翼型質(zhì)量。 某種翼型，均有一最小的角。要使葉柵效率高，應(yīng)選用最高質(zhì)量區(qū)沖角。 葉輪的水力效率，可通過葉柵的水力效率求出（根據(jù)流過各葉柵流量的大小取平均值）: :2222horrcrrmchcrrdrrQ

19、vdrrohoh （注意，輪緣處翼型質(zhì)量影響大）第31頁/共59頁四、升力系數(shù)與汽蝕性能的關(guān)系 汽蝕部位： 翼型汽蝕：多發(fā)生在葉片進(jìn)口邊背面及轉(zhuǎn)輪葉片與輪轂連接處，及導(dǎo)葉進(jìn)口部位等。 間隙汽蝕：輪緣處工作面與背面壓力差所致，在存在于輪轂的間隙處 升力系數(shù)越大，升力就越大，發(fā)生汽蝕的危險也就越大。所以，在葉輪設(shè)計時所采用的升力系數(shù)是受汽蝕條件限制的。第32頁/共59頁 作用于翼型上的升力，應(yīng)為翼型兩面平均壓力差pp與翼型面積和乘積：FwcPyy22又FgHPygwcHy22 而汽蝕與P Pminmin有直接關(guān)系，所伯努力方程有：gpgwgpgwmin2max0222 翼型前的P Po o與P P

20、minmin之差為：12222max222maxmin0maxwwgwgwgwgpgpH第33頁/共59頁 定義翼型汽蝕系數(shù)如下：12maxwwKi 則：gwKHi22max 若令：HHKmax 則：gwcKHKHy22max 即：gwcKgwKyi2222 因此：yicKK 這樣，汽蝕系數(shù)與升力系數(shù)成正比，即升力系數(shù)越小，抗汽蝕性能越好。 翼型的K K值越小，抗汽蝕性能越好。 當(dāng)翼型在葉柵中工作時， 系數(shù)稍有降低。通常取其值與單翼相等，是偏安全的。第34頁/共59頁五、軸流泵葉輪的設(shè)計計算程序（升力法） 設(shè)計時，泵的流量Q Q、揚(yáng)程H H、轉(zhuǎn)速n n和NPSHrNPSHr等由用戶提出。 設(shè)計

21、過程分計算和繪型兩部分。（一）計算1 1、計算比轉(zhuǎn)速n ns s、校核轉(zhuǎn)速n (n (同離心泵設(shè)計一章) )2 2、估算效率 按經(jīng)驗公式進(jìn)行，水力效率可用下式估算：20)172. 0(lg42. 01Dh3 3、確定葉輪幾何參數(shù) 按前述方法確定輪轂比d dh h/D/Do o、葉片數(shù)Z Z和外徑D Do o4 4、確定計算截面 通常選取5 5個截面（柱面或球面），內(nèi)外留有間隙，一般沿徑向均布。第35頁/共59頁5 5、確定軸面速度Vm(Wm)Vm(Wm)和速度環(huán)量 的分布規(guī)律6 6、作各截面的速度三角形 根據(jù)三角形，求出WW和7 7、選擇翼型 各截面最好選同一系列的翼型8 8、選定翼型相對厚度

22、 先定輪轂處的（按強(qiáng)度條件）：HKD5 . 1)015. 0012. 0(max 輪轂處的相對厚度一般為：)12. 009. 0(/ l 輪緣處的相對厚度由工藝條件定，應(yīng)盡量?。?05. 002. 0(/ l 中間線性變化。等葉輪設(shè)計完成后，進(jìn)行強(qiáng)度校核。第36頁/共59頁9 9、進(jìn)行葉柵計算 利用基本方程式，逐次逼近。先算輪緣截面，再算輪轂截面，最后中間截面 這是因為：輪緣（A-AA-A截面）是主要過流區(qū)，對整個葉輪的效率和汽蝕性能有 較大影響，因此，應(yīng)保證其具有最高的效率和汽蝕性能，而輪轂 處的要求可適當(dāng)降低。 (1) (1) 輪緣處（A-AA-A截面）的翼型設(shè)計過程： a. a. 假定=

23、1=1 b. b. 預(yù)選l/tl/t c. c. 從翼型特性曲線上的最高質(zhì)量區(qū)內(nèi)，選取沖角，并查出Cy1Cy1 d. d. 修正后得到CyCy e. e. 代入基本方程，得到l/tl/t f. f. 重復(fù)c ce e步驟，直到l/tl/t相差不多。 否則，可考慮改變沖角，或重新選擇翼型第37頁/共59頁 (2) (2) 輪轂處（E-EE-E截面），沖角往往不易滿足，因此從強(qiáng)度和汽蝕性能 出發(fā)，主要設(shè)計過程： a. a. 確定l/t=(1.25l/t=(1.251.4)(l/t)1.4)(l/t)輪緣 b. b. 代入基本方程，得到CyCy c. c. 修正后得到Cy1Cy1 d. d. 從翼型

24、特性曲線上查出 e. e. 確定安放角e = + e = + (3) (3) 其它截面，計算相同 (4) (4) 各截面厚度的計算 假定B-BB-B截面，選擇最大厚度為12.7mm12.7mm，選用NACA4410NACA4410翼型。 查表知，該翼型30%30%弦長處為厚度最大，max=10.02max=10.02，因此，將翼型各厚度均乘以12.7/10.0212.7/10.02，則得到設(shè)計用翼型。 最后得到各截面的翼型之l l、e e 第38頁/共59頁（二）葉輪繪型1 1、根據(jù)上述計算結(jié)果換算出翼型的座標(biāo)參數(shù)，畫翼型展開圖2 2、確定葉片旋轉(zhuǎn)軸線的位置 各截面的轉(zhuǎn)動中心通常取在離翼型前緣

25、點的距離為（30%30%40%40%）的地方。 旋轉(zhuǎn)中心一般應(yīng)選在最大厚度處，經(jīng)常通過骨線，也可偏向工作面。第39頁/共59頁3 3、作葉片軸面投影圖 (1) (1) 在各截面圖中，過轉(zhuǎn)軸作水平線 (2) (2) 將各翼型端點到水平線的距離，移到軸面圖中心線的兩側(cè)（將各翼型的轉(zhuǎn)動中心放在同一條徑向線上）。 (3) (3) 光滑連接軸面圖中各點，得到進(jìn)口邊和出口邊 (4) (4) 若進(jìn)出口邊不光滑，修旋轉(zhuǎn)中心位置。第40頁/共59頁4 4、作葉片平面投影圖 (1) (1) 用兩組平面去截葉片表面。 一組平面是夾角為1010的軸面I I、IIII、IIIIII；另一組是垂直于葉輪軸線的平面1 1、

26、2 2、3 3。間距一般8 810mm.10mm. (2) (2) 將葉片與橫截面1 1、2 2、3 3的交線（木模截線）畫到平面投影圖上（工作面、背面）。 (3) (3) 若木模截線不均勻，或不光滑變化，應(yīng)調(diào)整修旋轉(zhuǎn)中心位置或其它幾何參數(shù)。 注意：繪型時要考慮轉(zhuǎn)向。因葉片向進(jìn)口方向旋轉(zhuǎn)，該葉輪從出口方向看順時針方向旋轉(zhuǎn)。第41頁/共59頁5 5、作向視圖第42頁/共59頁設(shè)計實例第43頁/共59頁一、導(dǎo)葉的作用 1 1、把從葉輪流出的液體導(dǎo)入擴(kuò)散管，并將液體的部分動能轉(zhuǎn)換為壓能 2 2、消除速度環(huán)量 二、導(dǎo)葉的結(jié)構(gòu)參數(shù) 導(dǎo)葉體：導(dǎo)葉 + + 擴(kuò)散管 目的：減小軸向長度 結(jié)構(gòu)參數(shù)：應(yīng)和葉輪室與

27、出水管的結(jié)構(gòu)統(tǒng)一考慮第44頁/共59頁 擴(kuò)散角： 7 79 9 進(jìn)口邊：平行于葉片出口邊， 間距為（0.050.050.10.1）D D 葉片數(shù)：Z = 5Z = 51010 低比轉(zhuǎn)速取大值， 與葉輪葉片數(shù)互為質(zhì)數(shù)。 出口直徑D4D4：取標(biāo)準(zhǔn)，接彎管（不擴(kuò)散） 高度e: e: 與l/tl/t及Z Z有關(guān)，根據(jù)經(jīng)驗確定第45頁/共59頁三、流線法設(shè)計導(dǎo)葉 升力法、圓弧法，這里從略 1 1、繪制軸面圖 根據(jù)結(jié)構(gòu)參數(shù)確定 2 2、分流面（流線） 一般為錐面，但可用與葉輪相同的柱面代替，便于計算 3 3、計算各流面上葉片進(jìn)口和出口安放角第46頁/共59頁3333kvvtgum 其中：233333332

28、233,sin,1,4uuuuhmvvSSDzSkdDQv 所以，33要迭代計算 4=904=90第47頁/共59頁 4 4、計算葉柵稠密度l/tl/t 根據(jù)葉柵內(nèi)相鄰兩葉片所組成的流道的擴(kuò)散角計算。 該通道的進(jìn)口寬度為t tsinsin3 3，出口近似為t t，長度近似為弦長l l，擴(kuò)散角為：ltttg2sin2322sin1/3tgtl 擴(kuò)散角 應(yīng)為6 61010，一般先選擇l/tl/t，然后校核 第48頁/共59頁 5 5、計算導(dǎo)葉高度 當(dāng)4 49090時，有2sin43le （自己證明） 6 6、確定導(dǎo)葉骨線（圓?。┌霃?sin234lR 7 7、繪制翼型骨線、并加厚 導(dǎo)葉一般是等厚的

29、，最大厚度按強(qiáng)度要求確定，在工藝允許條件下盡量薄。 導(dǎo)葉進(jìn)口邊要修圓，尾部修尖。第49頁/共59頁 8 8、導(dǎo)葉葉片繪型 包括畫軸面圖、翼型展開圖、平面圖。 (1) (1) 根據(jù)確定的結(jié)構(gòu)參數(shù)作軸面圖，分流線；作垂直泵軸的木模截面1 1、 2 2、3.3.第50頁/共59頁 (2) (2) 根據(jù)得到的3 3、4 4和R R，畫出每個流面的骨線，然后在骨線上加厚 第51頁/共59頁 (3) (3) 作平面圖（木模截線）。根據(jù)軸面圖各流面的半徑和展開圖的型線可 作出平面中的木模截線。 為此，先在平面圖上畫出相應(yīng)流面半徑的圓弧，確定進(jìn)口邊的位置。 定進(jìn)口邊位置的原則一般是使進(jìn)口邊處的軸面截線和流線垂直。 確定進(jìn)口邊位置后，作各木模截線。作的方法是展開圖上某一截面 到進(jìn)口端的水平距離等于相應(yīng)截面平面圖圓弧上離進(jìn)口