《施工組織設計專項施工方案資料》三堡經(jīng)濟適用房云峰家園農(nóng)轉(zhuǎn)居多層公寓二標腳手架搭拆專項方案

1、目 錄一、編制依據(jù)二、工程概況三、腳手架搭、拆安全管理四、腳手架的搭設構造要求五、落地式腳手架設計驗算六、懸挑式腳手架的搭設方案七、7#、8#樓落地式腳手架立桿基礎承載力計算八、腳手架拆除方案九、腳手架搭設、拆除注意事項一、編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 jgj130-2001建筑結(jié)構荷載規(guī)范 gb50009-2001 建筑地基基礎設計規(guī)范 gb50007-2002混凝土結(jié)構設計規(guī)范 gb50010-2002鋼結(jié)構設計規(guī)范 gbj17-88建筑結(jié)構靜力計算手冊建筑施工手冊鋼管腳手架扣件 gb15831-1995二、工程概況三堡經(jīng)濟適用房云峰家園農(nóng)轉(zhuǎn)居多層公寓二標 位于杭州市江干區(qū)

2、三堡鎮(zhèn)云峰村。本工程屬小高層住宅，包括2#樓、6#樓、7#樓、8#樓、11#樓、商鋪a及b區(qū)地下室，建筑總面積為50934平方米。其中2#樓建筑面積7836.7，地下1層，地上16層；6#樓9989.3，地下1層，地上18層；7#樓5736.9，地下1層，地上10層；8#樓8906.7，地下1層，地上10層；11#樓9424，地下1層，地上17層；配套公建a1152.5，b區(qū)地下室7890.6。 本工程外裝修采用外墻涂料、外墻面磚等，外墻出挑部分均應做鷹嘴滴水。內(nèi)裝飾有多種做法，如細石砼樓地面、水泥砂漿樓地面、花崗巖樓地面、耐磨漆樓面、涂料墻面、面磚墻面等。 三、腳手架搭、拆安全管理 1、人員

3、要求1.1、腳手架搭設人員必須是經(jīng)過國家現(xiàn)行標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，體檢合格可發(fā)上崗證。1.2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋，衣褲必須縮袖、并嚴格按“六大紀律”和高處作業(yè)“十不準”規(guī)定。1.3、腳手架搭設前應對架子進行安全技術交底，交底內(nèi)容要有針對性，交底雙方履行簽字手續(xù)。2、搭設階段2.1、腳手架的構配件質(zhì)量必須按規(guī)定要求進行檢驗，辦理驗收手續(xù)，驗收人員（由公司質(zhì)安部及項目部安全員、監(jiān)理組成）履行驗收簽字手續(xù)、驗收合格后掛驗收合格牌后方可使用。2.2、腳手架搭設應按下列階段進行質(zhì)量檢查，發(fā)現(xiàn)問題應及時校正。(1)基礎完工后

4、及腳手架搭設前；(2)操作層上施工加荷載前；(3)每搭設完10m高度后；(4)達到設計高度后；(5)項目部每星期至少檢查一次；(6)整體腳手架經(jīng)驗收合格后，在醒目處掛“驗收合格牌。 3、使用階段 3.1、操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。 3.2、六級及六級以上大風和霧、雨雪天應停止腳手架作業(yè)，雨雪后上架操作應有防滑措施，應掃除積雪。 3.3、應設專人負責對腳手架進行經(jīng)常檢查和保修； 3.4、在下列情況下，必須對腳手架進行檢查；3.4.1、在六級大風與大雨后；3.4.2、 寒冷地區(qū)開凍后；3.4.

5、3、 停用超過一個月，復工前； 3.5、檢查保修項目：3.5.1、各主節(jié)點處諸桿件的安裝，連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合施工組織設計要求；3.5.2、地基是否積水，底座是否松動、立柱是否懸空；3.5.3、扣件螺栓是否松動；3.5.4、38m以下腳手架立柱的沉降與垂直度允許偏差是否符合規(guī)定要求。3.5.5、安全防護措施是否符合要求； 3.6、在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：3.6.1主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；3.6.2、連墻件；3.6.3、支撐；3.6.4、欄桿、擋腳板。3.6.5、要拆除上述任一桿件均應采取完全措施，并報主管部門批準。 3.7、禁任意在腳手架基礎及其

6、鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。 3.8、外腳手架外側(cè)應有防護措施，以防墜物傷人。 3.9、腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。 3.10、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等應按國家現(xiàn)行標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范（jgj46-48）有關規(guī)定執(zhí)行。 4、拆除階段拆除腳手架時，地面應設圍欄和警戒欄，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內(nèi)。腳手架拆除過程中，應做好成品保護、確保工程質(zhì)量。四、腳手架的搭設構造要求 1、搭設說明本工程為5幢住宅樓，其中，2#、7#、8#樓的外架采用落地式腳手架，6#、11#樓的外架采用懸挑式腳手架，從36米處開

7、始一次性懸挑至56米，采用單立桿搭設。立桿間距為1.5m, 排距為1.05m，步距為1.8m, 內(nèi)立桿距外墻面為200mm。 2、搭設順序：立桿縱向水平桿（大橫桿）橫向水平桿（小橫桿）櫊柵腳手片剪刀撐扶手欄桿擋腳板安全網(wǎng)。 3、搭設要求 3.1、立桿間距為1.5m,排距為1m，步距為1.8m,內(nèi)立桿距外墻面為200mm。 3.2、立桿和大橫桿的搭接接頭必須錯開，搭接不可以在同一水平線上。 3.3、在腳手架外立面全范圍內(nèi)無間隙的滿設剪刀撐，剪刀撐與地面成45。角，剪刀撐搭接長度必須大于100cm，不少于3只轉(zhuǎn)軋緊固。 3.4、腳手架與建筑物拉接采用在主體結(jié)構樓面砼混凝土內(nèi)埋設短鋼管，埋入400m

8、m與外架立桿連接。 3.5、腳手架外側(cè)一周用安全網(wǎng)封閉，每排二道鋼管扶手攔桿，分別為0.3米處踢腳桿；1.2米處扶手欄桿。腳手架分段驗收合格后，方可投入使用。 3.6、搭腳手架前應嚴格進行鋼管、扣件的篩選，對于嚴重銹蝕、裂彎的鋼管、嚴重銹蝕、變形、裂縫、螺紋已損壞的扣件不得采用。 3.7、 基礎覆土完成，平整、夯實，鋪碎石墊層，現(xiàn)澆砼基礎后開始搭設外架，為48×3.0鋼管的雙排雙立柱外架，雙排、雙立柱外架搭設至36米，在36米以上部份采用挑架子,使用18#槽鋼做外架的基座,槽鋼必須是合格產(chǎn)品，其中建筑物外懸挑段長度1.25m，建筑物內(nèi)錨固段長度1.8m，外挑段端部有16鋼絲繩與其上部

9、的砼梁接結(jié)，外架沿建筑物四周搭設。 3.8、 外架與主體結(jié)構在每一樓層高度，與樓面梁或砼柱拉結(jié)，水平方向拉結(jié)點距離為3m ，上下層拉結(jié)點錯開布置，在外墻轉(zhuǎn)角處轉(zhuǎn)角二邊均需拉結(jié)以保腳手架穩(wěn)定。拉結(jié)點可用在砼樓面內(nèi)埋設短鋼管，埋入400mm，露出部分大于300mm，用小橫桿與剛性拉接點焊接。 3.9、腳手架立桿底支撐在砼地的上需墊不小于150×150的木墊板，以防架子立桿下陷，造成整體失穩(wěn)。 3.10、外腳手架跟上速度應高出施工面一排。 3.11、腳手架外側(cè)自第二步起必須設1.2米高同材質(zhì)的防護欄桿和300mm高踢腳桿。頂排圍擋不小于3道，高度為1.2米和0.3米踢腳桿，圍擋內(nèi)側(cè)用腳手片

10、防護。 4、搭設構造及措施 4.1、地基處理與底座安放4.1.1、根據(jù)腳手架的搭設高度、搭設場地土質(zhì)情況進行地基處理。4.1.2、按腳手架的柱距、排距要求進行放線、定位。4.1.3、鋪設墊板（塊）和安放底座，并應注意以下事項： 4.1.3.1、墊板、底座應準確地放在定位線上； 4.1.3.2、墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空；4.1.4、腳手架底座澆筑80厚c20砼，架子外側(cè)做好排水溝設置壁雷、接地裝置，接地電阻應小于10。 4.2、桿件搭設構造：4.2.1、立桿橫距1.05m，內(nèi)立桿距墻200mm，柱距1.5m，各別出入口邊不大于2米，步距1.8m。4.2.2、腳手架搭設順序如下：清理檢查基底定位

11、放線鋪放置墊木按立桿間距排放底座放置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿連墻件（或加拋撐）安裝上一步縱向水平桿安裝上一步橫向水平桿接立桿加設剪刀撐鋪放腳手片立安全網(wǎng) 4.3、搭設立柱的注意事項：4.3.1、相鄰立柱的對接扣件不得在同一高度內(nèi)，錯開距離應符合要求。4.3.2、開始搭設立柱時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除。4.3.3、當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。（詳見連墻件示意圖）4.3.4、頂層立柱搭接長度及立柱頂端伸出建筑物的高度應符合要求。 4.4、搭設縱、橫向水平桿的注意事項：4.

12、4.1、封閉型腳手架同上步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內(nèi)、外角柱固定。4.4.2、雙排腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應小于250mm。 4.5、搭設連墻件、剪刀撐、橫向支撐、拋撐等注意事項。4.5.1當腳手架操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直到連墻件搭完后方可拆除。4.5.2、剪刀撐、橫向支撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設。 4.6、扣件安裝的注意事項：4.6.1、扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同；4.6.2、扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40n·m；4.6.3、主節(jié)點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節(jié)點的距離不應大于1

13、50mm。4.6.4、對接扣件的開口應朝上或朝內(nèi)；4.6.5、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。 4.7、鋪設腳手板的注意事項：4.7.1、腳手架所鋪設的腳手片應完好無損，并用不小于18#鐵絲雙股并聯(lián)綁扎不小于4點，要求綁扎牢固，交接處平整。4.7.2、應鋪滿、鋪穩(wěn)，靠墻一側(cè)離墻面距離不應大于150mm。4.7.3、 腳手板應采用直徑18#的鍍鋅絲固定在支承桿上；4.7.4、腳手架的送料平臺及通道應搭設防護棚和加設防護欄桿，用腳手片滿鋪，送料臺和防護棚與井架脫開。 4.8、搭設欄桿、檔腳板的注意事項：4.8.1、 欄桿和檔腳板應搭設在外排立柱的內(nèi)側(cè)；4.8.2、 欄桿上皮高度

14、1.2m，中欄桿居中設置；4.8.3、 擋腳板高度不應小于150mm。 5、腳手架搭設檢查與驗收 5.1、腳手架搭設的技術要求，允許偏差與驗收。 5.1.1基礎底座：沉降-10mm； 5.1.2立桿垂直度偏差±100mm； 5.1.3步距偏差±20，柱距偏差±50，排距偏差±20； 5.1.4剪刀撐斜桿與地面的傾角在45°-60°。 5.2、安裝后的扣件螺栓擰緊力矩應用扭矩板手檢查，抽樣方法應按隨機均布原則進行，抽樣檢查50個，不合格數(shù)<5即為合格,所有鋼管和扣件經(jīng)復試合格后方可使用。五、落地式腳手架設計驗算 外腳手架搭設全高h

15、=56m,采用雙排雙立桿落地式外腳手架,雙立桿外架搭設至36m，36-56則變化成單立桿搭設,其高度h1=56-36=20m。立桿落地的基礎做法：素土夯實，碎石墊層，厚50mm，現(xiàn)澆砼基礎c20，厚100mm，寬度1200mm，向外坡水，沿長度方向磚砌排水溝，溝內(nèi)斷面200×300mm，砼基礎上再墊一塊模板防滑。 1、設計荷載裝修施工均布荷載標準值 2/結(jié)構施工均布荷載標準值 3/竹笆片腳手板自重標準值 0.1/欄桿、木腳手板擋板自重標準值 0.14/基本風壓 0.40/48×3.0鋼管每米自重標準值 33.3/每米立桿承受的結(jié)構自重標準值 0.1248/扣件自重標準值 1

16、5/個密目式安全網(wǎng)自重標準值 14/直角扣件承載力設計值 8q235鋼管抗彎強度設計值 205/q235鋼管彈性模量 2.06×105/受彎構件的容許擾度 l/150與1048×3.0鋼管截面積 42448×3.0鋼管慣性矩 1.078×10548×3.0鋼管截面模量 4.493×10348×3.0鋼管回轉(zhuǎn)半徑 15.94碎石回填土承載力標準值 170角焊縫強度設計值 160/2、搭設方案及基本數(shù)據(jù)2.1 立桿縱距：la=1.5m（指雙立桿中心間的距離）。2.2 立桿橫距：lb=1.05m。2.3 立桿步距：h=1.8m（指

17、大橫桿中心間的距離）。2.4 采用竹笆腳手板，間隔4步滿鋪一層。2.5 剪刀撐角度：45°60°，不間隔滿搭設。2.6 連墻件設置：采用二步二跨，覆蓋面積：3.6×3 = 10.8。2.7 安全密目網(wǎng)：從下至上滿掛。2.8 結(jié)構施工時，活載取3kn/；裝飾施工時，活載取2kn/；同時施工層數(shù)均為一層，本例活載按大值取取3kn/。 3荷載計算：作用于腳手架的荷載包括：靜荷載、活荷載、風荷載。 3.1靜荷載標準值： 每米立桿承受的自重標準值（查表，建筑施工手冊5-7表） ng1=0.1074×56m=6.0144kn 增加一根立桿的自重標準值（雙立桿段取29

18、.8m高） 按鋼管 38n/m 扣件 15n/個 各種扣件的平均值，按增加10個扣件算 ng2=38×36m+15×10個=1518n=1.518kn腳手板自重標準值（腳手板在全高范圍內(nèi)，按滿鋪7層算）ng3=0.1×7層×1.5×（1.05+0.2）×1/2=0.66kn欄桿和檔腳板的自重標準值（同上，按滿鋪7層算）ng4=0.1×7層×1.5×1/2=0.525kn掛安全網(wǎng)等設施的自重標準值（在外腳手架立面滿掛）ng5=0.005×1.5×56=0.42kn剪刀撐等桿件自重標準值（

19、在任一跨范圍內(nèi)，每平方米立面按0.6m計算）ng6=0.6×56×1.5×38n=1900n=1.9kn匯總靜載標準值：ng=6.0144+1.518+0.66+0.525+0.42+1.9=11.0374kn2、活荷載標準值nq=3kn×1層×1.5×1.05×1/2=2.36kn3、風荷載標準值wq=0.7 u2× us×w0式中，u2風荷載高度變化系數(shù) =1.25us風荷載體型系數(shù)=1.2w0基本風壓=0.4kn/ 則 wq=0.7 u2× us×w0=0.7×1.25

20、×1.2×0.4=0.42 n/當考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值：n=1.2ng +0.85×1.4ng=14.67kn當不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值：n=1.2ng+1.4nq=15.17kn取大值，n=15.17kn4、風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩，按以下公式計算：mw=0.85×1.4wk× la×h2/10式中，wk風荷載基本風壓值=0.4 kn/l a立桿的縱距=1.5mh 立桿的步距=1.8m 則 mw=0.85×1.4×0.4×1.5×1.8×1.8/10=0

21、.23 kn/（一）桿件的穩(wěn)定性計算大橫桿、小橫桿在規(guī)定的間距內(nèi)，強度和穩(wěn)定性均能滿足要求，搭設時，大橫桿在小橫桿上面。（詳見懸挑架的計算）立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算分二種情況：第一種是考慮風荷載時 =n/a+ mw/wf第二種是不考慮風荷載時 =n/af我們是取考慮風荷載時的情況計算 式中， n立桿的軸心壓力設計值，n=15.17kn 立桿的受壓穩(wěn)定系數(shù)，由長線比l/i查表得0.23 lo計算長度，l o=u×h=1.55×1.8=2.79m i立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm a立桿凈截面積=4.89cm2（若按雙立桿算，則應乖以2） w立桿截面抵抗矩=5.0

22、8 cm2 mw風載作用下的立桿段彎矩 則，=n/a+ mw/w =15170/0.23×489+230/5.08=180.16n/mm2 經(jīng)計算，=180.16<f=205 當考慮風載時，立桿的穩(wěn)定性滿足要求。（另一根立桿作業(yè)為安全儲備）（二）連墻件的計算連墻件的軸向力計算值按下式計算： n1=n1w+n0式中，n1w風荷載產(chǎn)生的連墻件軸力設計值（kw），n1w=1.4× wk×aw wk風荷載基本風壓值，取0.4kn/m2 aw每個連墻件的覆蓋面積范圍內(nèi)的腳手架處側(cè)面積，aw=5.4×3=16.2 m2 (三步三跨) n0連墻件約束腳手架面處變

23、形產(chǎn)生的軸向力（kn），取n0 =5kn（偏于安全，也可取n0 =3kn，詳施工手冊p200頁）則 n1=n1w+n0 =1.4×0.4×16.2+5=9.07kn連墻件軸力設計值，按下式計算nf=af式中，立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l/i查表得0.936, =40/1.58=25.31a 立桿凈截面積=4.89cm2則，nf=0.936×489×205=93829n=93.83kn由于nf>n1,連墻件的設計計算滿足要求。 注意：由于n1=9.07kn，大于單扣件抗滑能力8kn。因此，要求連墻件采用雙扣件，或者直接利用外架小橫桿分別扣住外架的內(nèi)側(cè)和

24、外側(cè)立桿，防止連墻桿件的扣件滑動。（三）立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式要求：pfg式中，p立桿基礎底面的平均壓力（n/mm2），p=n/a n上部結(jié)構傳至基礎頂面的軸力設計值（kn），n=15.17 a基礎底面積（m2），取a=0.25 fg地基承載力設計值（n/mm2），fg=kc×fgk kc腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)，取kc=0.4(偏于安全) fgk地基承載力標準值，取fgk=170則依據(jù)：pfg求得：p=n/a=15.17/0.25=60.68n/mm2 fg=kc×fgk=0.4×170=68n/mm2 p<fg,地基承載力設

25、計滿足要求。六、懸挑式腳手架的搭設方案腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20.000m立桿采用單立管，立桿的縱距=1.5m,立桿的橫距=1.05m,立桿的步距=1.8m,采用的鋼管類型48×3.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.6m，水平間距3m。施工均布荷載取2kn/m2，同時施工1層，腳手竹片板共鋪設4層，外掛安全密目網(wǎng)，外架外側(cè)剪刀撐全立面連續(xù)搭設，斜桿與地面角度45°60°。懸挑水平鋼梁采用18號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.25m，建筑物內(nèi)錨固段長度1.8m，外挑段端部有16鋼絲繩與其上部的砼梁接結(jié)。（一）大橫桿的計算 大橫桿按三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計

26、算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1、均布荷載值的計算： 大橫桿的自重標準值： p1=0.038kn/m 腳手板的荷載標準值： p2=0.15×1.05/3=0.052kn/m 活荷載標準值： q=2×1.05/3=0.7kn/m 靜荷載的計算值： q1=(0.038+0.052)×1.2=0.108kn/m 活荷載的計算值： q2=0.7×1.4=0.98kn/m 2、強度計算： 跨中最大彎矩計算公式：m1=0.08×q1×l2+0.1×q2×l2=

27、(0.08×0.108+0.1×0.98)×1.52=0.24kn·m 支座最大彎矩計算公式m2=-0.1×q1× l2-0.117q2×l2=-(0.1×0.108+0.117×0.98)× 1.52=-0.282 kn·m 取支座最大彎矩值進行強度驗算 強度計算公式=m/wf m最大彎矩設計值 w鋼管的截面模量，取5080mm3f鋼管的抗彎強度設計值，取205n/mm2 大橫桿的計算強度小于205n/mm2，滿足要求！3、撓度計算最大撓度為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度，撓度計算公

28、式： v=0.677×q1×l4/100×ei+0.99×q2×l4/100×ei式中，eq235鋼材的彈性模量，取2.06×105 i慣性矩，取12.19×104 q1靜載標準值=0.038+0.052=0.09kn/m q2活載標準值=0.7kn/m 則， v=（0.677×0.09+0.99×0.7）×15004/100×2.06×105×12.19×104=1.52mm最大撓度小于1500/150和10mm，滿足要求?。ǘ┬M桿的計算小

29、橫桿按簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面，用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、大橫桿的自重標準值 p1=0.0.8×1.5=0.057kn 腳手板的荷載標準值 p2=0.15×1.05×1.5/3=0.079kn 活荷載標準值 q=2×1.05×1.5/3=1.05kn荷載的計算值 p=1.2×(0.057+0.079)+1.4+1.5=1.633kn2、強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩公式：mq=ql2/8 集中荷載最大彎

30、矩公式mp=pl/3則，mpq= ql2/8+ pl/3=(1.5×0.038)×1.052/8+1.633×1.05/3=0.58kn·m強度驗算，=m/wf=0.58×106/5080=114.17 n/mm2 小橫桿的計算強度小于f=205n/mm2 ，滿足要求！3、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配撓度和。均布荷載最大撓度計算公式：v=s×q×l4/384×e×i集中荷載最大撓度計算公式：v=p×l(3×l2-4×l2/q)/72

31、5;e×iv均=5×0.038×10504/384×2.06×105×12.19×104=0.024mmv集=1186×1050×(3×10502-4×10502/9)/72×2.06×105×12.19×104=1.941mmv=0.0241+1.941=1.965mm小橫桿的最大撓度小于1050/150和10mm，滿足要求?。ㄈ╀摴芸奂够Φ挠嬎沅摴芸奂目v向和橫向的水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑載力按下式計算。rrcr縱、橫桿傳給立桿的

32、豎向作用力設計值rc扣件抗滑承載力設計值，取8kn荷載的計算值橫桿的自重標準值 p1=0.038×1.05=0.04kn腳手板的荷載標準值 p2=0.15×1.05×1.5/2=0.118kn活荷載標準值 q=2×1.05×1.5/2=1.575kn荷載的計算值 r=1.2×(0.04+0.118)+1.4×1.575=2.39kn單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！（四）腳手架計算標準值作用于腳手架的荷載包括：靜載、活載、風載。1、靜載標準值包括以下內(nèi)容： 每米立桿隨的結(jié)構自重標準值，取0.1074kn（取自建筑施工手冊第

33、四版表5-7），步距1.8m，縱距1.5m，橫距1.05mng1k=0.1074×20.2=2.17kn 腳手板的自重標準值ng2k=0.15×4×1.5×(1.02+0.2)/2=0.56kn/m2 欄桿、斜桿與檔腳板自重標準值，取0.15kn/mng3k=0.15×1.5×4/2=0.45kn 外掛的安全密目網(wǎng)，取0.005ng4k=0.005×1.5×20.2=0.15 kn kn/m2經(jīng)計算，靜載標準值，ngk=n1+n2+n3+n4=3033kn 2、活荷載活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立

34、桿按一個縱距內(nèi)施工荷載總各的1/2平均分配取值?；詈奢d標準值 nqk=2×2（層）×1.5×1.05/2=3.15kn 3、風荷載標準值按以下公式計算 wk=0.7×uz×us×wo wo 基本風壓，取0.4uz 風荷載變化系數(shù)，取1.25us 風工作荷載體型系數(shù)，取1.2經(jīng)計算，wk=0.7×0.4×1.25×1.2=0.4 kn/m2考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值公式 n=1.2× ngk+0.85×1.4×nqk=1.2×3.33+0.85×1.

35、4×3.15=7.745kn風荷載產(chǎn)生的立桿段彎矩mw計算公式 mw =0.85×1.4× wk×la×h2/10 wk風荷載基本風壓力，取0.42 kn/m2 la立桿的縱距，取1.5m h立桿的步距，取1.8m mw =0.85×1.4× wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.42×1.5×1.8×1.8/10=0.243kn·m（五）立桿的穩(wěn)定性計算 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式=n/a+ mw /wfn立桿的軸心壓力設計值，

36、取7.745kn軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i的結(jié)果查表得出lo=kuh=1.55×1.5×1.8=3.12m,lo/i=3120/15.8=197.5,查表得出=0.185i立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，取1.58cma立桿凈截面面積，取4.89cm2w立桿凈截面查量（抵抗矩），取5.08cm3mw 風荷產(chǎn)生的彎矩，取0.243kn·mf立桿的搞壓抗壓強度設計值，取205n/mm2=n/a+ mw /w=7745/0.185×489+243/5.08=133.45立桿的穩(wěn)定性=133.45<f，滿足要求！不考慮風載時的穩(wěn)定性小于考慮風荷載時的穩(wěn)定

37、性，計算省略。（六）連墻件的計算 1、連墻件的軸向力計算值按以下公式計算： n1=n1w+n0式中，n1w風荷載產(chǎn)生的連墻件軸力設計值（kw），n1w=1.4× wk×aw=1.4×0.42×16.2=9.53kn wk風荷載基本風壓值，取0.4kn/m2 aw 每個連墻件的覆蓋面積范圍內(nèi)的腳手架處側(cè)面積， aw=5.4×3=16.2 m2 (三步三跨) n0連墻件約束腳手架面處變形產(chǎn)生的軸向力（kn），取n0 =5kn則 n1=n1w+n0 =9.53+5=14.53kn2、連墻件軸向力的設計值，按以下公式 nf=af式中，立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由

38、長細比l/i=50/1.58,查表得=0.92 a立桿凈截面面積，取4.89cm2 f立桿的搞壓抗壓強度設計值，取205n/mm2 nf=af=0.92×489×205=92225=92.23kn nf> n1，連墻件的設計計算滿足要求！但n1=14.53kn，大于單扣件抗滑力8kn，決定采用雙扣件（雙扣件滑力為12kn）設置在防止腳手架向外傾覆的立桿一側(cè)。（七）懸挑鋼梁的受力計算懸挑鋼梁按帶懸臂的單跨梁計算，采用16型號槽鋼，慣性矩i=934.5cm4,抵抗矩w=116.8cm3,懸挑c端受腳手架荷載n的作用，里端b為與樓板的錨固點，a為墻支點。l=1.8m,m1=

39、0.15m,m2=1.2m,m=1.25m支座反力計算公式ra=n(2+k2+k1)+ql/2(1+k2)rb=-n(k2+k1)+ql/2(1-k2)支座彎矩計算公式ma=-n(m2+m1)-qm2/2c點最大撓度計算公式v=n× m2×m2×l/3ei×(1+k2)+ n×m1×m1×l/3ei+m×l/3ei×ql2/8×(-1+4k2+3k3)式中，k=m/l=0.69 k1=m1/l=0.08 k2=m2/l=0.67利用前面的荷載計算結(jié)果，腳手架荷載n由靜載和活載組成，靜載n=3.3

40、3kn，活載n=3.15kn,則，n=1.2×3.33+1.4×3.15=8.41kn(集中荷載)鋼梁自重：q=0.24kn/m,(查表得到1.2×0.2=0.24),將以上數(shù)據(jù)分別代入公式得到：ra=8.41×(2+0.67+0.08)+0.24×1.8/2×(1+0.692)=23.45knrb=-8.41×(0.67+0.08)+0.24×1.8/2×(1-0.692)=-6.19knma=-8.41×(1.2+0.15)-0.24×1.252/2=11.54kn·m截

41、面應內(nèi) =11.54×106/1.05×116800=94.1n/mm2鋼梁的計算強度小于f=205 n/mm2，滿足要求！求鋼梁c點最大撓度在撓度計算公式中，e=2.06×105（查表得到） i=934.5×104(16型號槽鋼) 集中荷載：n=3.33+3.15=6.48kn=6480n 均布荷載：q=0.2kn則有 v=（6480×12002×1800）/（3×2.06×105×934.5×104）×(1+0.67)+ （6480×1502×1800）/（3&

42、#215;2.06×105×934.5×104）×(1+0.08)+1250×1800/3×2.06×105×9345.5×104×(0.2×18002)/8×(-1+4×0.692+3×0.693)=4.8569+0.0491+0.06=4.9656mm按照鋼結(jié)構設計規(guī)范gb50017-2003附錄a規(guī)定，懸臂梁的撓度應小于2倍懸挑長度除以400，在本例中，2×1200/400=6，v=4.9656<6，滿足要求?。ò耍姨翡摿旱恼w穩(wěn)定

43、性計算穩(wěn)定性的計算公式如下：=m/b×wxf式中： m支座產(chǎn)生的彎矩，取11.54kn*m wx槽鋼的抵抗矩，取116.8cm3(查表得到) b 穩(wěn)定性系數(shù)，按照下式計算 b=570tb/lh×235/fy=570×10×65×235/3100×160×235=0.75由于b=075>0.6，則應按鋼結(jié)構設計規(guī)范附錄b表調(diào)整調(diào)整后b=0.688。=11.54×106/0.688×116.8×103=143.61n/mm2穩(wěn)定性=143.61<f=205，滿足要求！（九）錨固段與樓板的

44、連接計算本例按水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓固結(jié)，螺栓粘結(jié)力錨固強度和螺栓錨固深度計算如下：hn/3.14×d×fb式中，n錨固力，作用于樓板的軸向拉力=rb=-6.19kn d樓板螺栓的直徑=20mm，（取直徑=16也夠） fb螺栓與樓板的粘結(jié)強度，取1.5n/mm2 h6.19×103/3.14×20×1.5=65.7mm混凝土的局部承壓計算，按以下公式計算：n（b2-3.14×d2/4）×fcc式中，n錨固力 =rb=-6.19kn b螺栓錨板邊長，取100 fcc混凝土的局部擠壓強度設計值，取0.95fc=13.6n/m

45、m2 d螺栓直徑=20mmn（1002-3.14×202/4）×13.6=131730n=131.73kn經(jīng)計算，樓板的局部承壓計算滿足要求?。ㄊ┛箖A覆力矩的計算（一）1、傾覆力矩=n×1.2+n×0.15+q×1.2/2=8.41×(1.2+1.5)+0.24×0.6=11.5kn·m2、抗傾覆力矩我們?nèi)鹤〔垆摰腻^固螺栓之抗拉能力強度設計值為抗傾覆的力與力臂的乘積作為抗傾覆力矩，每根槽鋼有2根螺栓壓牢固。螺栓的抗拉承載力設計值按下式計算：nt=n×ae×ft式中，nt螺栓的抗拉承載值 n螺

46、栓根數(shù)，取2根 ae螺栓有效面積，查表得156.7mm2 ft螺栓抗拉能力設計值，查表得170n/mm2則，nt=2×156.7×170=53278n=53.3kn抗傾覆力矩=53.3×1.6=85.28kn·m抗傾覆力矩的計算（二）1、傾覆力矩=n×1.2+n×0.15+q×1.2/2=8.41×(1.2+0.15)+0.24×0.6=11.5kn·m2、抗傾覆力矩=混凝土的局部擠壓強度設計值×力臂131.73×1.6=210.8kn·m由于抗傾覆力矩遠大于傾覆力

47、矩，懸挑槽鋼不會傾覆，計算滿足要求。經(jīng)過以上各項內(nèi)力值的計算均滿足要求，其拉薩市的鋼絲繩作為安全儲備，不再進行計算。七、7#、8#樓落地式腳手架立桿基礎承載力計算（一）基本數(shù)據(jù)1.外腳手架全高h=36m，雙排外腳手架2.立桿縱距l(xiāng)a=1.5 m3.立桿步距l(xiāng)b=1.2 m4.立桿步距h=1.8 m5.立桿落在地下室頂板上，頂板砼厚0.25 m；頂板砼強度等級c30，頂板砼系消防通道，承載力設計值2t/；.外架下部采用雙立桿搭設至20m高，2036m高采用單位立桿搭設，共鋪設5層竹笆腳手板。7.結(jié)構施工時，活載取3kn/。裝飾施工時，活載取2kn/。同時施工層數(shù)均為一層，本例活載按大值取3 kn

48、/。（二）荷載計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載、風荷載。靜荷載標準值：1.每米單立桿承受的自重標準值。（查表、建筑施工手冊表57）ng=0.1089×36m=3.9204kn。2.增加一根立桿的自重標準值。按鋼管37.67n/m扣件15n/個增加的立桿自重37.67×20m=753.4n增加的小橫桿自重37.67×1.5m×12根×1/2=339n增加的扣件自重15×10個=150nngz=753.4+339+150=1242n=1.242kn3.腳手板自重的標準值ng3=0.15×5層×1.5×（1.2+0.2）×1/2=0.7875kn4.欄桿和檔腳板的自重標準值ng4=0.15×5層×1.5×1/2=0.5625kn5.掛安全網(wǎng)等設施的自重標準值ng5=0.005×1.5×36m=0.27kn匯總靜載標準值ng=3.9204+1.242+0.7875+0.5625+0.27=6.7824kn活載標準值nq=2×1層×1.5×1.2×1/2=1.8kn風載標準值wk=0.7×uz×us×w。式中：uz-風荷載變化高度=1.25 us-風載體型系