鋼結(jié)構(gòu)習(xí)題附答案

1、鋼結(jié)構(gòu)的材料1. 在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是 的典型特征。脆性破壞塑性破壞強(qiáng)度破壞失穩(wěn)破壞2. 建筑鋼材的伸長(zhǎng)率與標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長(zhǎng)度的伸長(zhǎng)值有關(guān)。到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí)到達(dá)極限應(yīng)力時(shí)試件斷裂瞬間試件斷裂后3. 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù) 確定的。比例極限彈性極限屈服點(diǎn) 極限強(qiáng)度4. 結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用 表示。流幅沖擊韌性可焊性 伸長(zhǎng)率5. 在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)，下列因素中的 不是主要考慮的因素。建造地點(diǎn)的氣溫荷載性質(zhì)鋼材造價(jià) 建筑的防火等級(jí)6. 熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力 。以拉應(yīng)力為主以壓應(yīng)力為主包括拉、壓應(yīng)力拉、壓應(yīng)力都很小7. 型鋼中的鋼和工字鋼

2、相比， 。兩者的兩者所用的鋼材不同前者的翼緣相對(duì)較寬前者的強(qiáng)度相對(duì)較高翼緣都有較大的斜度8. 鋼材內(nèi)部除含有Fe、C外，還含有害元素 。N,O,S,P N,O,SiMn ,0,PMn,Ti9. 有二個(gè)材料分別為 3號(hào)鋼和16Mn鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊，焊條應(yīng)選用 型。IBT E43E50 廠 E55 廣 T5010. 在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需指標(biāo)。低溫屈服強(qiáng)度 低溫抗拉強(qiáng)度*1低溫沖擊韌性廠疲勞強(qiáng)度11. 鋼材脆性破壞同構(gòu)件 無(wú)關(guān)。應(yīng)力集中 低溫影響 殘余應(yīng)力.Q 彈性模量12. 普通碳素鋼標(biāo)號(hào) C3表示甲類(lèi)平爐3號(hào)沸騰鋼 乙類(lèi)氧氣頂吹3號(hào)沸騰鋼旦

3、特類(lèi)平爐3號(hào)沸騰鋼 F 丙類(lèi)平爐3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼13. 3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高5%是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼 好。屈服強(qiáng)度澆注質(zhì)量L；爐種14. 鋼材的理想（T-S曲線（包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力）是 A B C D15. 普通碳素鋼強(qiáng)化階段的變形是 。完全彈性變形完全塑性變形彈性成分為主的彈塑性變形匕一塑性成分為主的彈塑性變形16. 下列因素中， 與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無(wú)直接關(guān)系。*鋼材屈服點(diǎn)的大小鋼材含碳量負(fù)溫環(huán)境應(yīng)力集中17. 同類(lèi)鋼種的鋼板，厚度越大, ，：1強(qiáng)度越低塑性越好韌性越好 內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少18. 鋼材的抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)v與f有關(guān)，一般而言 fv=。r 加|u/pc19. 鋼材在復(fù)

4、雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由 等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。最大主拉應(yīng)力最大剪應(yīng)力t1最大主壓應(yīng)力d國(guó)折算應(yīng)力d20. a k是鋼材的指標(biāo)。韌性性能廠強(qiáng)度性能塑性性能Q冷加工性能m轉(zhuǎn)到其它章節(jié) .L di. 在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的 。一 - ， ，- -最大應(yīng)力設(shè)計(jì)應(yīng)力。疲勞應(yīng)力穩(wěn)定臨界應(yīng)力2. 吊車(chē)梁的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高的。上兩側(cè)邊為軋制邊 “兩側(cè)邊為火焰切割邊一側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊一側(cè)邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊3. 在進(jìn)行第二種極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，計(jì)算用的荷載 。需要將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項(xiàng)系數(shù)需要將可變荷

5、載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項(xiàng)系數(shù)永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項(xiàng)系數(shù)永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載分項(xiàng)系數(shù)4. 鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為：j I , - I；"；I，式中；是。結(jié)構(gòu)主要性系數(shù)荷載分項(xiàng)系數(shù)可變荷載組合系數(shù)材料的抗力分項(xiàng)系數(shù)31 / 215. 進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按 標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算設(shè)計(jì)荷載計(jì)算數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算考慮動(dòng)力系6.在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比-:時(shí)，稱(chēng)為完全對(duì)稱(chēng)循環(huán)脈沖循環(huán)不完全對(duì)稱(chēng)循環(huán)不對(duì)稱(chēng)循環(huán)7. 下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？I .計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接

6、的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值; n .計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值; 川.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； w.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。I、川n、川i、wn、w8. 驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常取 。:;標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計(jì)值組合值最大值9. 進(jìn)行鋼吊車(chē)梁的疲勞計(jì)算時(shí)，其荷載應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值還是設(shè)計(jì)值及需乘以哪些系數(shù)?標(biāo)準(zhǔn)值，僅輪壓乘以動(dòng)力系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值，不乘以任何系數(shù)設(shè)計(jì)值，乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)值，乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)及輪壓動(dòng)力系數(shù)10. 計(jì)算吊車(chē)梁疲勞時(shí)，下列作用在跨間內(nèi)的哪種吊車(chē)荷載取值是正確的? 兩臺(tái)吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動(dòng)力系數(shù)

7、Q 臺(tái)吊車(chē)荷載設(shè)計(jì)值乘以動(dòng)力系數(shù)一臺(tái)吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)一臺(tái)起重量最大的吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值鋼結(jié)構(gòu)的連接*轉(zhuǎn)到其它章節(jié)'一、選擇題1.圖中的焊腳尺寸hf是根據(jù)選定的。hf血丄朋朋，如皿 2.2 xd7一2搟?瀟咔才皿-= 1.56 = 3=.2冥0 =楓嘶嘆阿應(yīng)=d擁也才込匸5販 47慨壯好鈿-1.26 - 7.2fn)hfw才込- 4.7mm,- 1.2x10 - 12tnh - 6tn)n2. 如圖所示梁截面形式、尺寸（lx=22000 X l6mm）及荷載。鋼材為Q235-B?F,焊條采用E43型手工焊，梁翼緣和腹板間用角焊縫連接，hf =mm。2.6103. 如圖所示為單角

8、鋼（L80 X 5）接長(zhǎng)連接，采用側(cè)面角焊縫（Q235鋼和E43型焊條,= 160/），焊腳尺寸hf =5mm。求連接承載力設(shè)計(jì)值（靜載）=。 恥。什皿；207 5x360- 10)x1602x07：5x(360)'xl6020.?y-5(605-10)2604. 設(shè)有一截面尺寸為100X8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點(diǎn)板上,兩板件板面平行，焊腳尺寸為6mm。為滿足最小焊縫長(zhǎng)度的構(gòu)造要求，試選用下列何項(xiàng)數(shù)值。40mm60mm 80mm 100mm5. 鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強(qiáng)度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選用Q345時(shí)，焊條選用。E55E50E43前三

9、種均可I I6. 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是 。鋼材的塑性太低鋼材的彈性模量太高焊接時(shí)熱量分布不均焊縫的厚度太小7. 產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原因是 。冷卻速度太快焊件各纖維能自由變形鋼材彈性模量太大，使構(gòu)件剛度很大施焊時(shí)焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū)8. 角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長(zhǎng)度都等同時(shí)，。角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用9. 在動(dòng)荷載作用下，側(cè)焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于 10.11.12.60h O

10、40h80h 卜 120h圖示的角焊縫在P的作用下，最危險(xiǎn)點(diǎn)是c、d點(diǎn)巨對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時(shí)要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高要考慮焊縫剛度影響與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同取打-L22在制作長(zhǎng)焊件時(shí)，為了考慮焊接殘余變形的影響，其下料長(zhǎng)度等于設(shè)計(jì)長(zhǎng)度設(shè)計(jì)長(zhǎng)度+縱向收縮余量設(shè)計(jì)長(zhǎng)度+縱向收縮和橫向收縮余量設(shè)計(jì)長(zhǎng)度+橫向收縮余量焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與關(guān)系不大。13.鋼材的種類(lèi)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)殘余應(yīng)力大小14.焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與有關(guān)。應(yīng)I應(yīng)力比 =9込最小應(yīng)力,及應(yīng)力幅加二（7卡耳最大應(yīng)力）15.未焊透的對(duì)接焊縫計(jì)算應(yīng)按計(jì)算。對(duì)接焊縫'角焊縫“斷續(xù)焊縫

11、'斜焊縫二、計(jì)算題1驗(yàn)算圖示直角角焊縫的強(qiáng)度。已知靜荷載F=120kN （設(shè)計(jì)值），角焊縫的焊角尺寸為hf=8 mm，鋼材為Q235 BF鋼，手工焊，焊條為 E43型，。2 請(qǐng)驗(yàn)算圖示牛腿與柱連接的對(duì)接焊縫的強(qiáng)度。靜力荷載設(shè)計(jì)值F=220kN。鋼材用Q235AF，焊條E43手工焊，無(wú)引弧板，焊縫質(zhì)量三級(jí)（假定剪力全部由腹板上的焊縫 承受）。丄.-，_ y 。3.兩鋼板截面為 18x 400，兩面用蓋板連接，鋼材Q235，承受軸心力設(shè)計(jì)值 N=1181kN , 采用M22普通C級(jí)螺栓連接，do = 23.5mm，按圖示連接。試驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)是否安全。4.梁的連接構(gòu)造如圖所示。連接承受的彎矩 M

12、=1000kNm ,剪力V=100kN。鋼材Q235 , 摩擦型高強(qiáng)度螺栓 10.9級(jí)，M20,接觸面噴砂處理,I 、匸、i 。試驗(yàn)算梁節(jié)點(diǎn)高強(qiáng)度螺栓連接的強(qiáng)度。提示：梁腹板分擔(dān)的彎矩按- '' " * 計(jì)算，剪力全部由腹板承受。1.解：將F移至焊縫形心，F(xiàn) = 24QkN 1x120-203.9kN2V = cos 60aF = -120 =2得工二:：;二 一;” m焊縫左邊點(diǎn)受力最為不利，由N產(chǎn)生的r：和M產(chǎn)生的":迭加。20.7(150-10)-皈 3 N/mm260 1032M7x亦羽020.7hrll如 10'20 7 8 kNO2141

13、.2 閔曲1 < / = iPOH/叨滬焊縫強(qiáng)度滿足要求。2解：（1 ）計(jì)算對(duì)接焊縫計(jì)算截面的幾何特性,中和軸位置(200-/0)"0"車(chē)1?00-JO)燈0奴”0 200-/0)x10(300-10焊縫截面幾何特性兀=10(300-/of +(300- lo1) 1060十猊（200 O）x0自十（200 Q）x0x（0。一§） 1 4.79 k/0卩翩朋4 二 Coo-")10 = 2呂陶滬剪力只由腹板承擔(dān)，故只算腹板的截面積(2)驗(yàn)算焊縫強(qiáng)度經(jīng)分析最危險(xiǎn)點(diǎn)是最下面點(diǎn)，故只要驗(yàn)算該點(diǎn)的焊縫強(qiáng)度。5 5R 220103= 98.8hH44175.

14、9N! < C 225択柑才折算應(yīng)力丄一 -，.，,：. 丁“=1.1185 = 203.51 mm1故折算應(yīng)力強(qiáng)度不滿足要求，如此焊縫改成二級(jí)焊縫，則'JfH：,就能滿足強(qiáng)度要求了。3. 解：(1)螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算單個(gè)螺栓抗剪承載力設(shè)計(jì)值單個(gè)螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值N；二遷成=22 x k 505 = 120800N = UC故取二:Co每側(cè)12個(gè)螺栓，承載力為1298.8 = 1185.6kN> N = UBlhN(2 )驗(yàn)算被連接鋼板的凈截面強(qiáng)度& =A-&t = 40/8-42.351 S =55.03cTV<7 &1181103TToixTo

15、7-214.44. 解：(1)連接一側(cè)最不利情況下的受力M由翼緣和腹板按剛度分配梁截面對(duì)于水平對(duì)稱(chēng)軸的慣性矩I = xQ603 +2400寛20試$90? =4 舁心。？畑/ 12腹板對(duì)于水平對(duì)稱(chēng)軸的慣性矩J = 9603 “ 03疋嚴(yán)河屮v 12腹板分擔(dān)的彎矩：IV空-"00心=3 H.醮即楓4.87翼緣分擔(dān)的彎矩：-1000-211.5-788.5kN'm翼緣分擔(dān)的彎矩由螺栓群受軸向力來(lái)承擔(dān):H 二 _ = 7S8.5h 10腹板螺栓群除分擔(dān)部分彎矩外，還承受全部剪力，而該剪力對(duì)腹板連 接螺栓群又有偏心，將剪力移到螺栓群形心，受力為:2.5 + JOO50401000(2

16、)確定單個(gè)摩擦型高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計(jì)值32 Jem翼緣螺栓:按圖中尺寸沿受力方向的連接長(zhǎng)度-，r. - . r ' 故需將螺栓的承載力設(shè)計(jì)值乘以下列折減系數(shù)，即:Q 二丄= 0.981501502.15N； = p'= 0 80 9 x J X0.45XZ55 = 61.5kN腹板螺栓:因上、下排螺栓“ 1”的合力方向大致是水平的，沿受力方向的連接長(zhǎng)度1 -. v / -' .，故不需乘折減系數(shù)/'N； - Q.9nf /jP-0.92x0.45155 - 125 6 kN(3)螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算a.翼緣板拼接螺栓：螺栓孔徑do取21.5mm翼緣板的凈截面面積為:&

17、amp; =(40-42.15)x2 = 62.8c翼緣板能承受的軸向力:毛截面：:/'- !'- '- 1凈截面:1-0 5= 1473kN621002151-05 24摩擦型高強(qiáng)度螺栓能承受的軸向力:麗恥歆.5心1476kN上述三項(xiàng)最小值為 N=1473kN >翼緣螺栓群受到的力788.5kN，故翼緣板拼接螺栓滿足強(qiáng)度要求。b.腹板拼接螺栓：腹板承受的內(nèi)力 V=100kN M =220.5kN m每個(gè)螺栓所承受的垂直剪力為：巧 _100T77= 7.14kN在彎矩的作用下，受力最大的螺栓承受的水平剪力為:220 51039yi>3xi，故略去MF 十町尸

18、加八？一< 拭； 125 6kN所以腹板拼接螺栓群滿足強(qiáng)度要求。受彎構(gòu)件旦轉(zhuǎn)到其它章節(jié)刪一、選擇題1. 計(jì)算梁的時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。畫(huà)正應(yīng)力r剪應(yīng)力廣整體穩(wěn)定局部穩(wěn)定2. 鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式嘰 中八。*表示截面部分進(jìn)入塑性I與材料強(qiáng)度有關(guān)；：|是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比 與梁所受荷載有關(guān)3. 在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，3號(hào)鋼梁的最小高度hmin16Mn鋼鋼梁的（其他條件均相同）。大于”小于廠等于不確定4. 梁的最小高度是由 控制的。強(qiáng)度建筑要求型剛度整體穩(wěn)定5. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是 形式的失穩(wěn)。彎曲G扭轉(zhuǎn)彎扭雙向彎曲6. 為了提高梁的整體穩(wěn)定性， 是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。增大

19、截面爐 增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少 h 設(shè)置橫向加勁肋 G 改變荷載作用的位置7. 當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng) 。設(shè)置縱向加勁肋,'*L設(shè)置橫向加勁肋 Q減少腹板寬度 c增加翼緣的厚度8. 如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以為最佳方案。9. 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止 引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋對(duì)防止 引起的局部失穩(wěn)最有效。A、剪應(yīng)力B、彎曲應(yīng)力C、復(fù)合應(yīng)力D、局部壓應(yīng)力 d A,BA,C 卩 D,BB,C10. 鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用 準(zhǔn)則。 腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等 n腹板實(shí)際應(yīng)力不超過(guò)腹板屈曲應(yīng)力腹板實(shí)際應(yīng)力不小

20、于板的屈服應(yīng)力腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力ii. 當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)伽噸時(shí)，用碗代替施，主要是因?yàn)榱旱木植糠€(wěn)定有影響梁已進(jìn)入彈塑性階段梁發(fā)生了彎扭變形梁的強(qiáng)度降低了12. 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡(jiǎn)化為自由邊 簡(jiǎn)支邊 固定邊"有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊13. 對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。*增加腹板厚度約束梁端扭轉(zhuǎn)設(shè)置平面外支承加寬梁翼緣14. 雙軸對(duì)稱(chēng)截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下列方案比較，應(yīng)采用 。D在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋M(jìn) |在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋沿梁長(zhǎng)度方向在腹板處設(shè)置橫

21、向水平支撐15. 一焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，材料為 Q235， fy =235N/mm 2梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm，若考慮腹板穩(wěn)定性，則。廠布置縱向和橫向加勁肋尺無(wú)需布置加勁肋廠按構(gòu)造要求布置加勁肋按計(jì)算布置橫向加勁肋二、計(jì)算題1. 簡(jiǎn)支焊接鋼梁的尺寸及荷載（均為靜力荷載設(shè)計(jì)值）如圖所示，鋼材為Q235，加勁肋設(shè)置如圖，不考慮局部壓應(yīng)力，要求：驗(yàn)算區(qū)格I腹板的局部穩(wěn)定性。2. 簡(jiǎn)支梁受力及支承 如圖所示，荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P =180kN，分項(xiàng)系數(shù)1.4，不計(jì)自重，Q235 鋼， fy=235N/mm1）驗(yàn)算該梁的強(qiáng)度。2）如不需驗(yàn)算

22、該梁的整體穩(wěn)定，問(wèn)需設(shè)幾道側(cè)向支承?3. 字形組合截面鋼梁，其尺寸和受力如圖所示。已知其腹板的高厚比 保證腹板的局部穩(wěn)定，請(qǐng)?jiān)谥ё?A B處及其之間梁段內(nèi)布置加勁肋。4.圖示為一焊接工字形簡(jiǎn)支梁，跨度I = 4m鋼材 Q235F, f=2i5N/mrn， fy=235N/mrn。承受均布荷載設(shè)計(jì)值為 p （包括自重）。假定該梁局部穩(wěn)定和強(qiáng)度以及剛度能滿足要求, 試求該梁能承受的荷載 p。1. 解:288.2支座反力 =2區(qū)格I平均彎矩、平均剪力分別為（中間點(diǎn)處）? PM = 4241 252 = 527.5KN m27= 42-22.25=420相應(yīng)的400 103必0"切如十護(hù)。朋<7熱.J刀卞£0“處07 8.210洱"半）旳 288 2a 69 (1所以局部穩(wěn)定滿足要求。=妙_ = IQ5/ 3< f= 215/ 3 佻也 0.8724302 5105/科津/疏落因此梁的整體穩(wěn)定性能保證。2. 解：設(shè)強(qiáng)軸為x軸。1)強(qiáng)度驗(yàn)算L =20.82040.42 十丄=a 1277(9?0日匪=l9G8c40.8S = O_"20x 40.4 + 0.6x4020 = 1126.4= 12614鬲=082040.4