盤扣式板模板計算書(120mm厚板)

1、120mm厚板模板計算書（盤扣式） 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 2312010 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003一、工程屬性新澆混凝土板名稱120mm樓板新澆混凝土板板厚(mm)120模板支架縱向長度La(m)39模板支架橫向長度Lb(m)39模板支架高度H(m)5.5 二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重標準

2、值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)4風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.3×1×0.8=0.24風荷載高度變化系數(shù)z1風荷載體型系數(shù)s0.8抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)6 三、模板體系設(shè)計主梁布置方向垂直立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平桿步距h(

3、mm)1500頂層水平桿步距h(mm)1500支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)330小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度L1(mm)100主梁最大懸挑長度L2(mm)100平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板厚度t(mm)12抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)29彈性模量E(N/mm2)9000計算方式四等跨梁 按四等跨梁 ，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下 ： W=bt2/61000×122/624000mm4 I=bt3/121000×123/12144000mm3 承載能力極限狀態(tài) q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0

4、)+QbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)+1.4×1×3=7.934kN/m q1靜=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)=3.734kN/m q1活=QbQ1k=1.4×1×3=4.2kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)+1×1×3=6.112kN/m 1、強度驗算

5、Mmax=0.107q1靜l2+0.121q1活l2=0.107×3.734×0.22+0.121×3.734×0.22=0.036kN·m =Mmax/W=0.036×106/(24000×103)=1.5N/mm2f=29N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632ql4/(100EI)=0.632×6.112×2004/(100×9000×144000)=0.048mm max=0.048 mmmin200/150，10=1.333mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質(zhì)

6、及類型矩形木楞截面類型截面慣性矩I(cm4)256截面抵抗矩W(cm3)64抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)12.87彈性模量E(N/mm2)8415計算方式四等跨梁 承載能力極限狀態(tài) q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.12)+1.4×0.2×3=1.635kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.12)+1×0.2×3=1.262kN/

7、m 按 四等跨梁連續(xù)梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合， 計算簡圖如下： 1、強度驗算 =Mmax/W=0.251×106/64000=3.922N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax1.186kN max3Vmax/(2bh0) =3×1.186×1000/(2×60×80)=0.371N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=0.763mm=minla/150，10=min1200/150，10=8mm 滿足要求！ 4、支座反力 承載能力極限狀態(tài) R1=

8、0.946kN R2=2.237kN R3=1.833kN R4=2.237kN R5=0.946kN 正常使用極限狀態(tài) R1=0.727kN R2=1.719kN R3=1.409kN R4=1.719kN R5=0.727kN 六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型鋼管截面類型截面慣性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)125計算方式四等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態(tài) R=maxR1,R2,R3,R4,R5/2=max0.946,2.237,1.833,2.

9、237,0.946/2=1.1185kN 正常使用極限狀態(tài) R=maxR1,R2,R3,R4,R5/2=max0.727,1.719,1.409,1.719,0.727/2=0.8595kN 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 =Mmax/W=0.843×106/4490=187.751N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax3.965kN max2Vmax/A=2×3.965×1000/424=18.703N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=2.35mm=minla/150，10=min1200/150，10 =8

10、mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)B-LG-2500（48X3.2）回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)300立柱截面面積(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立桿計算長度修正系數(shù)1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1500+2×0.7×330=1962mm l02=h=1.2×1500=1800mm 取兩值中的大值l0=1962mm =l0/i=1962/15.9=123.396=150 長細比滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗算 不考慮風荷載 頂部立桿段： 1=l01/i=1962/

11、15.9=123.396 查表得，=0.332 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3×1.2×1.2=12.117kN f=N1/(1A)12.117×103/(0.332×450)=81.104N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： 2=l02/i=1800/15.9=113.208 查表得，=0.386 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(1.05+(24+1.1)×

12、;0.12)+1.4×3×1.2×1.2=13.067kN f=N2/(2A)13.067×103/(0.386×450)=75.227N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載 Mw=c×Qklah2/10=0.9×1.4×0.24×1.2×1.52/10=0.068kN·m 頂部立桿段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9&#

13、215;1.4×3×1.2×1.2+0.9×1.4×0.068/1.2=11.583kN f=N1w/(1A)+Mw/W=11.583×103/(0.332×450)+0.068×106/4730=91.906N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2×(1.05+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×3×1.2×1.2

14、+0.9×1.4×0.068/1.2=12.534kN f=N2w/(2A)+Mw/W=12.534×103/(0.386×450)+0.068×106/4730=86.535N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2可調(diào)托承載力容許值N(kN)40 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N =12.117kNN=40kN 滿足要求！ 九、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生 MT=c×Q(kLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×

15、(0.2×39×5.5×6+0.55×39×4)=432.432kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.35×1.05×39×392/2=42042.341kN.m MT=432.432kN.mMR=42042.341kN.m 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生 MT=c×Q(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×39×5.5+0.55×39×4)=175.676kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.35×1.05+(24+1.1)×0.12×39×392/2=162643.8kN.m MT=175.676kN.mMR=162643.8kN.m滿足要求！十、 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求：Pk = Nk/A fg式中：Pk 立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力標準值（kPa）；Nk 上部結(jié)構(gòu)傳至立桿基礎(chǔ)頂面的軸向力標準值（kN）；A基礎(chǔ)底