張家溝中橋滿堂支架驗算

1、1 1 張家溝中橋第1#、2#、3#、4#孔現(xiàn)澆箱梁支架設(shè)計驗算1、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求現(xiàn)澆箱梁支架采用wdj碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè) 1515cm方木；縱向方木上設(shè)1010cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.25m（凈間距 0.15m） 、在跨中其他部位間距不大于 0.3m（凈間距 0.2m） 。模板宜用厚1.8cm 的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角宜用 4cm厚木板進行加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每2.0m 設(shè)一道，縱橋向斜撐

2、沿橫橋向共設(shè) 45 道。立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設(shè)要求如下：采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm 60cm 120cm和 60cm 90cm 120cm兩種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中：墩旁兩側(cè)各4.0m 范圍內(nèi)的支架采用60cm 60cm 120cm的布置形式；除墩旁兩側(cè)各4m之外的其余范圍內(nèi)的支架采用60cm 90cm 120cm的布置形式。扣件式鋼管滿堂支架及工字鋼平臺支架體系構(gòu)造圖見附圖（一）（二）。2、現(xiàn)澆箱梁支架驗算該現(xiàn)澆連續(xù)梁為單箱單室，對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。、荷載計算1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q

3、1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計2 2 算，經(jīng)計算取 q21.0kpa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.5kpa ；當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5kpa；當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kpa。 q4振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kpa，對側(cè)板取4.0kpa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kpa。 q7 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距立桿縱橋向間距

4、橫桿步距支架自重 q7的計算值 (kpa) 60cm 60cm 120cm 2.94 60cm 90cm 120cm 2.21 2、荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側(cè)模計算3、荷載計算3 3 （1） 、箱梁自重 q1計算根據(jù)結(jié)構(gòu)特點，現(xiàn)取4 個特殊截面進行驗算 a-a 截面處 q1計算：根據(jù)橫斷面圖，則：q1 bw=backpa67.255 .567.1225. 02. 15. 526取 1.2 的安全系數(shù)，則q125.67 1.230.8kpa 注：b 箱梁底寬，取 5.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 b-b 截面處

5、 q1計算：45151515b-b根據(jù)橫斷面圖，則：45151515a-a4 4 q1 bw=backpa44.185. 52 . 3225. 02 .15 .526取 1.2 的安全系數(shù)，則 q118.441.2 22.1kpa 注：b箱梁底寬，取5.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 c-c截面處 q1計算：根據(jù)橫斷面圖，則：c-cq1 bw=backpa56.335. 5225.02. 15. 526取 1.2 的安全系數(shù)，則 q133.561.2 40.3kpa 注：b 箱梁底寬，取5.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 d-d截面處 q1計算：d-d5

6、 5 根據(jù)橫斷面圖，則：q1 bw=backpa93.355 . 5225.14 .02. 15. 526取 1.2 的安全系數(shù)，則q135.93 1.243.1kpa 注：b 箱梁底寬，取 5.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。（2） 、新澆混凝土對側(cè)模的壓力q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以 v=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度t=28控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=hrkpmk為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑k=1.2 當(dāng) v/t=1.2/28=0.043 0.035 h=1.5+3.8v/t=1.68m q5=kpahrkpm

7、4.5068.1252 .1、結(jié)構(gòu)檢算1、扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20% 以上，甚至超過 35% ） 。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按 483.5mm鋼管扣件架進行立桿內(nèi)力計算， 計算結(jié)果同樣也適用于wdj 多功能碗扣架（偏于安全） 。6 6 a-a 截面處在橋墩旁兩側(cè)各4m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用6060120cm的布置

8、結(jié)構(gòu)，如圖：縱 向模板立桿斜撐大橫桿模板斜撐立桿小橫桿橫 向單位：m、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為 n30kn（參見公路橋涵施工手冊中表135） 。 立桿實際承受的荷載為： n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4 nqk（組合風(fēng)荷載時）ng1k支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力；ng2k構(gòu)配件自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力nqk施工荷載標(biāo)準值；于是，有： ng1k=0.60.6 q1=0.60.630.8=11.088kn ng2k=0.60.6 q2=0.60.61.0=0.36kn nqk=0.60.6(q3+q4+q7)=0.

9、36 (2.5+2.0+2.94)=2.679kn 故：n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4nqk=1.2（11.088+0.36 ）+0.851.42.679=16.93knn30kn ，強度滿足要求。7 7 、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式： n/a+mw/wf n鋼管所受的垂直荷載，n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4 nqk（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值， f205n/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6 得。a48mm 3.5 鋼管的截面積 a489mm2。軸

10、心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i 截面的回轉(zhuǎn)半徑， 查 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄 b得 i 15.8 。長細比 l/i 。 l 水平步距， l1.2m。于是，l/i 76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄 c得 0.744。mw計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；mw=0.851.4wklah2/10 wk=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表 7.2.1 得uz=1.38 us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 表 6.3.1第 36 項得：us=1.2 w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表 d.4 w0=0.

11、8kn/m2故：wk=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927kn la立桿縱距 0.6m；h立桿步距 1.2m，故：mw=0.851.4 wklah2/10=0.095kn w 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范 附表b得 w=5.08 則，n/a+mw/w16.93*103/ （0.744*489 ）+0.095*106/（5.08*103）8 8 65.24kn/mm2f 205kn/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。（2）b-b 截面處跨中 4m 16m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用6090120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖。、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，

12、當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為 n30kn（參見公路橋涵施工手冊中表135） 。立桿實際承受的荷載為： n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4 nqk（組合風(fēng)荷載時）ng1k支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力；ng2k構(gòu)配件自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力nqk施工荷載標(biāo)準值；于是，有： ng1k=0.60.9 q1=0.60.9 22.1=11.934kn ng2k=0.60.9 q2=0.60.91.0=0.54kn nqk=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54 (2.5+2.0+2.21)=3.624kn 則：n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4n

13、qk=1.2（11.934+0.54 ）+0.85縱 向模板立桿斜撐模板斜撐立桿小橫桿大橫桿橫 向單位：m9 9 1.43.624=19.28knn30kn ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式： n/a+mw/w f n 鋼管所受的垂直荷載，n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4 nqk（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值， f205n/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6 得。a48mm 3.5 鋼管的截面積 a489mm2。軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。

14、i 截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄 b得 i 15.8 。長細比 l/i 。 l水平步距， l1.2m。于是， l/i 76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄 c得 0.744。mw計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；mw=0.851.4wklah2/10 wk=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)， 參考 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 表 7.2.1 得 uz=1.38 us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 表 6.3.1第36 項得： us=1.2 w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表 d.4 w0=0.8kn/m2故：wk=0.7uzusw0=0

15、.71.381.20.8=0.927kn/ m2la立桿縱距 0.9m；h立桿步距 1.2 故 ： mw=0.85 1.4 wk la h2/10=0.85 1.4 0.927 0.9 1.22/10=0.143kn w 截面模量查表 建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范 附表 b得w=5.08 10 10 則，n/a+mw/w19.28*103/（0.744*489 ）+0.143*106/（5.08*103）81.143kn/mm2f 205kn/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。（3）c-c截面處在橋墩旁兩側(cè)各4m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用6060120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：縱 向模板

16、立桿斜撐大橫桿模板斜撐立桿小橫桿橫 向單位：m、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為 n30kn（參見公路橋涵施工手冊中表135） 。 立桿實際承受的荷載為： n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4 nqk（組合風(fēng)荷載時）ng1k支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力；ng2k構(gòu)配件自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力nqk施工荷載標(biāo)準值；于是，有： ng1k=0.60.6 q1=0.60.640.3=14.508kn 11 11 ng2k=0.60.6 q2=0.60.61.0=0.36kn nqk=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36 (2

17、.5+2.0+2.94)=2.679kn 故：n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4nqk=1.2（14.508+0.36 ）+0.851.42.679=21.03knn30kn ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式： n/a+mw/wf n鋼管所受的垂直荷載，n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4 nqk（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值， f205n/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6 得。a48mm 3.5 鋼管的截面積 a489mm2。軸心受壓桿件的穩(wěn)定系

18、數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i 截面的回轉(zhuǎn)半徑， 查 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄 b得 i 15.8 。長細比 l/i 。 l 水平步距， l1.2m。于是，l/i 76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄 c得 0.744。mw計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；mw=0.851.4wklah2/10 wk=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表 7.2.1 得uz=1.38 us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 表 6.3.1第 36 項得：us=1.2 w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表 d.4 w0=0.8kn/m2故：w

19、k=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927kn la立桿縱距 0.6m；h立桿步距 1.2m，12 12 故：mw=0.851.4 wklah2/10=0.095kn w 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范 附表b得 w=5.08 則，n/a+mw/w21.03*103/ （0.744*489 ）+0.095*106/（5.08*103）76.5kn/mm2f205kn/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。(4)d-d 截面處在橋墩旁兩側(cè)各4m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用6060120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：縱 向模板立桿斜撐大橫桿模板斜撐立桿小橫桿橫 向單位：m

20、、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為 n30kn（參見公路橋涵施工手冊中表135） 。 立桿實際承受的荷載為： n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4 nqk（組合風(fēng)荷載時）ng1k支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力；13 13 ng2k構(gòu)配件自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力nqk施工荷載標(biāo)準值；于是，有： ng1k=0.60.6 q1=0.60.643.1=15.516kn ng2k=0.60.6 q2=0.60.61.0=0.36kn nqk=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36 (2.5+2.0+2.94)=2.679kn 故：

21、n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4nqk=1.2（15.516+0.36 ）+0.851.42.679=22.24knn30kn ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式： n/a+mw/wf n鋼管所受的垂直荷載，n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4 nqk（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值， f205n/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6 得。a48mm 3.5 鋼管的截面積 a489mm2。軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i 截面的回轉(zhuǎn)半徑

22、， 查 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄 b得 i 15.8 。長細比 l/i 。 l 水平步距， l1.2m。于是，l/i 76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄 c得 0.744。mw計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；mw=0.851.4wklah2/10 wk=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表 7.2.1 得uz=1.38 us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 表 6.3.1第 36 項得：us=1.2 w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表 d.4 w0=0.8kn/m214 14 故：wk=0.7uzusw0=0.71.

23、381.20.8=0.927kn la立桿縱距 0.6m；h立桿步距 1.2m，故：mw=0.851.4 wklah2/10=0.095kn w 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范 附表b得 w=5.08 則，n/a+mw/w22.24*103/ （0.744*489 ）+0.095*106/（5.08*103）79.83kn/mm2f 205kn/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2、滿堂支架整體抗傾覆依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊第9.2.3要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。k0=穩(wěn)定力矩 / 傾覆力矩 =y*ni/mw 采用跨度 4-20m驗算

24、支架抗傾覆能力：主橋?qū)挾?16m ，長 20m采用 6090120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向 34 排； （16m+2 1.5m=19m ）支架縱向 24 排；高度 14m ；頂托 tc60共需要 24*34=816個；立桿需要 24*34*14=11424m; 縱向橫桿需要 34*12/1.2*38=12920m ；橫向橫桿需要 24*12/1.2*13.5=3240m ；故：鋼管總重（ 11424+12920+3240 ）*3.84=105.9t; (,48 3.5 鋼管自重：38.4n/m) 15 15 頂托 tc60總重為： 816*7.2=5.9 t；故 ni =105.9*9

25、.8+5.9*9.8=1095.6kn；穩(wěn)定力矩 = y*ni=13.5/2*1095.6=7395.3kn.m 依 據(jù) 以 上 對 風(fēng) 荷 載 計 算wk=0.7uz us w0=0.7 1.38 1.2 0.8=0.927kn/ m2跨中 20m共受力為： q=0.927*12*20=222.5kn；傾覆力矩 =q*12/2=222.5*6=1335kn.m k0=穩(wěn)定力矩 / 傾覆力矩 =7395.3/1335=5.541.3 計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求3、箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用1010cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按l90cm

26、 進行受力計算 , 在墩頂橫梁截面處按l60cm進行受力計算，實際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全） ，木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 a-a 截面處按截面處 2.5m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度l60cm進行q(kn/m)底模下橫橋向方木受力簡圖方木材質(zhì)為杉木，w=11mpa=1 7mpa e=9000mpa尺寸單位：cmq(kn/m)16 16 驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4) b(30.8+1.0+2.5+2) 2.5=90.75 kn/m m (

27、1/8) ql2=(1/8) 90.750.624.1knm w=(bh2)/6=(0.1 0.12)/6=0.000167m3則： n= m/( w w)=4.1/(0.000167 110000.9)=2.5( 取整數(shù) n3 根) db/(n-1)=2.5/2=1.25m 注：0.9 為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于1.25m 均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d 取 0.25m，則 n2.5/0.25 10。 每根方木撓度計算方木的慣性矩i=(bh3)/12=(0.1 0.13)/12=8.33 10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(ql4

28、)/(ei)=(5/384) (195.5 0.64)/( 9106108.3310-60.9) =4.89 10-4m l/400=0.6/400=1.5 10-3m (撓度滿足要求 ) 每根方木抗剪計算(1/2)(ql)/(na)=(1/2)(195.5 0.6)/(100.1 0.1 0.9)=0.652 mpa=1.7mpa符合要求。 b-b 截面處b-b截面處按 12.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度l90cm17 17 進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4) b(22.1+1.0+2.5+2) 12=331.2kn/m m (1/8) ql2=(1/8)

29、 331.20.9233.5knm w=(bh2)/6=(0.1 0.12)/6=0.000167m3則： n= m/( w w )=33.5/(0.000167 11000 0.9)=20.3(取整數(shù) n21 根) db/(n-1)=12/21=0.57m 注：0.9 為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.57m 均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d 取 0.2m，則 n12/0.2 60。 每根方木撓度計算方木的慣性矩i=(bh3)/12=(0.1 0.13)/12=8.33 10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(ql4)/(ei)=(5/38

30、4) (663.6 0.94)/(70 91068.3310-60.9) =1.200 10-3m l/400=0.9/400=2.25 10-3m (撓度滿足要求 ) 每根方木抗剪計算(1/2)(ql)/(na)=(1/2)(663.6 0.9)/(700.1 0.1 0.9)=0.474 mpa=1.7mpa符合要求。4、扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中 wdj 多功能碗扣架頂托上順橋向采用1515cm方木，方18 18 木在順橋向的跨距在箱梁跨中按l90cm （橫向間隔 l 60cm布置）進行驗算，在墩頂橫梁部位按l60cm （橫向間隔 l 60cm布置）進行驗算，橫橋

31、向方木順橋向布置間距在橋墩旁兩側(cè)4.0m范圍內(nèi)均按 0.25m （中對中間距）布設(shè)，在箱梁跨中部位均按0.3m布設(shè)，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。頂托上橫橋向方木受力簡圖方木材質(zhì)為杉木，w=11mpa=1 7mpa e=9000mpa尺寸單位：cmpppp頂托上順橋向方木受力簡圖方木材質(zhì)為杉木，w=11mpa =1 7mpa e=9000mpa尺寸單位：cmppppb-b截面處 方木抗彎計算p=lq/n l(q1+ q2+ q3+ q4) b/n0.6(22.1+1.

32、0+2.5+2) 19 19 12/60=3.312kn mmax(a1+a2)p(0.45+0.15) 3.312=1.99knm w=(bh2)/6=(0.15 0.152)/6=5.6 10-4m3= mmax/ w=1.99/(5.6 10-4)=3.55mpa 0.9w9.9mpa（符合要求）注：0.9 為方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪計算vmax=3p/2=(33.312)/2= 4.968 kn (3/2)vmax/a=(3/2) 4.968/(0.15 0.15)=0.3312mpa 0.9=1.70.9=1.53 mpa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩i=(bh3)

33、/12=(0.15 0.153)/12=4.2 10-5m4則方木最大撓度：fmax=225656322315. 049 . 03102 . 410924312. 305. 0102 . 4109489 . 0312. 3432448aleiapeipl =1.549 10-30.9l/400=0.90.9/400m=2.02510-3m 故，撓度滿足要求a-a截面處根據(jù)受力布置圖進行計算： 方木抗彎計算p=lq/n l(q1+ q2+ q3+ q4) b/n0.6(30.8+1.0+2.5+2) 20 20 3/10=6.534kn mmax(a1+a2)p(0.3+0.05) 6.534=

34、2.287knm w=(bh2)/6=(0.15 0.152)/6=5.6 10-4m3= mmax/ w=2.287/(5.6 10-4)=4.08mpa 0.9 w9.9mpa（符合要求）注：0.9 為方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪計算vmax=3p/2=(36.534)/2=9.8kn (3/2)vmax /a=(3/2) 9.8/(0.15 0.15)=0.65mpa 0.9=1.70.9=1.53 mpa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩i=(bh3)/12=(0.15 0.153)/12=4.2 10-5m4fmax=225555322305. 046 . 03102410

35、924534. 605. 01024109486. 0534. 6432448。aleiapeipl =9.7 10-4m 0.9l/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，撓度滿足要求5、底模板計算：箱梁底模采用竹膠板，鋪設(shè)橋墩旁兩側(cè)各4m范圍的縱向間距 0.25m的橫橋向方木上，以及跨中縱向間距0.3m 的橫橋向方木上，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如下圖：21 21 通過前面計算， b-b截面處橫橋向方木布置間距為0.2m。b-b截面處底模板計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(22.1+1.0+2.5+2)0.2=5.

36、52kn/m則：mmax=mknlq043.0825.052.5822模板需要的截面模量：w=531096.7100.69 .0043.09.0wmm2模板的寬度為 1.0m，根據(jù) w 、b 得 h 為： h=mmmbw9.210219.011096.7665因此模板采用 1220244022mm 規(guī)格的竹膠板。6、側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，分別按1010cm方木以 25cm和 30cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位進行模板計算，則有： 1010cm方木以間距 30cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.4)0.3=16.32kn/m25 （ 或30）（30）25尺寸單位：cmq(kn

37、/m)底模驗算簡圖底模及支撐系統(tǒng)簡圖1010cm橫橋向方木q(kn/m)竹膠板22 22 則：mmax=mknlq184.083 .032.16822模板需要的截面模量：w=5310408.3100.69 .0184.09.0wmm2模板的寬度為 1.0m，根據(jù) w 、b 得 h 為： h=mmmbw3 .140143.0110408. 3665因此模板采用 1220244015mm 規(guī)格的竹膠板。 10 10cm方木以間距 25cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.4)0.25=13.6kn/m則：mmax=mknlq107.0825.06.13822模板需要的截面模量：w=53

38、10981.1100 .69 .0107.09.0wmm2模板的寬度為 1.0m，根據(jù) w 、b 得 h 為： h=mmmbw110109.0110981. 1665根據(jù)施工經(jīng)驗，為了保證箱梁底面的平整度，通常竹膠板的厚度均采用 12mm 以上，因此模板采用1220244018mm 規(guī)格的竹膠板。7、立桿底座和地基承載力計算：60(90)cm60(90）cm23 23 立桿承受荷載計算a-a、 c-c、 d-d截面處均處于橋墩左右延伸4m范圍內(nèi)，間距為 6060cm布置立桿時，取最大受力截面荷載，d-d截面處，每根立桿上荷載為：n abq a b(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6 0.6

39、(43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=18.014kn b-b 截面處跨中 12m范圍內(nèi)，間距為6090cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：n abq a b(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6 0.9(22.1+1.0+1.0+2.0+2.21)=15.287kn 立桿底托驗算立桿底托驗算： nrd 通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為d-d 截面處間距 6060cm布置的立桿，即：n abq a b(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6 0.6(43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=18.014kn 底托承載力（抗壓）設(shè)計值，一般取rd =40kn; 得：

40、18.014kn40kn 立桿底托符合要求。 立桿地基承載力驗算因?qū)儆谠摌虻讓儆谲浀鼗?，下?-3m之后用片石換填軟土地基，后將原地面整平（斜坡地段做成臺階）并采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達到要求后，再填筑50cm的建筑棄渣或片石土，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到 94以上后，用 10cm厚 c15混凝土精平，根據(jù)經(jīng)驗及試24 24 驗，要求地基承載力達到fk=220kpa。立桿地基承載力驗算：dankfk 式中： n為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；ad為立桿底座面積ad=15cm 15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：kpakpaanfcdd

41、58008000225.0014.18，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。按照力傳遞面積計算：222025.0154515.02(mtga）k調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0 按照最不利荷載考慮：dan=kpamkn96.882025.0014.182kfk=1.0 200kpa將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)， 在橋墩旁兩側(cè)各 4m范圍，按照間距 6060cm布置，在 1 平方米面積上地基最大承載力f為: fabq a b(q1+q2+q3+q4+q7) 1.0 1.0(43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=50.04kn 則，f50.04kpafk=1.0 200kpa 經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求

42、。9. 支架變形支架變形量值 f的計算ff1 f2 f3 f4 d-d截面處f1 為支架在荷載作用下的彈性變形量25 25 由上計算每根鋼管受力為18.014kn，48mm 3.5 鋼管的截面積為489mm2。于是 f1=*l/e 18.014 48910336.84n/mm2，則 f1 36.8412（2.06105）2.15mm 。f2 為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2 包括桿件接頭的擠壓壓縮1 和方木對方木壓縮 2 兩部分，分別取經(jīng)驗值為2mm 、3mm ，即 f2 125mm 。f3 為支架基底受荷載后的非彈性沉降量，基底處理時采用二灰碎石、混凝土鋪裝為

43、剛性基礎(chǔ)暫列為4mm （施工時以實測為準）。f4 為地基的彈性變形地基的彈性變形 f4 按公式 f4 /ep，式中為地基所受荷載， ep為處理后地基土的壓縮模量6.2 取設(shè)計參數(shù)建議值。f4 /ep142.46.2 23mm 。故支架變形量值f為ff1 f2 f3 f4=2.15+5+4+23=34.15 10、支架施工支架采用滿堂鋼管腳手架。搭設(shè)時，先在混凝土放置15cm*15cm鋼板墊在鋼管底下，墊板下用中粗砂找平。支架頂部設(shè)置頂托，頂托上設(shè)縱梁和橫梁，其上鋪設(shè)梁體模板。支架縱橫向設(shè)置剪力撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進行搭設(shè)，剪力撐、橫向斜撐立桿

44、、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)，并且在砼澆注和張拉過程中，進行全過程監(jiān)測和專人檢查。支架搭設(shè)完后，上報監(jiān)理檢查，經(jīng)監(jiān)理同意后，進行支架預(yù)壓：按箱梁重量 120% 、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數(shù)，采用砂袋（或水袋）均勻布設(shè)堆壓于支架上進行堆載預(yù)壓，預(yù)壓前在底模和地基上布好沉降觀測點。觀測點沿縱橋向分別在墩中心線處、l/8、2l/8、3l/8、4l/8、5l/8、6l/8 和 7l/8 跨處布設(shè)，橫橋向則在跨中和2 個外腹板處設(shè)點， 從而形成一個沉降觀測網(wǎng)。、加載和觀測26 26 加載前先觀測出觀測網(wǎng)各點初始數(shù)據(jù)，加載完成后開始觀測， 一直到沉降趨于穩(wěn)定。、卸載并觀測在地基沉降穩(wěn)定后就可卸載

45、，卸載后再觀測1 次，卸載前后的差值可認為是地基及支架的彈性變形，在安裝箱梁底模時設(shè)預(yù)拱度以消除之。根據(jù)沉降觀測值和張拉起拱度經(jīng)驗值對模板預(yù)拱度進行預(yù)留。預(yù)壓完后，請測量監(jiān)理工程師復(fù)核中線及標(biāo)高，合格后在進行下道工序。11、 安全保證措施為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發(fā)生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進行，特制定如下措施：利用各種宣傳工具，采取多種教育形式，使職工牢固樹立“安全第一”的思想，不斷強化安全意識，建立安全保證體系，使安全管理制度化，教育經(jīng)?；?。 2.各級領(lǐng)導(dǎo)在下達生產(chǎn)任務(wù)時，必須同時下達安全技術(shù)措施。檢查工作時，必須同時檢查安全技術(shù)措施執(zhí)行情況?？偨Y(jié)工作時，必須同時

46、總結(jié)安全生產(chǎn)情況，提出安全生產(chǎn)要求，把安全生產(chǎn)貫穿到施工的全過程。 3.認真堅持執(zhí)行定期安全教育、安全講話、安全檢查制度，設(shè)立安全監(jiān)督崗，充分發(fā)揮安全人員的作用，對發(fā)現(xiàn)的事故隱患和危及工程、人身安全的事項，作到立即處理，做出記錄，限期改正，落實到人。 4.搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 5.當(dāng)有六級以上大風(fēng)和雨天氣時停止腳手架的搭設(shè)和拆除作業(yè)，雨后穿防滑鞋作業(yè)。 6.在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，有防火措施和專人看守。 7.腳手架搭設(shè)時地面設(shè)有圍欄和警戒標(biāo)志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。27 27 8 舊鋼管材質(zhì)應(yīng)符合下列規(guī)定：表面銹蝕深度應(yīng)在應(yīng)不超過-0.5mm 鋼管

47、的彎曲變形應(yīng)符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表 8.1.5 的規(guī)定。腳手架的搭設(shè)的技術(shù)要求、允許偏差應(yīng)符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范8.2.4 節(jié)要求。（4）現(xiàn)澆平臺的搭設(shè)及防護措施1高速公路改道防護：支架平臺吊裝，構(gòu)件長度大，重量大，只能半幅路進行。吊裝施工前申請封鎖一個方向的交通，在施工點前后滬陜高速既有中央分隔帶開口帶，將車流全部導(dǎo)向另半幅路，做好改道指示標(biāo)志及安全防護措施。改道、防護完成后，方可進行下一步作業(yè)。在支架平臺安裝、模板、鋼筋安裝(吊裝 )施工期間，都應(yīng)與滬陜高速公路管理部門協(xié)商，封鎖半幅路后再施工，保證滬陜高速公路行車的安全。2支架基礎(chǔ)處理：為盡量減少滬陜高速公路路面的變形及污染，在路面上墊以1cm 厚鋼板，再在鋼板上安裝貝雷桁架，墊底鋼板伸出桁架外側(cè) 10cm 。3 貝雷桁架拼裝。箱梁澆筑寬度12m ，支架寬 15m ，由 5 片 3.01.5m貝雷桁架拼裝而成，可在地上拼裝完成后吊裝就位。貝雷支墩分別放置于滬陜高速中央分隔帶上及滬陜高速硬路肩上。4 在貝雷縱梁（工字鋼縱梁）上鋪設(shè)一層5mm 厚的鋼板作為防墜物擋板。5 工字鋼吊裝完成，在支架平臺四周設(shè)置雙層細目安全網(wǎng)，以防細小2