現(xiàn)澆梁滿堂和鋼管柱支架計算書

1、下載可編輯附件：新豐互通 B/C 匝道橋現(xiàn)澆梁施工支架結(jié)構(gòu)計算書一、工程概況新豐互通立交位于朱屋村南側(cè)，是新豐縣城及周邊地區(qū)車輛上下高速的主要出入口，本合同段在新豐江北側(cè)的朱屋村南側(cè)山間設(shè)置新豐互通。采用半定向 T 型互通立交與 G105 一級路順接 ，方便新豐縣城及周邊村鎮(zhèn)的車輛上下高速公路?；ネü苍O(shè)置主線橋 1 座，匝道橋 4 座，其中 B/C 匝道橋上部結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)； BK0+627.375 匝道橋橋跨布置為 3* （3×28.75 ）預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆箱梁 +12 ×30m 預(yù)應(yīng)力 T 梁； CK0+284.306 匝道橋橋跨布置為11×20m 預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆

2、箱梁 +2 ×25 現(xiàn)澆箱梁 。根據(jù)設(shè)計圖紙 ，B 匝道橋第一 三聯(lián)上部結(jié)構(gòu)采用3*28.75 米預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，橋面寬 10.5m ，梁體采用單箱單室斜腹板結(jié)構(gòu) 。梁高 1.75cm ，頂寬 10.3m ，懸臂長 2.25m ，底寬 4.94m ，頂板厚度 28cm ，腹板厚度 45 65cm ，底板厚度 22cm ；每跨在跨中設(shè)置橫隔板 。 C 匝道橋第一 三聯(lián)上部結(jié)構(gòu)采用 20 米預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁 ，橋面變寬，采用單箱單室斜腹板結(jié)構(gòu) 。梁高 1.50m, 懸臂長 2.25m ，腹板厚 4565cm ，頂板厚 28cm ，底板厚 22cm ；第三聯(lián)每跨跨中設(shè)置橫隔板 ；

3、第四聯(lián)上部結(jié)構(gòu)采用 25 米預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁 ，橋面寬 10.5m ，采用單箱單室斜腹板結(jié)構(gòu) ，梁高 1.60m ，箱梁懸臂長 2.25m ，腹板厚 45cm 65cm ，頂板厚 28cm ，底板厚 22cm ，在每跨跨中設(shè)置橫隔板。二、編制依據(jù)（1）鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程 （TB10110 2011 ）（2）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 130-2011 ）（3）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （GB50017-2003 ）（4）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB50009-2001 ）（5）公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTG D63-2007)三、上部梁體施工方案新豐互通 B 匝道橋

4、現(xiàn)澆箱梁共 3 聯(lián)，每聯(lián) 3 跨，其中第一聯(lián)位于新豐互通 E 匝道和主線路基之間填平區(qū) ，地形較平坦 ，梁底至原地面高度在 3-13m 間，采用滿堂支架現(xiàn)澆施工；第二聯(lián)前兩跨橫跨主線路基 ，地形較為平坦 ，梁底至原地面高度在 7-13m 間采用.專業(yè) .整理 .下載可編輯滿堂支架現(xiàn)澆施工 ，第三跨橫跨 C 匝道橋橋 ，橋區(qū)位于主線路基左側(cè)邊坡 ，梁底至原地面高度在 13-20m 間，采用滿堂支架現(xiàn)澆法施工 ；第三聯(lián)由于梁底至原地面高度在 20m 以上（22-29m ），采用鋼管柱貝雷支架法施工新豐互通 C 匝道橋共 4 聯(lián)，均為現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu) ，第一聯(lián)共 4 跨，每跨跨徑為 20m ，梁底距原地

5、面高度在7-13m間，采用滿堂支架現(xiàn)澆施工；第二聯(lián)共4 跨，每跨跨徑為20m ，梁底距原地面高度在13-19m 間，采用鋼管柱貝雷支架法施工；第三聯(lián)共 3 跨，每跨跨徑為20m ，梁底距原地面高度在在7-18m間，采用鋼管柱貝雷支架法施工；第四聯(lián)共 2 跨，跨徑為 25m ，橫跨主線路基 ，梁底距原地面高度在在7-8m 間，采用滿堂支架現(xiàn)澆施工 。主要工序的施工流程為 ：場地平整 、地基支墩處理 、鋼管柱貝雷架和滿堂支架搭設(shè)、安裝支座 、堆載預(yù)壓 、沉降觀測 、逐級卸載 、設(shè)置預(yù)拱度 、安裝外模 、制安鋼筋 、現(xiàn)澆梁混凝土 、混凝土養(yǎng)護 、張拉壓漿 、拆除側(cè)模 、拆除底模板 、拆除貝雷架或滿堂

6、支架。支架具體布置如圖附圖所示 。1、地基處理B 匝道第一聯(lián) 、第二聯(lián)前兩跨 （0#-5# 墩）及 C 匝道第四聯(lián) （11#-13 臺），由于橫跨主線路基或填平區(qū) ，路基填土均已完成 94 區(qū)填筑，在清除表面松散土后 ，碾壓平整后澆筑 15cm 厚 C20 混凝土，寬度 15 米 。C 匝道第一聯(lián) （0#-4# 墩）由于位于路基邊坡 ，首先對邊坡進行開挖成 2*3.6m 的臺階并振動碾壓平整 ，其余原地面清除表面松土 ，如有泥漿坑 ，必須清理干凈 ，采用石渣回填并碾壓表層 ；然后分層回填 30cm 二灰碎石土 ，寬度 16 米，再澆筑 15cm 厚的 C20 混凝土，寬度 15m 。B 匝道第

7、二聯(lián)第三跨 ，第三聯(lián) （ 5#-9# 墩）及 C 匝道橋第二聯(lián) ，第三聯(lián) （4#-11#墩）；每跨在墩柱前后及跨中設(shè)立 540*10mm 的支撐鋼管柱 ，每個鋼管立柱下需預(yù)埋860 ×860 ×20mm 鋼板，便于支撐柱與預(yù)埋鋼管連接 ，保證穩(wěn)固 。 鋼管柱設(shè)置在支撐墩上，B 匝道中支撐墩 12 米長、4 米寬、高度 1 米的 C25 混凝土，C 匝道中支撐墩 12 米長、2 米寬，高度 1 米；邊支撐墩均靠近承臺 ，12 米長，2 米寬，高度 1 米。每個支撐.專業(yè) .整理 .下載可編輯墩采用埋置式 ，基坑開挖后進行承載力測試 ，當(dāng)不滿足要求時采用強夯和換填 2m 深的碎

8、石基礎(chǔ) ，用作地基改善 。2、貝雷架搭設(shè)選用 12片單層上下加強貝雷梁作為支撐骨架 ，支撐點下為 2根 45b 工字鋼 ， 45b 工字鋼采用焊接連接 540 ×10 鋼管柱 ，鋼管柱與支撐墩用預(yù)埋鋼板連接 ，鋼管柱支間采用 14 號槽鋼交叉連接 ，鋼管高度根據(jù)墩臺身高度計算確定 。貝雷梁之間除標(biāo)準(zhǔn)斜支撐外 ，還需采用 10號槽鋼把每組貝雷梁架間連接 。 B匝道橋第二聯(lián)第三跨 ，第三聯(lián)中間長度采用 9片標(biāo)準(zhǔn)長度為 3M 貝雷片 ， C匝道橋第二 、三聯(lián)中間長度采用 6片標(biāo)準(zhǔn)長度為 3M 貝雷片 。在貝雷架上方橫向鋪設(shè) I20 工字鋼 ，間距 0.6米 ，在橫向工字鋼上方搭設(shè) 1.83

9、m 高的碗扣鋼管支架做縱橫坡調(diào)整 ,立桿頂設(shè)二層方木 ，立桿頂托上橫向設(shè) 10×10cm 方木，間距為 0.6m ；橫向方木上設(shè) 10×10cm 的縱向方木 ，間距 0.3m ，再鋪設(shè) 15mm 的優(yōu)質(zhì)竹膠合板 。橫板邊角宜用 4cm 厚木板進行加強 ，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形 ，影響外觀 。3、滿堂支架施工在路基范圍內(nèi)滿堂支架 ，為砂質(zhì)黏性土碾壓而成的路基 ，壓實度達到 93%，地基承載力可達到 200KPa，在清除表層土后 ，碾壓平整再澆筑 15cmC20 混凝土，寬度 15m ，作為支架基礎(chǔ) 。對于其他位于自然邊坡上的支架 ，地基表層為 2.0 米左右的厚的砂質(zhì)黏性土

10、，地基承載力為 120KPa，下部為淤泥質(zhì)黏土層 , 地基承載力為 60KPa,清除地表整平后，用二灰碎石土回填 30 厘米厚，分層碾壓 ,寬度 16 米，上部再澆筑 15cm 厚的 C20 混凝土 ,寬度 15 米。選用碗式支架作為支撐骨架 ，支架布置為 ：滿堂支架順橋向立桿排距 0.6m ，橫橋向立桿中間底腹板位置為 10排排距 0.6m ，兩側(cè)靠翼緣板 2排排距 0.9m ，翼緣板外為 1排排距 1.2m 立桿作為操作平臺 ，所有橫桿步距均為 1.2m 。 支架支撐在專用地托上 ，以確保受力均勻 ,支架上端采用專用天托 ，縱向采用 10 ×15cm 方木間距 0.6m ，橫向采

11、用 10 × 10cm 方木 , 間距 0.3米 ,通過支架上端的天托設(shè)置預(yù)拱度 。4、堆載預(yù)壓.專業(yè) .整理 .下載可編輯為消除非彈性變形 ，取得貝雷架彈性變形量、碗式支架彈性變形和地基沉降變形。在方木鋪設(shè)完畢且加固穩(wěn)固后選用土袋進行分級堆載預(yù)壓 。 預(yù)壓采用分跨預(yù)壓 ，從一個邊跨向另一個邊跨進行 ，施加荷載總重 ：梁體自重 施工荷載 (梁體自重 20%)。模擬砼施工過程按 60% 、80% 、100% 、 120%逐級加載 。在加載過程中設(shè)置沉降觀測點 ，沿縱向設(shè)置在跨中 、1/4 跨和距墩柱支點 1m 共 5 個斷面上 ，每個斷面沿橫向布 3 個點，分別是斷面中心和距中心左右

12、2.5m 處。 堆載預(yù)壓時間不小于 48 小時，卸載采用分級逐步卸載。每次堆載 、卸載均做好沉降觀測 ，并做好記錄 。5、預(yù)拱度設(shè)置預(yù)拱度計算公式為f=f1+f2 ，其中 f1 貝雷架或支架彈性變形 (由預(yù)壓得出數(shù)據(jù) )，f2= 梁片設(shè)計預(yù)拱度值 。 最大預(yù)拱度值設(shè)置在梁的跨中位置，并按二次拋物線形式進行分配，算得間距 2 米各點處的預(yù)拱度值后 ，按折線通過鋼管腳手架對底模和翼緣板進行調(diào)整。6、鋼筋制安鋼筋在鋼筋加工場地制作 ，采用焊接工藝連接 ,根據(jù)鋼筋綁扎的先后順序采用人工配合汽車 、吊車運輸?shù)侥０?。 鋼筋綁扎順序 ：從一段向另一段進行 ，箱梁底板 、箱梁腹板、箱梁底、腹板波紋管 、箱梁

13、頂板 、預(yù)留鋼筋和預(yù)埋件埋設(shè) 。按照設(shè)計圖紙和驗標(biāo)要求進行鋼筋的綁扎安裝 ，同時注意鋼筋接頭按要求錯開 ，鋼筋綁扎時要按設(shè)計圖紙的鋼筋編號從下到上 、從一頭到另一頭分順序綁扎 ，為避免在安裝時將誤差集中到某一頭 ，可分成幾段進行 。 保證所有的鋼筋規(guī)格 、型號、間距、數(shù)量及保護層等滿足設(shè)計要求 。鋼筋交接點綁扎均采用十字交叉綁 ，不允許采用梅花跳綁 ，且綁扎鐵絲的尾段不應(yīng)伸入保護層內(nèi) 。 鋼筋保護層采用購買的同等級砂漿墊塊 ，梁體側(cè)面和底面的墊塊至少應(yīng)為4 個/m 2 。箱梁施工中主要預(yù)埋件有泄水孔 、伸縮縫預(yù)埋件 、接觸網(wǎng)支柱錨固螺栓及加強鋼筋、防撞護欄預(yù)埋筋 、綜合接地措施和施工預(yù)埋件等

14、，施工時應(yīng)嚴格按照設(shè)計圖紙要求進行預(yù)埋 。（ 詳見作業(yè)指導(dǎo)書 ）。7、砼施工.專業(yè) .整理 .下載可編輯砼澆筑采用混凝土汽車泵自的低處向高處進行 。 混凝土澆筑水平分層 、對稱、連續(xù)澆注的原則 。澆注砼時 ，每層砼的厚度 40 厘米為宜 ，不得超過 50 厘米，砼振搗和下料交替進行 ，采用插入式振搗棒振搗 。 澆注橋面砼時 ，先用插入式振搗棒振搗砼 ，再用懸空式整平機振搗成型 ，人工二次抹面 。 砼澆注成型終凝后 ，覆蓋土工布澆水養(yǎng)護 。（ 混凝土施工詳見作業(yè)指導(dǎo)書 ）。四、滿堂支架和貝雷架鋼管柱結(jié)構(gòu)驗算（一）貝雷架驗算1. 貝雷梁相關(guān)參數(shù)、桁架單元桿件性能橫斷面積理論容許承載力桿件名材料斷面

15、型式（ cm2 ）（KN）弦桿16Mn 102*12.7560豎桿16MnI89.52210斜桿16MnI89.52171.5、幾何特性幾何特性結(jié)構(gòu)構(gòu)造W x(cm 3)Ix(cm 4)EI(KN/m 2)不加強3578.5250497.2526044.12單排單層加強7699.1577434.41212612.24不加強7157.1500994.41052088.24雙排單層加強15398.31154868.82425224.48不加強10735.6751491.61578132.36三排單層加強23097.41732303.23637836.72.專業(yè) .整理 .下載可編輯不加強14817

16、.92148588.84512036.48雙排雙層加強30641.74596255.29652135.92不加強22226.83222883.26768054.72三排雙層加強45962.6689439014478219、桁架容許內(nèi)力表橋型不加強橋梁容許內(nèi)力單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩788.21576.42246.43265.44653.2（KN.m ）剪力245.2490.5698.9490.5698.9（KN）橋型加強橋梁容許內(nèi)力單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩1687.533754809.467509618.8（KN.m ）剪力245.2490.5698.9

17、490.5698.9（KN）2.荷載分析2.1 荷載分析、模板、支架、腳手架自重模板自重取 1.5kN/ , I20a 工字鋼取 27.93kg/m, I45a 工字鋼取 80.4kg/m, 方木取 0.9kg/m3, 腳手架，鋼管柱按實際計算 。.專業(yè) .整理 .下載可編輯2.1.2、新澆混凝土自重按 26 kN/m3 。2.1.3、施工人員 、施工料具運輸堆放荷載 計算模板及直接支承模板小棱時 ，均布荷載可取 2.5kPa。 計算直接支承小棱的梁或拱架時 ，均布荷載可取 1.5 kPa 。 計算支架立柱及支承拱架的其它結(jié)構(gòu)件時 ，均布荷載可取 1.0kPa。2.1.4、傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖

18、擊荷載按 2.0kN/ 。2.1.5、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載按 2.0kN/ 。2.1.6、其它可能產(chǎn)生的荷載 ，如雪荷載 、冬季保溫設(shè)施荷載等 ，基本不產(chǎn)生 。2.1.7、新澆混凝土對模板側(cè)面壓力 ，泵送時： Pm=4.6v1/4=4.6 ×21/4=5.5 kN/。2.1.8、傾倒混凝土?xí)r對側(cè)面模板產(chǎn)生的水平荷載按2.0kN/ 。2.1.9、振搗混凝土產(chǎn)生時對側(cè)面模板產(chǎn)生的壓力按4.0kN/ 。、現(xiàn)澆箱梁總方量 ： B 匝道第一聯(lián)為 560.52m3 ，鋼絞線重 22.9443t ；第二聯(lián)為558.96m3 ，鋼絞線重 22.8947t; 第三聯(lián)為 560.88m3 ，鋼絞線為 2

19、2.9443t ； C 匝道第一聯(lián)為 428.8m3 ，鋼絞線重 16.0513t ；第二聯(lián)為 490.5m3 ，鋼絞線重 16.0513t; 第三聯(lián)為375.58m3 ，鋼絞線為 11.4043t ；第四聯(lián)為 307.32m3 ，鋼絞線為 10.8297t ；根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 <JGJ162-2008> 第條第 4 款計算1Pm =0.222c t0 k1k2Pmk1c h0，取二者之小值 。澆筑速度 v 取 0.5m/h ，混凝土初凝時間 t0=8h ， k1=1.2 ，k2=1.15P0.22* 26* 8 * 1.2* 1.15 * 0.51 244.65kPa

20、hp /44.5 / 26 1.72m因此混凝土側(cè)壓力取 F=44.65kPa ，有效壓頭高度 h=1.72m風(fēng)荷載按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB50009）規(guī)定計算 ，基本風(fēng)壓值取表D.4 中 n=10 年，風(fēng)振系數(shù)z0.7 ，計算如下 ：按式 7.1.1-1計算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ： wkz s z w0其中： wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 （kpa ）z 高度 Z 處的風(fēng)振系數(shù) （取 1）s 風(fēng)荷載體型系數(shù) ，按表中 “獨立墻壁及圍墻 ”值+1.3z 風(fēng)壓高度變化系數(shù) ，按表離地高度 50m 的 B 類地面值 1.67.專業(yè) .整理 .下載可編輯w0 基本風(fēng)壓 （kpa ），取0.35kpa計算得： wkz

21、sz w00.7 * 1.3* 1.67* 0.350.532kpa2.2 荷載組合根據(jù)建筑荷載設(shè)計規(guī)范 ，均布荷載設(shè)計值 = 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) ×（恒載分項系數(shù) ×恒載標(biāo)準(zhǔn)值 活載分項系數(shù) ×活載標(biāo)準(zhǔn)值 ）。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取二級建筑 ：1.0，恒載分項系數(shù)為 1.2，活載分項系數(shù)為 1.4。2.3B 匝道橋最大跨度段檢算我部現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點 ，我們?nèi)?截面為代表截面進行箱梁自重計算 ，如圖所示：底模面板檢算底模面板采用 15mm 厚竹膠板 ，竹膠板尺寸為122*244*1.5cm 。竹膠板下橋順向設(shè)置 100*100mm 方木小肋 ，中心間距 300mm ，取 1

22、m 板寬按凈跨徑 300mm 簡支梁檢算。（ 1）、荷載取底腹板荷載進行計算 ：梁體砼順橋向均布荷載 ： q2 9.5953 / 4.94 * 26 50.5KN / m 2 底模面板寬度自重 1* 9 * 0.015 0.135kN / m 2箱內(nèi)支撐架荷載 1.2kN / m 2qc1.2 * (50.50.1351.2) * 11.4 * ( 2.522) * 171.3kN / m（2）強度驗算.專業(yè) .整理 .71.371.371.31( 1 )2( 2 )3( 3 )4下載可編輯-0.64-0.641( 1 )2( 2 )3( 3 )40.160.510.518.5610.7012

23、.83( 1 )( 2 )3( 3 )124x-12.83-10.70-8.56M max =0.64kN ·mQmax =12.83kNx底模力學(xué)參數(shù) ：S =1/8 ×bh 2=1/8 ×1.22×0.015 2=3.43 ×10-5 m 3I=1/12 ×bh 3=1/12 ×1.22 ×0.0153=3.43 ×10-7 m 4W1/6 ×bh 2=1/6 ×1.22 ×0.015 2=4.575 ×10 -5 m 3強度條件 ：m=M max/W=0.64

24、/(4.58×10-5 )=1.4MPa =12 Mpa= Q max S/(Ib)=(12.83 ×3.43×10-5 )/( 3.43 ×10 -7 ×1.22)=1.052MPa =1.3 MPa（ 3）剛度驗算 :fmax ffmax =0.677ql 4 /(100EI)其中 E=9×10 3 MPafmax =(0.677 ×71.3×0.34)/(100 ×9×109 ×2.81×10 -7)=0.0155mm f=1/400m=0.75mm1.5cm 的竹膠板

25、作為底模滿足要求。模板底縱橋向方木計算 ：竹膠板底部橋順向設(shè)置100*100mm方木小肋 ，中心間距 300mm ，方木下設(shè)置橫.專業(yè) .整理 .下載可編輯橋向方木 ，方木中心間距為 60cm ，按單根方木受力 （單根方木承受寬度 600mm 的系梁荷載）按三跨連續(xù)梁檢算 。（1）、荷載組合取底腹板荷載進行計算：梁體砼順橋向均布荷載 ： q29.5953 / 4.94 * 2650.5KN / m 2底模面板寬度自重 1* 9 * 0.0150.135kN / m 2方木自重 ： 9 * 0.1* 0.1* 1/ 0.30.3kN / m 2箱內(nèi)支撐架荷載 1.2kN / m 2qc1.2 *

26、 (0.13550.51.20.3) * 0.31.4 * 1.522）* 0.321.08kN / m21.0821.0821.081( 1 )2( 2 )3( 3 )4-0.76-0.761( 1 )2( 2 )3( 3 )40.190.610.615.066.327.59x1( 1 )2( 2 )3( 3 )4-7.59-6.32-5.06M max =0.76kN ·mQmax =7.59kN方木力學(xué)參數(shù) ：xS =1/8 ×bh 2=1/8 ×0.1×0.12=1.25 ×10-4 m 3I=1/12 ×bh 3=1/12

27、×0.1×0.13=8.3 ×10-6 m 4W1/6 ×bh 2=1/6 ×0.1×0.12=1.67 ×10 -4 m3強度條件 ：m=M max/W=0.76/(1.67×10-4 )=4.55MPa =12 Mpa= Q max S/(Ib)=(7.59 ×1.25×10 -4 )/( 8.3 ×10-6 ×0.1).專業(yè) .整理 .下載可編輯=1.14MPa =1.3 MPa剛度驗算 :fmax ffmax =0.677ql 4 /(100EI)其中 E=9

28、5;10 3 MPafmax =(0.677 ×21.08 ×0.64)/(100 ×9×109 ×8.3×10 -6)=0.25mm f=1/400m=1.5mm底?？v向方木截面尺寸符合設(shè)計要求橫向方木計算 ：橫橋向方木采用10*10cm 方木 ,鋪設(shè)于支架立桿頂撐上 ，間距為 60cm ，跨度 60cm ，所受荷載為上部縱向方木傳遞的集中荷載，間距按 30cm 布置，其荷載大小為 ：按四跨連續(xù)梁計算 。14.6914.6914.6914.6914.6914.6914.6914.691( 1 )2( 2 )3( 3 )4( 4 )5

29、-2.12-1.42-2.121( 1 ) 0.61 2 0.26( 2 ) 0.61 30.61( 3 ) 0.26 4 0.61 ( 4 )51.671.6711.151.1515.8715.8713.513.5118.2318.231.18( 2 ) 1.183.54(4)3.54( 1 )-3.54 23( 3 )1 -3.54-1.18-1.18 45-18.23-18.23-13.51-3.51-15.87-15.87-11.15-11.15xM max =2.12kN ·mQmax =18.23kN方木力學(xué)參數(shù) ：x2=1/8 ×0.1×0.12=1

30、.25×10-4m3S =1/8×bhI=1/12 ×bh 3=1/12 ×0.1×0.13=8.3 ×10-6 m 4W1/6 ×bh 2=1/6 ×0.1×0.12=1.67 ×10 -4 m3.專業(yè) .整理 .下載可編輯強度條件 ：m=M max/W=2.12/(1.67×10-4 )=1.27MPa =12 Mpa= Q max×10-4 )/( 8.3 ×10 -6 ×0.1)=1.22MPa =1.3 MPa剛度驗算 :fmax ffmax =

31、1.764ql 3 /(100EI)其中 E=9×10 3 MPafmax =(1.764 ×14.69 ×0.63)/(100 ×9×109 ×2.813 ×10-6 )=0.0221mm f=1/400m=1.5mm底模橫向方木截面尺寸符合設(shè)計要求碗扣支架承載力及穩(wěn)定性檢算：根據(jù)現(xiàn)場實際選用碗扣腳手架作為鋼管柱貝雷架上橫縱坡調(diào)節(jié)，立桿、橫桿均為 48*3.5mm 鋼管，支架上下采用可調(diào)底托和頂托，按最大支架高度 3.65m 計算。荷載計算荷載計算采用 建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）第 至條（不

32、計風(fēng)荷載 ）：取值及計算原則如下 ：（1）、模板支撐架自重標(biāo)準(zhǔn)值Q1 ：底模系統(tǒng)自重 （方木縱肋按間距300mm ）：竹膠板自重 g11* 1* 0.018 * 90.162方木橫肋自重 g 20.1* 0.1* 9 * (1/ 0.3) * 10.3方木縱肋自重 g 30.1* 0.15 * 9 * (1/ 0.6) * 10.23底模系統(tǒng)自重小計q10.1620.30.230.692單根支架立桿及附件自重（每延米高度重量 ）：.專業(yè) .整理 .下載可編輯a、扣件自重 (每根立桿每延米配旋轉(zhuǎn)扣件 1 套) G1 0.0135 kNb 、頂托 G 20.045 kNc、立桿 G30.062kN

33、 / md 、橫桿 G 40.056 * 4* 0.45 * (1/1.2) 0.084kN / m （按立桿間距 600*300mm ，步距1200mm 計算）e、剪刀撐鋼管 （每根立桿上按設(shè)置 48*2.9mm 鋼管剪刀撐 2 根）G52 * 3.84* 1.270.098kN （立桿按 600*300mm間距計算 ）每根立桿系統(tǒng)合計總量 ：nq2Gi 0.01350.0450.062 0.084 0.098 0.0303kN / mi 1Q1L x * L y q1h zq20.692 * 0.3 * 0.3 4.5 * 0.0303 0.20kN （其中 hz 為支架高度，按最大立桿間

34、距600*300mm計算，偏于安全 ）（2）、鋼筋砼自重標(biāo)準(zhǔn)值Q2=26kN/m3（3）、振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3=2kpa（4）、施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q4=1kpa單肢立桿軸向力計算采用建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008 ）第 條第1 款N1.2Q11.4 Q3Q4 L x Ly1.2Q2V (其中 V Lx、 Ly 段砼體積 )計算 。最大單肢立桿軸向力計算如下：（1）、底腹板部位底腹板最大梁高1.75m ，支架最大間距 600*600mm 。N 1.2 * 0.6921.4* 2 1 * 0.6* 0.6 1.2* 26*1.75* 0.6* 0.622.0kN由計算可知

35、單肢立桿最大軸力為底腹板下支架立桿，即 N max22.0 kN 。.專業(yè) .整理 .下載可編輯單肢立桿穩(wěn)定性承載力容許值計算采用建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008 ）第 條第2 款N Af （） 式 并 結(jié) 合 建 筑 施 工 扣 件 式 鋼 管 腳 手 架 安 全 技 術(shù) 規(guī) 范 （ JGJ130-2011 ）第條式及第條 l 0k h 式 進行 。其中： A- 立桿橫截面積 （489mm2 ）f-P235A 鋼材（碗扣）抗拉、壓和抗彎強度設(shè)計值 （ 205Mpa ）- 軸心受壓桿件穩(wěn)定性系數(shù) ，根據(jù)長細比查表K- 立桿計算長度附加系數(shù) （取 1.155，驗算立桿容許

36、長細比時取1）- 考 慮 單 、 雙 排 腳 手 架 整 體 穩(wěn) 定 因 素 的 單 桿 計 算 長 度 系 數(shù) ， 按（ JGJ130-2011 ）標(biāo)取 1.5）h- 步距，取 1.2mi- 碗扣立桿回轉(zhuǎn)半徑 15.8mml0 1.155* 1.5* 1.2 2.079m長細比l 0 / i2079 / 15.8 132，查穩(wěn)定性系數(shù)表得0.386單肢立桿穩(wěn)定性控制的容許承載力：NAf 0.386 * 489 * 205 38.7kN由計算可知單肢立桿最大軸力為第梁端段下支架立桿，即N max22kNN38.7kN ，合格 。容許長細比檢算根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-

37、2008 ）第 條：所有桿件長細比l0/ i不得大于 250。h- 步距，取 1.2m.專業(yè) .整理 .下載可編輯i- 碗扣立桿回轉(zhuǎn)半徑 15.8mml01.155* 1.5* 1.2 2.079m長細比l 0 / i 2079/ 15.8 132250 ，合格 。橫橋向 I20 工字鋼檢算 ：橫橋向設(shè)置 I20 工字鋼，工字鋼中心間距為 60cm ，長度 12m ，工字鋼設(shè)置在貝雷桁梁上，跨度在底腹板位置為 90cm ，在翼緣板位置為 120cm ，工字鋼計算時按按三跨連續(xù)梁檢算 。（1）、荷載組合根據(jù)以上計算沿縱梁方向承受的組合荷載：（工字鋼自重荷載q= （1.2* （ + ） +1.4*

38、 （ + + ） *0.6=1.2* （ 50.5+0.692+0.2+0.455）+1.4* （2.5+2+2 ） 1( 1 )2( 2 )3( 3 )4-3.33-3.331( 1 )2( 2 )3( 3 )40.832.662.6614.8018.5022.201( 1 )2( 2 )3( 3 )4-22.20-18.50-14.80xxM max =3.33kN ·mQmax =22.2kNI20 工字鋼力學(xué)參數(shù) ：.專業(yè) .整理 .下載可編輯S =3.555 ×10 -5m 2I=2.37 ×10-5 m 4W=2.37 ×10-4 m3強度條

39、件 ：m=M max/W=3.33/(2.37×10-4 )=14.05MPa =170 Mpa= Q max S/(Ib)=(22.2 ×3.555×10-5 )/( 2.37 ×10 -5 ×0.007)=4,757MPa =100 MPa剛度驗算 :fmax ffmax =0.667Pl 4/(100EI)其中 E=2.05 ×105 MPafmax =(0.667 ×41.11 ×0.93)/(100 ×2.05×10 11×2.37×10 -5)=0.0411mm

40、f=1/400m=2.25mm貝雷梁計算 ：承重梁為貝雷梁 ，由帶上下加強弦桿的標(biāo)準(zhǔn)貝雷片組合而成 。貝雷片規(guī)格為 300cm ×170cm ×18cm 。 每 9 片組成一排 （C 匝道為每 6 片），每兩排連成一列 ，每列貝雷梁對應(yīng)端頭采用 0.9m 或 1.2m 的桁架框進行連接 ，共 6 列 12 排，按1.2+0.9*4+1.2m 間距排列 。 分節(jié)段拼裝后由吊車吊起 ，在立柱頂部拼裝成長度 27m 整體桁架 。計算按最大跨度 15.5m 簡支梁計算 。(1) 荷載計算（a）箱梁的砼重梁體重量 ：頂板寬 10.3m ，底板寬 4.94m ，梁長 28.75m ，混

41、凝土體積 188.76 m 3?？紤]到施工過程中泵車沖擊取沖擊系數(shù)為1.1，則梁重為 ：G1=188.76 ×2.6×1.1=539.854t 。（b ）模板方木支撐體系重量根據(jù)以上計算總重量約為：G2= （ 0.692+0.2 ） *28.75*12=30.774t 。（c）施工人員及設(shè)備荷載施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值按均布活荷載取1.0KN/m 2 ，面積為 296.125m 2 ，重量為：G3=29.62t 。（d ）分配梁重間距 0.6m,橫橋向 I20 工字鋼 。.專業(yè) .整理 .下載可編輯G4=46 根×12m ×27.91Kg/m=15.41

42、t。（e）貝雷梁自重帶上下加強弦桿標(biāo)準(zhǔn)貝雷片重350kg 。由表查得加強型貝雷片 ：M 1687.5KN ·M ； Q 245.2KN ；考慮 1.3 安全系數(shù)，則：M 1298.08KN ·MQ 188.6KNE=210GPaI=577434.4cm4W=7699.1cm 3G5=12 ×9 節(jié)×350=37.8KN=37.8t（f ）混凝土澆筑沖擊及振搗時產(chǎn)生荷載G6= （ 2+2 ）kN/m 2×4.94m ×28.75m=56.81t上述荷載合計G 總 =539.854+30.774+29.62+15.41+37.8+56.8

43、1 =710.27t(2) 分布荷載貝雷梁分布按 6 列 12 排布置，每列 2 排間距 0.9m 或 1.2m，兩排桁架之間采用支撐架連接。q 列=G 總/28.75/6=710.27/28.75/6=4.12t/mq 排=G 總/28.75/12=710.27/28.75/12=2.06t/m（ 3）抗彎強度驗算Mmax=ql 2/8 =41.2 ×15.5 2/8=1237.29kN ·m M=2 ×1298.08N ·m滿足！(4) 抗剪強度驗算Q=ql/2=41.2×15.5/2=319.3kN Q=2 ×188.6kN滿足

44、！(5) 剛度驗算彈性變形 ：f=5qL 4 /384EI=5 ×41.2 ×103×15.54 / （384 ×2.1×10 11×0.005774344 ）=0.025535m非彈性變形采用下面經(jīng)驗公式計算：2d（ n -1）當(dāng)貝雷梁節(jié)數(shù)為奇數(shù)時： f max =.專業(yè) .整理 .下載可編輯2dn當(dāng)貝雷梁節(jié)數(shù)為偶數(shù)時： f max =式中 n 貝雷梁節(jié)數(shù)d 常數(shù)，對單層貝雷梁取d=0.3556cm ；對雙層貝雷梁取d=0.1717cm.（ 21）2 -1)/8=1.067cm15.5m 跨徑 5 片貝雷架 ，即 f max = d

45、 n - =0.3556(58貝雷梁變形值為 0.02554+0.01067=0.0362f=l/400=0.0388m滿足要求 。(6)考慮梁體澆筑后混凝土重集中在中部 4組貝雷梁上時工況貝雷梁分布按4 列 8 排布置，每列 2 排間距 0.9m ，兩排桁架之間采用支撐架連接。q 列=G 總/28.75/4=710.27/28.75/4=6.18t/mq 排=G 總/28.75/8=710.27/28.75/8=3.09t/m(a)抗彎強度驗算Mmax=ql 2 /8=61.8 ×15.52/8=1855.93kN ·m M=2 ×1298.08kN ·

46、;m滿足！抗剪強度驗算Q=ql/2=61.8×15.5/2=478.95kN Q=2 ×245.2kN滿足！(b)剛度驗算彈性變形 ：f=5qL 4/384EI=5 ×61.8×103×15.54/ （384 ×2.1×1011×0.005774344 ）=0.0383m非彈性變形采用下面經(jīng)驗公式計算：當(dāng)貝雷梁節(jié)數(shù)為奇數(shù)時： f max =當(dāng)貝雷梁節(jié)數(shù)為偶數(shù)時： f max =式中 n 貝雷梁節(jié)數(shù)d（ n2 -1）8dn 28.專業(yè) .整理 .下載可編輯d 常數(shù)，對單層貝雷梁取d=0.3556cm ；對雙層貝雷梁取

47、d=0.1717cm.dn 215.5m 跨徑 6 片貝雷架 ，即 f max =0.3556*36/8=1.6cm8貝雷梁變形值為0.0383+0.01067=0.0049 f=l/400=0.0388m滿足！蓋梁計算蓋梁采用 2I45b 工字鋼組合梁 ，長度 12m ，支撐跨度為 3m 均布，所受荷載為上部貝雷梁所傳遞集中荷載 ，即集中力 F=q 排×，將貝雷桁架最大反力施加到工字鋼分配梁相應(yīng)位置處計算 ，工字鋼自重 ：1.71kn/m319.3319.3319.3319.3319.3319.3319.3319.3319.3319.3319.3319.31.711.711.711.711.711( 1 )2( 2 )3( 3 )4( 4 )5( 5 )6-321.22-237.58-232.26-337.19-232.86-247.76-0.(21 )( 2 )-141.16-136.37( 4 )( 5-0).171242.293( 3 )442.29589.5183.126149.19150.79589