齒輪的強計算學習教案

1、會計學1齒輪齒輪(chln)的強計算的強計算第一頁，共40頁。1.1.對齒輪材料對齒輪材料(cilio)(cilio)性能的要求性能的要求 齒輪的齒體應(yīng)有較高的抗折斷能力齒輪的齒體應(yīng)有較高的抗折斷能力(nngl)(nngl)，齒面應(yīng)有較，齒面應(yīng)有較強的抗點蝕、抗磨損和較高的抗膠合能力強的抗點蝕、抗磨損和較高的抗膠合能力(nngl)(nngl)，即要求，即要求：齒面硬、芯部韌。：齒面硬、芯部韌。 11-2 11-2 齒輪齒輪(chln)(chln)材料及熱處理材料及熱處理常用常用齒齒輪材料輪材料鍛鋼鍛鋼 鑄鋼鑄鋼 鑄鐵鑄鐵常作為低速、輕載、不太重要的場合的齒輪材料；常作為低速、輕載、不太重要的場

2、合的齒輪材料；適用于高速、輕載、且要求降低噪聲的場合。適用于高速、輕載、且要求降低噪聲的場合。 非金屬材料非金屬材料 2.2.常用齒輪材料常用齒輪材料 鋼材的韌性好，耐沖擊，通過熱處理和化學處理可鋼材的韌性好，耐沖擊，通過熱處理和化學處理可改善材料的機械性能，最適于用來制造齒輪。改善材料的機械性能，最適于用來制造齒輪。 耐磨性及強度較好，常用于大尺寸齒輪。耐磨性及強度較好，常用于大尺寸齒輪。含碳量為含碳量為(0.150.6)%(0.150.6)%的碳素鋼或合金鋼。的碳素鋼或合金鋼。一般用齒輪用碳素鋼，重要齒輪用合金鋼。一般用齒輪用碳素鋼，重要齒輪用合金鋼。表表11-1 常用齒輪材料及其機械性能

3、常用齒輪材料及其機械性能 第1頁/共40頁第二頁，共40頁。熱處理方法熱處理方法(fngf)(fngf)表面淬火表面淬火滲碳滲碳(shn tn)淬火淬火調(diào)質(zhì)調(diào)質(zhì)(dio zh)(dio zh)正火正火滲氮滲氮 一般用于中碳鋼和中碳合金鋼，如一般用于中碳鋼和中碳合金鋼，如45、40Cr等。表面等。表面淬火后輪齒變形小，可不磨齒，硬度可達淬火后輪齒變形小，可不磨齒，硬度可達5256HRC，面硬芯，面硬芯軟，能承受一定沖擊載荷。軟，能承受一定沖擊載荷。1.1.表面淬火表面淬火-高頻淬火、火焰淬火高頻淬火、火焰淬火齒輪材料的熱處理和化學處理齒輪材料的熱處理和化學處理 2. 2. 滲碳淬火滲碳淬火 滲碳

4、鋼為含碳量滲碳鋼為含碳量0.150.25%的低碳鋼和低碳合金鋼，如的低碳鋼和低碳合金鋼，如20、20Cr等。齒面硬度達等。齒面硬度達5662HRC，齒面接觸強度高，齒面接觸強度高，耐磨性好，齒芯韌性高。常用于受沖擊載荷的重要，耐磨性好，齒芯韌性高。常用于受沖擊載荷的重要傳動。通常滲碳淬火后要磨齒。傳動。通常滲碳淬火后要磨齒。第2頁/共40頁第三頁，共40頁。表表11-1 常用齒輪材料及其機械性能常用齒輪材料及其機械性能 材料牌號材料牌號 熱處理方法熱處理方法 強度極限強度極限 屈服極限屈服極限 硬度硬度 (HBS)B / MPa S / Mpa 齒芯部齒芯部 齒面齒面HT250 250 170

5、241 HT300 300 187255 HT350 350 197269 QT500-5 500 147241 QT600-2 600 229302 ZG310-570 ?；；?580 320 156217 ZG340-640 650 350 169229 45 580 290 162217 45 217255 4050HRC 40Cr 241286 4855HRC 調(diào)質(zhì)后表面淬火調(diào)質(zhì)后表面淬火第3頁/共40頁第四頁，共40頁。 調(diào)質(zhì)一般用于中碳鋼和中碳合金鋼，如調(diào)質(zhì)一般用于中碳鋼和中碳合金鋼，如4545、40Cr40Cr、35SiMn35SiMn等。調(diào)質(zhì)處理后齒面硬度為：等。調(diào)質(zhì)處理后齒

6、面硬度為：220260HBS 220260HBS 。因為硬度不高，故可在熱處理后精切齒因為硬度不高，故可在熱處理后精切齒(qi ch)(qi ch)形，且在形，且在使用中易于跑合。使用中易于跑合。3.3.調(diào)質(zhì)調(diào)質(zhì)(dio zh)(dio zh)4. 正火正火 正火能消除內(nèi)應(yīng)力、細化晶粒、改善力學性能和正火能消除內(nèi)應(yīng)力、細化晶粒、改善力學性能和切削性能。機械強度切削性能。機械強度(qingd)要求不高的齒輪可用要求不高的齒輪可用中碳鋼正火處理。大直徑的齒輪可用鑄鋼正火處理。中碳鋼正火處理。大直徑的齒輪可用鑄鋼正火處理。 滲氮是一種化學處理。滲氮后齒面硬度可達滲氮是一種化學處理。滲氮后齒面硬度可達

7、6062HRC。氮化處理溫度低，輪齒變形小，適用于難以磨齒的場合。氮化處理溫度低，輪齒變形小，適用于難以磨齒的場合，如內(nèi)齒輪。材料為：，如內(nèi)齒輪。材料為：38CrMoAlA.5. 滲氮滲氮第4頁/共40頁第五頁，共40頁。特點及應(yīng)用：特點及應(yīng)用： 調(diào)質(zhì)、正火處理后的硬度低，調(diào)質(zhì)、正火處理后的硬度低，HBS 350HBS 350，屬軟齒面，屬軟齒面，工藝簡單、用于一般傳動。當大小，工藝簡單、用于一般傳動。當大小(dxio)(dxio)齒輪都是軟齒輪都是軟齒面時，因小輪齒根薄，彎曲強度低，故在選材和熱處齒面時，因小輪齒根薄，彎曲強度低，故在選材和熱處理時，小輪比大輪硬度高理時，小輪比大輪硬度高:

8、2050HBS: 2050HBS 表面淬火、滲碳淬火、滲氮處理后齒面硬度高，屬硬表面淬火、滲碳淬火、滲氮處理后齒面硬度高，屬硬齒面。其承載能力高，但一般齒面。其承載能力高，但一般(ybn)(ybn)需要磨齒。常用于需要磨齒。常用于結(jié)構(gòu)緊湊的場合。結(jié)構(gòu)緊湊的場合。第5頁/共40頁第六頁，共40頁。11-3 齒輪齒輪(chln)傳動傳動的精度的精度 制造和安裝齒輪時，會產(chǎn)生誤差，如齒形誤差、齒距誤差、齒向誤差、兩軸線制造和安裝齒輪時，會產(chǎn)生誤差，如齒形誤差、齒距誤差、齒向誤差、兩軸線(zhu xin)不平行等。不平行等。誤差對傳動帶來以下三個方面誤差對傳動帶來以下三個方面(fngmin)的影響：的

9、影響：1. 影響傳動準確性，嚙合齒輪在一轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，實際轉(zhuǎn)角與理論轉(zhuǎn)角不一致。影響傳動準確性，嚙合齒輪在一轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，實際轉(zhuǎn)角與理論轉(zhuǎn)角不一致。2. 影響傳動的平穩(wěn)性。瞬時傳動比不能保持恒定，齒輪在一轉(zhuǎn)范圍內(nèi)會出現(xiàn)多次重復的轉(zhuǎn)速波動。影響傳動的平穩(wěn)性。瞬時傳動比不能保持恒定，齒輪在一轉(zhuǎn)范圍內(nèi)會出現(xiàn)多次重復的轉(zhuǎn)速波動。3. 齒向誤差影響載荷分布均勻性。當傳遞較大轉(zhuǎn)矩時，易引起早期損壞。齒向誤差影響載荷分布均勻性。當傳遞較大轉(zhuǎn)矩時，易引起早期損壞。 國標國標GB10095-88對圓柱齒輪及齒輪副規(guī)定了對圓柱齒輪及齒輪副規(guī)定了12個精度等級，其中個精度等級，其中1級最高，級最高，12級最低，常用的是級最

10、低，常用的是69級精度。級精度。表表11-2 列出了齒輪傳動精度等級的選擇及應(yīng)用。列出了齒輪傳動精度等級的選擇及應(yīng)用。第6頁/共40頁第七頁，共40頁。T1112dTFtcos/tnFFtgFFFtrr21圓周圓周(yunzhu)(yunzhu)力：力：徑向徑向(jn xin)(jn xin)力：力：法向力：法向力：小齒輪上的轉(zhuǎn)矩：小齒輪上的轉(zhuǎn)矩：mmNnPPT161611055.910P P為傳遞為傳遞(chund)(chund)的功率（的功率（KWKW）1 1-小齒輪上的角速度，小齒輪上的角速度，n n1 1-小齒輪上的轉(zhuǎn)速小齒輪上的轉(zhuǎn)速d d1 1-小齒輪上的分度圓直徑，小齒輪上的分度圓

11、直徑，-壓力角壓力角各作用力的方向如圖各作用力的方向如圖O22（從動）（從動）O1N1N2tt1（主動）（主動）T1c d12d22 FtFrFnFn為了計算輪齒強度，設(shè)計軸和軸承，有必要分析輪齒上的作用力。11-411-4 標準直齒圓柱齒輪傳動的作用力及計算載荷標準直齒圓柱齒輪傳動的作用力及計算載荷10-5 標準直齒圓柱齒輪傳動的強度計算標準直齒圓柱齒輪傳動的強度計算 O2O1tt1（主動）（主動）N1N2c d12Fn一、一、輪齒受力分析輪齒受力分析 第7頁/共40頁第八頁，共40頁。由于制造、安裝誤差及受載時的變形等影響，使由于制造、安裝誤差及受載時的變形等影響，使載荷載荷(zi h)沿

12、齒寬不是均勻分布，造成載荷沿齒寬不是均勻分布，造成載荷(zi h)局部局部集中。軸和軸承的剛度越小、齒寬集中。軸和軸承的剛度越小、齒寬b越寬，載荷越寬，載荷(zi h)集集中越嚴重。此外，由于各種原動機和工作機的特性不同等中越嚴重。此外，由于各種原動機和工作機的特性不同等原因。原因。二、計算二、計算(j sun)載荷載荷計算計算(j sun)載荷載荷=KFnK載荷系數(shù)，其值由表載荷系數(shù)，其值由表11-3查取查取。 法向力法向力Fn 為名義載荷為名義載荷第8頁/共40頁第九頁，共40頁。齒輪強度(qingd)計算是根據(jù)齒輪可能出現(xiàn)的失效形式來進行的。在一般閉式齒輪傳動中，輪齒的失效主要是齒面接觸

13、疲勞點蝕和輪齒彎曲疲勞折斷。齒面疲勞點蝕與齒面接觸應(yīng)力的大小有關(guān)，而齒面的最大接觸應(yīng)力可近似用赫茲公式進行計算。11-5 直齒圓柱齒輪齒面接觸直齒圓柱齒輪齒面接觸(jich)疲勞強度計算疲勞強度計算222121211111EELFnH2sin111dCN2sin222dCN赫茲赫茲(hz)公式：公式：“+ +”用于外嚙合，用于外嚙合，“- -”用于內(nèi)嚙合用于內(nèi)嚙合 實驗表明：齒根部分靠近節(jié)點處最容易發(fā)生點蝕，故取節(jié)點處的應(yīng)力作為計算依據(jù)。節(jié)圓處齒廓曲率半徑：節(jié)圓處齒廓曲率半徑：齒數(shù)比齒數(shù)比: u= z2 /z1 = d2 /d1 = 2 /1 1211221)(11sin)(22112dddd

14、 1sin211duuO22（從動）（從動）O1N1N2tt1（主動）（主動）T1c d12d22 C12第9頁/共40頁第十頁，共40頁。引入齒寬系數(shù)引入齒寬系數(shù)(xsh)：a=b/a鋼制標準鋼制標準(biozhn)齒輪傳動的齒面接觸疲勞強度校齒輪傳動的齒面接觸疲勞強度校核公式：核公式： ) 1(335H321HuubaKT得設(shè)計得設(shè)計(shj)公公式：式：321335.) 1(HauKTua模數(shù)模數(shù)m不能成為衡量齒輪接觸強度的依據(jù)。不能成為衡量齒輪接觸強度的依據(jù)。注意：注意：因兩個齒輪的因兩個齒輪的H1= H2 ，故按此強度準則設(shè)計齒輪，故按此強度準則設(shè)計齒輪傳動時，公式中應(yīng)代入傳動時，公

15、式中應(yīng)代入H 1和和H 2中較小者。中較小者。 一對齒輪嚙合，其接觸應(yīng)力一對齒輪嚙合，其接觸應(yīng)力H反映了大小齒輪在節(jié)反映了大小齒輪在節(jié)點處相互嚙合引起的表面應(yīng)力，點處相互嚙合引起的表面應(yīng)力， H完全由兩輪的參數(shù)共完全由兩輪的參數(shù)共同決定，同決定， H1= H2 第10頁/共40頁第十一頁，共40頁。式（式（11-411-4）和（）和（11-511-5）適用鋼制齒輪，）適用鋼制齒輪，若為鋼對鑄鐵若為鋼對鑄鐵(zhti)(zhti)或鑄鐵或鑄鐵(zhti)(zhti)對鑄鐵對鑄鐵(zhti)(zhti)，則應(yīng)將公式中的系數(shù)，則應(yīng)將公式中的系數(shù)335335分別改為分別改為285285和和250250

16、。 許用接觸應(yīng)力許用接觸應(yīng)力 HH按下式計算按下式計算(j sun) (j sun) HHHSlim Hlim為試驗齒輪的接觸疲勞為試驗齒輪的接觸疲勞(plo)極極限；其值可由圖限；其值可由圖11-7查出。查出。SH為齒面為齒面接觸疲勞接觸疲勞(plo)安全系數(shù)，其值由表安全系數(shù)，其值由表11-4查出。查出。 第11頁/共40頁第十二頁，共40頁。第12頁/共40頁第十三頁，共40頁。rbO30 30 11-6 齒根彎曲齒根彎曲(wnq)疲勞強疲勞強度計算度計算 假定載荷僅由一對輪齒假定載荷僅由一對輪齒(ln ch)承擔，按懸臂梁計算。承擔，按懸臂梁計算。齒頂嚙合時，彎矩達最大值。齒頂嚙合時，

17、彎矩達最大值。hFnF2F1S分量(fn ling)F2產(chǎn)生壓縮應(yīng)力可忽略不計，彎曲力矩：彎曲力矩： M=KFnhcos危險界面的彎曲截面系數(shù)：危險界面的彎曲截面系數(shù)：62bSW WMF0彎曲應(yīng)力：彎曲應(yīng)力：coscos62bshKFt2cos6bshKFn危險截面：危險截面：齒根圓角齒根圓角30 切線兩切點連線處。切線兩切點連線處。齒頂受力：齒頂受力：Fn，可分解成兩個分力：，可分解成兩個分力：F1 = Fn cos F2 = Fn sin-產(chǎn)生彎曲應(yīng)力；產(chǎn)生彎曲應(yīng)力；- -產(chǎn)生壓應(yīng)力，可忽略產(chǎn)生壓應(yīng)力，可忽略FnABABFF第13頁/共40頁第十四頁，共40頁。MPazbmYKTbmdYK

18、TFFaFF2212111hh和和S S與模數(shù)與模數(shù)m m相關(guān)相關(guān)(xinggun)(xinggun)，輪齒彎曲輪齒彎曲(wnq)強度計算公式：強度計算公式：故故YF與模數(shù)與模數(shù)m無關(guān)無關(guān)(wgun)。彎曲應(yīng)力：彎曲應(yīng)力：cos)(cos)(62msmhbmKFtmbdYKTFa112WMF0coscos62bshKFt對于標準齒輪對于標準齒輪, YF僅取決于齒數(shù)僅取決于齒數(shù)Z，取值見下頁圖。，取值見下頁圖。 cos)(cos)(62msmhYF 齒齒形系數(shù)形系數(shù)考慮齒根處應(yīng)力集中的影響：考慮齒根處應(yīng)力集中的影響：第14頁/共40頁第十五頁，共40頁。注意：計算注意：計算(j sun)時?。簳r

19、取： 較大者，計算較大者，計算(j sun)結(jié)果應(yīng)圓整結(jié)果應(yīng)圓整, 且且m 1.5一般一般(ybn)YF1 YF2， F1 F2 引入齒寬系數(shù)引入齒寬系數(shù)(xsh)：a=b/d1mmzuYKTmFaF3211) 1(2得設(shè)計公式：得設(shè)計公式：11FFY22FFY 在滿足彎曲強度的條件下可適當選取較多的齒數(shù)，在滿足彎曲強度的條件下可適當選取較多的齒數(shù)，以使傳動平穩(wěn)。以使傳動平穩(wěn)。MPazbmYKTFFF2121代入：代入： d1 = m z1第15頁/共40頁第十六頁，共40頁。3.73.63.53.43.33.23.13.02.92.82.72.62.52.42.32.22.12.01.91.

20、81.73.73.63.53.43.33.23.13.02.92.82.72.62.52.42.32.22.12.01.91.81.711 12 13 14 15 16 18 20 25 30 40 50 100 400齒形系數(shù)齒形系數(shù)YF計算計算(j sun)根切極限根切極限實際實際(shj)根切極限根切極限標準標準(biozhn)齒輪齒輪第16頁/共40頁第十七頁，共40頁。對于閉式傳動，當齒面硬度不太高時，輪齒的彎曲強度通常是足夠的，故齒數(shù)可取(kq)多些，例如常取z1=2440。當齒面硬度很高時，輪齒的彎曲強度常感不足，故齒數(shù)不宜過多。FLimFFSFlim按圖11-10查取 許用彎曲

21、應(yīng)力F按下式計算(j sun)第17頁/共40頁第十八頁，共40頁。圖11-10 齒輪(chln)的彎曲疲勞極限Flim第18頁/共40頁第十九頁，共40頁。SF輪齒彎曲(wnq)疲勞安全系數(shù)，按表11-4查取。 安全系數(shù)軟齒面硬齒面重要的傳動、滲碳淬火齒輪或鑄造齒輪SF1.31.41.41.61.62.2SH1.01.11.11.21.3第19頁/共40頁第二十頁，共40頁。齒輪傳動設(shè)計時，按主要失效形式進行強度計算，確定主齒輪傳動設(shè)計時，按主要失效形式進行強度計算，確定主要尺寸，然后要尺寸，然后(rnhu)按其它失效形式進行必要的校核。按其它失效形式進行必要的校核。軟齒面閉式齒輪軟齒面閉式

22、齒輪(chln)傳動：傳動：按接觸強度進行設(shè)計，按彎曲強度校核：按接觸強度進行設(shè)計，按彎曲強度校核：硬齒面閉式齒輪傳動：硬齒面閉式齒輪傳動：按彎曲強度按彎曲強度(qingd)進行設(shè)計，按接觸強度進行設(shè)計，按接觸強度(qingd)校核校核:開式齒輪傳動：開式齒輪傳動：按彎曲強度設(shè)計。按彎曲強度設(shè)計。其失效形式為磨損，點蝕形成之前齒面已磨掉。MPazbmYKTFFF2121) 1(335213HHubaKTumm)z(uYKTmFF21114mmuKTuaaH312335) 1(mm)z(uYKTmFF21114第20頁/共40頁第二十一頁，共40頁。d12FFF11-7 . 斜齒圓柱齒輪傳動的強

23、度斜齒圓柱齒輪傳動的強度(qingd)計算計算一、輪齒一、輪齒(ln ch)(ln ch)上的上的作用力作用力1 1T T1 1112dTFttgFFtacosntrtgFF 圓周圓周(yunzhu)(yunzhu)力：力：徑向力：徑向力：軸向力：軸向力：輪齒所受總法向力輪齒所受總法向力Fn可分解為三個分力可分解為三個分力 : :圓周力Ft的方向在主動輪上與運動方向相反，在從動論上與運動方向相同；徑向力指向各自的軸心；軸向力的方向由螺旋方向和輪齒工作面而定。FrFtFt長方體底面長方體對角面即輪齒法面F=Ft /cos Fr = F tgn nFrFnFnFnc cFaFa第21頁/共40頁第

24、二十二頁，共40頁。 由于由于Fatanb，為了不使軸承承受，為了不使軸承承受(chngshu)的軸的軸向力過大，螺旋角向力過大，螺旋角b不宜選得過大，常在之不宜選得過大，常在之 間間選擇。選擇。 =820第22頁/共40頁第二十三頁，共40頁。1. 1. 齒面接觸齒面接觸(jich)(jich)強度計算強度計算 ) 1(305213HHubaKTu312)305(1uKTumaH校核(xio h)設(shè)計(shj)若配對齒輪材料改變時，以上兩式中系數(shù)305應(yīng)加以修正。二、強度計算二、強度計算 a第23頁/共40頁第二十四頁，共40頁。按式（按式（11-13）求出中心距）求出中心距a后，根據(jù)后，根

25、據(jù)已選定已選定(xun dn)的的z1、z2和螺旋角和螺旋角（或模數(shù)或模數(shù)mn），由下式計算模數(shù)），由下式計算模數(shù)mn（或螺（或螺旋角旋角） 21cos2zzamnazzmn2)(arccos21求得的mn應(yīng)按表4-1取為標準值。標準值。=820。 第24頁/共40頁第二十五頁，共40頁。cos6 . 16 . 112111FnFnFFzbmYKTdbmYKT32121) 1(cos2 . 3FaFzuYKTm校核校核(xio h)設(shè)計(shj)2輪齒彎曲輪齒彎曲(wnq)強度計算強度計算 第25頁/共40頁第二十六頁，共40頁。dm是平均(pngjn)分度圓直徑RbRbR5 . 015 .

26、02121ud 強度計強度計算時，是以錐齒輪齒寬中點算時，是以錐齒輪齒寬中點處的當量齒輪作為處的當量齒輪作為(zuwi)計算時的依據(jù)。計算時的依據(jù)。11-8 11-8 直齒圓錐齒輪傳動直齒圓錐齒輪傳動(chundng)(chundng)對軸交角為90的直齒錐齒輪傳動： 一、設(shè)計參數(shù)一、設(shè)計參數(shù)大端參數(shù)為標準值，大端參數(shù)為標準值，21211212cottgddddzzumm222122ddRRbRdddd5 . 022m11m錐距：錐距： 當量齒輪的錐距：當量齒輪的錐距： Rm=R-0.5b 兩個三角形相似令令 R=b/R為齒寬系數(shù)，設(shè)計中常取為齒寬系數(shù)，設(shè)計中常取:則有：)5 . 01 (Rm

27、 dd R =0.250.35R Rd1d2BB/21 12 2R-0.5bdm2dm1第26頁/共40頁第二十七頁，共40頁。dm12c cFt的方向的方向(fngxing)在主動輪上在主動輪上與運動方向與運動方向(fngxing)相反，在相反，在從動論上與運動方向從動論上與運動方向(fngxing)相同；相同；112mtdTF 111coscostgFFFtr圓周圓周(yunzhu)(yunzhu)力：力：徑向徑向(jn xin)(jn xin)力：力：軸向力：軸向力：軸向力Fa的方向?qū)蓚€齒輪都是背著錐頂。sintgFFta輪齒所受總法向力輪齒所受總法向力Fn可分解為三個分力可分解為三個

28、分力 : :1 1T T1 1FtFaFrFFnFtFFrFatgFFtsinsin1 1=cos=cos2 2coscos1 1=sin=sin2 2徑向力指向各自的軸心；當當1 1+2 2 = 90= 90 時，有：時，有： Ft1 =Fa2Fa1 =Ft2于是有：于是有：Fn 二、二、輪齒受力分析輪齒受力分析 第27頁/共40頁第二十八頁，共40頁。直齒圓錐齒輪傳動的強度計算直齒圓錐齒輪傳動的強度計算與直齒圓柱齒輪傳動基本相同。由前與直齒圓柱齒輪傳動基本相同。由前述可知，直齒圓錐齒輪傳動的強度可述可知，直齒圓錐齒輪傳動的強度可近似近似(jn s)地按齒寬中部處的當量直地按齒寬中部處的當量

29、直齒圓柱齒輪的參數(shù)與公式進行計算。齒圓柱齒輪的參數(shù)與公式進行計算。二、直齒圓錐齒輪強度二、直齒圓錐齒輪強度(qingd)計算計算*第28頁/共40頁第二十九頁，共40頁。) 1(5 . 0335132HeHubKTubRuKTuRRHRe1232)5 . 01 (3351校核校核(xio h)設(shè)計設(shè)計(shj)（1 1）齒面接觸強度的校核）齒面接觸強度的校核(xio h)(xio h)公式和設(shè)計公式公式和設(shè)計公式 第29頁/共40頁第三十頁，共40頁。一般一般(ybn)取取R=0.250.3；其余參數(shù)；其余參數(shù)的含義及其單位與直齒圓柱齒輪相同。式（的含義及其單位與直齒圓柱齒輪相同。式（11-18）和（）和（11-19）僅適用于一對鋼制齒輪）僅適用于一對鋼制齒輪，若配對齒輪材料為鋼對鑄鐵或鑄鐵對鑄鐵，若配對齒輪材料為鋼對鑄鐵或鑄鐵對鑄鐵，則應(yīng)將公式中的系數(shù)，則應(yīng)將公式中的系數(shù)335分別改為分別改為285和和250。由式（。由式（11-19）求出錐距）求出錐距Re后，再由后，再由已選定的齒數(shù)已選定的齒數(shù)z1和和 z2，求出大端端面模數(shù)，求出大端端面模數(shù)1221uzRmee)5 . 01(Rm m